板式精餾塔設(shè)計

#/20板式精餾塔設(shè)計1．氣（汽）、液處理量大，即生產(chǎn)能力大時，仍不致發(fā)生大量的霧沫夾帶、攔液或液泛等破壞操作的現(xiàn)象。2．操作穩(wěn)定，彈性大，即當(dāng)塔設(shè)備的氣（汽）、液負荷有較大范圍的變動時，仍能在較高的傳質(zhì)效率下進行穩(wěn)定的操作并應(yīng)保證長期連續(xù)操作所必須具有的可靠性。3．流體流動的阻力小，即流體流經(jīng)塔設(shè)備的壓力降小，這將大大節(jié)省動力消耗，從而降低操作費用。對于減壓精餾操作，過大的壓力降還將使整個系統(tǒng)無法維持必要的真空度，最終破壞物系的操作。4．結(jié)構(gòu)簡單，材料耗用量小，制造和安裝容易。5．耐腐蝕和不易堵塞，方便操作、調(diào)節(jié)和檢修。6．塔內(nèi)的滯留量要小。實際上，任何塔設(shè)備都難以滿足上述所有要求，況且上述要求中有些也是互相矛盾的。不同的塔型各有某些獨特的優(yōu)點，設(shè)計時應(yīng)根據(jù)物系性質(zhì)和具體要求，抓住主要矛盾，進行選型。（二）板式塔類型氣－液傳質(zhì)設(shè)備主要分為板式塔和填料塔兩大類。精餾操作既可采用板式塔，也可采用填料塔。板式塔為逐級接觸型氣－液傳質(zhì)設(shè)備，其種類繁多，根據(jù)塔板上氣－液接觸元件的不同，可分為泡罩塔、浮閥塔、篩板塔、穿流多孔板塔、舌形塔、浮動舌形塔和浮動噴射塔等多種。板式塔在工業(yè)上最早使用的是泡罩塔（1813年）、篩板塔（1832年），其后，特別是在本世紀(jì)五十年代以后，隨著石油、化學(xué)工業(yè)生產(chǎn)的迅速發(fā)展，相繼出現(xiàn)了大批新型塔板，如S型板、浮閥塔板、多降液管篩板、舌形塔板、穿流式波紋塔板、浮動噴射塔板及角鋼塔板等。目前從國內(nèi)外實際使用情況看，主要的塔板類型為浮閥塔、篩板塔及泡罩塔，而前兩者使用尤為廣泛，因此，本章只討論浮閥塔與篩板塔的設(shè)計。1．篩板塔篩板塔也是傳質(zhì)過程常用的塔設(shè)備，它的主要優(yōu)點有：（1）結(jié)構(gòu)比浮閥塔更簡單，易于加工，造價約為泡罩塔的60％，為浮閥塔的80％左右。（2）處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加10?15%。（3）塔板效率高，比泡罩塔高15％左右。壓降較低，每板壓力比泡罩塔約低30%左右。篩板塔的缺點是：（1）塔板安裝的水平度要求較高，否則氣液接觸不勻。（2）操作彈性較?。s2?3）。（3）小孔篩板容易堵塞。2．浮閥塔浮閥塔是在泡罩塔的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的，它主要的改進是取消了升氣管和泡罩，在塔板開孔上設(shè)有浮動的浮閥，浮閥可根據(jù)氣體流量上下浮動，自行調(diào)節(jié)，使氣縫速度穩(wěn)定在某一數(shù)值。這一改進使浮閥塔在操作彈性、塔板效率、壓降、生產(chǎn)能力以及設(shè)備造價等方面比泡罩塔優(yōu)越。但在處理粘稠度大的物料方面，又不及泡罩塔可靠。浮閥塔廣泛用于精餾、吸收以及脫吸等傳質(zhì)過程中。塔徑從200mm到6400mm，使用效果均較好。國外浮閥塔徑，大者可達10m,塔高可達80m,板數(shù)有的多達數(shù)百塊。浮閥塔之所以這樣廣泛地被采用,是因為它具有下列特點：(1)處理能力大，比同塔徑的泡罩塔可增加20?40%,而接近于篩板塔。(2)操作彈性大，一般約為5?9,比篩板、泡罩、舌形塔板的操作彈性要大得多。(3)塔板效率高,比泡罩塔高15%左右。(4)壓強小，在常壓塔中每塊板的壓強降一般為400?660N/m2。(5)液面梯度小。(6)使用周期長。粘度稍大以及有一般聚合現(xiàn)象的系統(tǒng)也能正常操作。(7)結(jié)構(gòu)簡單，安裝容易，制造費為泡罩塔板的60?80%,為篩板塔的120?130%。(三)精餾塔的設(shè)計步驟本設(shè)計按以下幾個階段進行：1．設(shè)計方案確定和說明。根據(jù)給定任務(wù)，對精餾裝置的流程、操作條件、主要設(shè)備型式及其材質(zhì)的選取等進行論述。2．蒸餾塔的工藝計算，確定塔高和塔徑。3．塔板設(shè)計：計算塔板各主要工藝尺寸，進行流體力學(xué)校核計算。接管尺寸、泵等，并畫出塔的操作性能圖。4．管路及附屬設(shè)備的計算與選型，如再沸器、冷凝器。5．抄寫說明書。6．繪制精餾裝置工藝流程圖和精餾塔的設(shè)備圖。二、設(shè)計方案的確定（一）操作條件的確定確定設(shè)計方案是指確定整個精餾裝置的流程、各種設(shè)備的結(jié)構(gòu)型式和某些操作指標(biāo)。例如組分的分離順序、塔設(shè)備的型式、操作壓力、進料熱狀態(tài)、塔頂蒸汽的冷凝方式、余熱利用方案以及安全、調(diào)節(jié)機構(gòu)和測量控制儀表的設(shè)置等。下面結(jié)合課程設(shè)計的需要，對某些問題作些闡述。1．操作壓力蒸餾操作通常可在常壓、加壓和減壓下進行。確定操作壓力時，必須根據(jù)所處理物料的性質(zhì)，兼顧技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟上的合理性進行考慮。例如，采用減壓操作有利于分離相對揮發(fā)度較大組分及熱敏性的物料，但壓力降低將導(dǎo)致塔徑增加，同時還需要使用抽真空的設(shè)備。對于沸點低、在常壓下為氣態(tài)的物料，則應(yīng)在加壓下進行蒸餾。當(dāng)物性無特殊要求時，一般是在稍高于大氣壓下操作。但在塔徑相同的情況下，適當(dāng)?shù)靥岣卟僮鲏毫梢蕴岣咚奶幚砟芰ΑＳ袝r應(yīng)用加壓蒸餾的原因，則在于提高平衡溫度后，便于利用蒸汽冷凝時的熱量，或可用較低品位的冷卻劑使蒸汽冷凝，從而減少蒸餾的能量消耗。2．進料狀態(tài)進料狀態(tài)與塔板數(shù)、塔徑、回流量及塔的熱負荷都有密切的聯(lián)系。在實際的生產(chǎn)中進料狀態(tài)有多種，但一般都將料液預(yù)熱到泡點或接近泡點才送入塔中，這主要是由于此時塔的操作比較容易控制，不致受季節(jié)氣溫的影響。此外，在泡點進料時，精餾段與提餾段的塔徑相同，為設(shè)計和制造上提供了方便。3．加熱方式蒸餾釜的加熱方式通常采用間接蒸汽加熱，設(shè)置再沸器。有時也可采用直接蒸汽加熱。若塔底產(chǎn)物近于純水，而且在濃度稀薄時溶液的相對揮發(fā)度較大（如酒精與水的混合液），便可采用直接蒸汽加熱。直接蒸汽加熱的優(yōu)點是：可以利用壓力較低的蒸汽加熱；在釜內(nèi)只須安裝鼓泡管，不須安置龐大的傳熱面。這樣，可節(jié)省一些操作費用和設(shè)備費用。然而，直接蒸汽加熱，由于蒸汽的不斷通入，對塔底溶液起了稀釋作用，在塔底易揮發(fā)物損失量相同的情況下，塔底殘液中易揮發(fā)組分的濃度應(yīng)較低，因而塔板數(shù)稍有增加。但對有些物系（如酒精與水的二元混合液），當(dāng)殘液的濃度稀薄時，溶液的相對揮發(fā)度很大，容易分離，故所增加的塔板數(shù)并不多，此時采用直接蒸汽加熱是合適的。值得提及的是，采用直接蒸汽加熱時，加熱蒸汽的壓力要高于釜中的壓力，以便克服蒸汽噴出小孔的阻力及釜中液柱靜壓力。對于酒精水溶液，一般采用0.4?0.7KPa（表壓）。飽和水蒸汽的溫度與壓力互為單值函數(shù)關(guān)系，其溫度可通過壓力調(diào)節(jié)。同時，飽和水蒸汽的冷凝潛熱較大，價格較低廉，因此通常用飽和水蒸汽作為加熱劑。但若要求加熱溫度超過180℃時，應(yīng)考慮采用其它的加熱劑，如煙道氣或熱油。當(dāng)采用飽和水蒸汽作為加熱劑時，選用較高的蒸汽壓力，可以提高傳熱溫度差，從而提高傳熱效率，但蒸汽壓力的提高對鍋爐提出了更高的要求。同時對于釜液的沸騰，溫度差過大，形成膜狀沸騰，反而對傳熱不利。4．冷卻劑與出口溫度冷卻劑的選擇由塔頂蒸汽溫度決定。如果塔頂蒸汽溫度低，可選用冷凍鹽水或深井水作冷卻劑。如果能用常溫水作冷卻劑，是最經(jīng)濟的。水的入口溫度由氣溫決定，出口溫度由設(shè)計者確定。冷卻水出口溫度取得高些，冷卻劑的消耗可以減少，但同時溫度差較小，傳熱面積將增加。冷卻水出口溫度的選擇由當(dāng)?shù)厮Y源確定，但一般不宜超過50℃，否則溶于水中的無機鹽將析出，生成水垢附著在換熱器的表面而影響傳熱。5．熱能的利用精餾過程是組分反復(fù)汽化和反復(fù)冷凝的過程，耗能較多，如何節(jié)約和合理地利用精餾過程本身的熱能是十分重要的。選取適宜的回流比，使過程處于最佳條件下進行，可使能耗降至最低。與此同時，合理利用精餾過程本身的熱能也是節(jié)約的重要舉措。若不計進料、餾出液和釜液間的焓差，塔頂冷凝器所輸出的熱量近似等于塔底再沸器所輸入的熱量，其數(shù)量是相當(dāng)可觀的。然而，在大多數(shù)情況，這部分熱量由冷卻劑帶走而損失掉了。如果采用釜液產(chǎn)品去預(yù)熱原料，塔頂蒸汽的冷凝潛熱去加熱能級低一些的物料，可以將塔頂蒸汽冷凝潛熱及釜液產(chǎn)品的余熱充分利用。此外，通過蒸餾系統(tǒng)的合理設(shè)置，也可以取得節(jié)能的效果。例如，采用中間再沸器和中間冷凝器的流程，可以提高精餾塔的熱力學(xué)效率。因為設(shè)置中間再沸器，可以利用溫度比塔底低的熱源，而中間冷凝器則可回收溫度比塔頂高的熱量。（二）確定設(shè)計方案的原則確定設(shè)計方案總的原則是在可能的條件下，盡量采用科學(xué)技術(shù)上的最新成就，使生產(chǎn)達到技術(shù)上最先進、經(jīng)濟上最合理的要求，符合優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、安全、低消耗的原則。為此，必須具體考慮如下幾點：1．滿足工藝和操作的要求所設(shè)計出來的流程和設(shè)備，首先必須保證產(chǎn)品達到任務(wù)規(guī)定的要求，而且質(zhì)量要穩(wěn)定，這就要求各流體流量和壓頭穩(wěn)定，入塔料液的溫度和狀態(tài)穩(wěn)定，從而需要采取相應(yīng)的措施。其次所定的設(shè)計方案需要有一定的操作彈性，各處流量應(yīng)能在一定范圍內(nèi)進行調(diào)節(jié)，必要時傳熱量也可進行調(diào)整。因此，在必要的位置上要裝置調(diào)節(jié)閥門，在管路中安裝備用支線。計算傳熱面積和選取操作指標(biāo)時，也應(yīng)考慮到生產(chǎn)上的可能波動。再其次，要考慮必需裝置的儀表（如溫度計、壓強計，流量計等）及其裝置的位置，以便能通過這些儀表來觀測生產(chǎn)過程是否正常，從而幫助找出不正常的原因，以便采取相應(yīng)措施。2．滿足經(jīng)濟上的要求要節(jié)省熱能和電能的消耗，減少設(shè)備及基建費用。如前所述在蒸餾過程中如能適當(dāng)?shù)乩盟敗⑺椎膹U熱，就能節(jié)約很多生蒸汽和冷卻水，也能減少電能消耗。又如冷卻水出口溫度的高低，一方面影響到冷卻水用量，另方面也影響到所需傳熱面積的大小，即對操作費和設(shè)備費都有影響。同樣，回流比的大小對操作費和設(shè)備費也有很大影響。降低生產(chǎn)成本是各部門的經(jīng)常性任務(wù)，因此在設(shè)計時，是否合理利用熱能，采用哪種加熱方式，以及回流比和其他操作參數(shù)是否選得合適等，均要作全面考慮，力求總費用盡可能低一些。而且，應(yīng)結(jié)合具體條件，選擇最佳方案。例如，在缺水地區(qū)，冷卻水的節(jié)省就很重要；在水源充足及電力充沛、價廉地區(qū)，冷卻水出口溫度就可選低一些，以節(jié)省傳熱面積。3．保證安全生產(chǎn)例如酒精屬易燃物料，不能讓其蒸汽彌漫車間，也不能使用容易發(fā)生火花的設(shè)備。又如，塔是指定在常壓下操作的，塔內(nèi)壓力過大或塔驟冷而產(chǎn)生真空，都會使塔受到破壞，因而需要安全裝置。以上三項原則在生產(chǎn)中都是同樣重要的。但在畢業(yè)設(shè)計中，對第一個原則應(yīng)作較多的考慮，對第二個原則只作定性的考慮，而對第三個原則只要求作一般的考慮。三、板式精餾塔的工藝計算精餾塔的工藝設(shè)計計算，包括塔高、塔徑、塔板各部分尺寸的設(shè)計計算，塔板的布置，塔板流體力學(xué)性能的校核及繪出塔板的性能負荷圖。圖1板式精餾塔的工藝流程簡圖（一）工藝條件生產(chǎn)能力：10噸每小時（料液）年工作日：自定原料組成：34%的二硫化碳和66%的四氯化碳（摩爾分率，下同）產(chǎn)品組成：餾出液97%的二硫化碳，釜液5%的二硫化碳操作壓力：塔頂壓強為常壓進料溫度：58℃進料狀況：自定加熱方式：直接蒸汽加熱回流比：自選（二）主要基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表1二硫化碳和四氯化碳的物理性質(zhì)項目分子式分子量沸點（℃）密度二硫化碳7646.51.2601.595四氯化碳15476.8表2液體的表面加力（單位:mN/m）溫度℃46.55876.5二硫化碳28.526.824.5四氯化碳23.622.220.2表3常壓下的二硫化碳和四氯化碳的氣液平衡數(shù)據(jù)液相中二硫化碳摩爾分率x氣相中二硫化碳摩爾分率y液相中二硫化碳摩爾分率x氣相中二硫化碳摩爾分率y00.02960.06150.11060.14350.258000.08230.15550.26600.33250.49500.39080.53180.66300.75740.86041.00.63400.74700.82900.87900.93201.0（三）塔的物料衡算1．料液及塔頂塔底產(chǎn)品含二硫化碳的質(zhì)量分率2．平均分子量3．物料衡算每小時處理摩爾量總物料衡算易揮發(fā)組分物料衡算聯(lián)立以上三式可得：（四）塔板數(shù)的確定1.理論板NT的求法用圖解法求理論板（1）根據(jù)二硫化碳和四氯化碳的氣液平衡數(shù)據(jù)作出y-x圖圖2二硫化碳、四氯化碳的y-x圖及圖解理論板（2）進料熱狀況參數(shù)q（3）q線方程（4）最小回流比Rm及操作回流比R依公式取操作回流比精餾段操作線方程按常規(guī)M,「在圖上作圖解得：（不包括塔釜），其中精餾段為5層，提餾段為3.5層.（5）全塔效率塔內(nèi)的平均溫度為,該溫度下的平均粘度故:2.實際板數(shù)N精餾段：提餾段：（五）塔工藝條件及物性數(shù)據(jù)計算1.操作壓強的計算Pm塔頂壓強PD=4+101.3=105.3kPa取每層塔板壓降A(chǔ)P^OkPa則：進料板壓強：PF=105.3+101.0=113.7kPa塔釜壓強：Pw=105.3+90.7=121.3kPa精餾段平均操作壓強：Pm==109.5kPa提餾段平均操作壓強：P?m==116.8kPa.2.操作溫度的計算近似取塔頂溫度為46.5℃,進料溫度為58℃,塔釜溫度為76℃精餾段平均溫度℃提餾段平均溫度℃3.平均摩爾質(zhì)量計算塔頂摩爾質(zhì)量的計算：由xD=y1=0.97查平衡曲線得x1=0.927；進料摩爾質(zhì)量的計算：由平衡曲線查的：yF=0.582xF=0.388；；；塔釜摩爾質(zhì)量的計算：由平衡曲線查的：xW=0.05=0,127精餾段平均摩爾質(zhì)量：；；提餾段平均摩爾質(zhì)量：；；4.平均密度計算：m(1)液相密度：①塔頂部分依下式：(為質(zhì)量分率)；其中=0,941,=0,059；即：；②進料板處：由加料板液相組成：由xF=0.34得=0.203；；③塔釜處液相組成：由xW=0,05得=0.0253；故精餾段平均液相密度：提餾段的平均液相密度：（2）氣相密度：①精餾段的平均氣相密度②提餾段的平均氣相密度5．液體平均表面張力的計算液相平均表面張力依下式計算，及塔頂液相平均表面張力的計算由=45.5℃查手冊得：進料液相平均表面張力的計算由=58℃查手冊得：塔釜液相平均表面張力的計算由=97.33℃查手冊得：則：精餾段液相平均表面張力為：提餾段液相平均表面張力為：表4塔工藝條件及物性數(shù)據(jù)統(tǒng)計表操作壓強(kpa)操作溫度(℃)平均摩爾質(zhì)量(kg/kmol)平均密度(kg/m3)液體平均張力(mN/m)液體平均粘度(mpa/s)液相氣相液相氣相塔頂105.346.575.0784.961275.228.350.414進料板113.758123.7498.981513.323.760.5176塔釜121.376144.1150.11636.320.420.497精餾段109.552.2599.40591.97810.73.7835.71提餾段116.867.25133.92124.541574.85.1422.09(四)精餾塔氣液負荷計算1．精餾段：V=(R+1)=L=RD=Lh=*****.0023=8.282．提餾段：；；；；；四、板式塔主要尺寸的設(shè)計計算板式塔主要尺寸的設(shè)計計算，包括塔高、塔徑的設(shè)計計算，板上液流形式的選擇、溢流裝置的設(shè)計，塔板布置、氣體通道的設(shè)計等工藝計算。板式塔為逐級接觸式的氣液傳質(zhì)設(shè)備，沿塔方向，每層板的組成、溫度、壓力都不同。設(shè)計時，先選取某一塔板(例如進料或塔頂、塔底)條件下的參數(shù)作為設(shè)計依據(jù)，以此確定塔的尺寸，然后再作適當(dāng)調(diào)整；或分段計算，以適應(yīng)兩段的氣液相體積流量的變化，但應(yīng)盡量保持塔徑相同，以便于加工制造。所設(shè)計的板式塔應(yīng)為氣液接觸提供盡可能大的接觸面積，應(yīng)盡可能地減小霧沫夾帶和氣泡夾帶，有較高的塔板效率和較大的操作彈性。但是由于塔中兩相流動情況和傳質(zhì)過程的復(fù)雜性，許多參數(shù)和塔板尺寸需根據(jù)經(jīng)驗來選取，而參數(shù)與尺寸之間又彼此互相影響和制約，因此設(shè)計過程中不可避免要進行試差，計算結(jié)果也需要工程標(biāo)準(zhǔn)化。基于以上原因，在設(shè)計過程中需要不斷地調(diào)整、修正、和核算，直到設(shè)計出較為滿意的板式塔。（一）塔和塔板的主要工藝尺寸的計算塔徑D參考下表初選板間距HT=0.40m取板上液層高度HL=0.07m故：1．精餾段：HT-hL=0.40-0.07=0.3=0.078；依公式；取安全系數(shù)為0.7，則：u=0.7=0.72.14=1.047m/s故：；按標(biāo)準(zhǔn)，塔徑圓整為1.4m,則空塔氣速為塔的橫截面積2．提餾段：；=0.068；依公式：；取安全系數(shù)為0.70， ；；為了使得整體的美觀及加工工藝的簡單易化,在提餾段與精餾段的塔徑相差不大的情況下選擇相同的尺寸；故:D取1.4m塔的橫截面積：空塔氣速為板間距取0.4m合適3.溢流裝置采用單溢流、弓形降液管、平形受液盤及平形溢流堰，不設(shè)進流堰。各計算如下：(1)精餾段：①溢流堰長為0.7D,即：；②出口堰高hwhw=hL-how由lw/D=0.91/1.4=0.7,查手冊知：E為1.03依下式得堰上液高度：故：③降液管寬度與降液管面積有=0.7查手冊得故：=0.14D=0.141.3=0.182m④降液管底隙高度取液體通過降液管底隙的流速=0.1m/s依式計算降液管底隙高度，即：(2)提餾段：①溢流堰長為0.7,即：；出口堰高；由，查手冊知E為1.04依下式得堰上液高度：②降液管寬度與降液管面積有=0.7查手冊得故：=0.14D=0.141.4=0.182m降液管底隙高度取液體通過降液管底隙的流速=0.008m/s③依式計算降液管底隙高度：即4.塔有效高度精餾段；提餾段有效高度；在進料板上方開一人孔，其高為0.8m,一般每6?8層塔板設(shè)一人孔（安裝、檢修用），需經(jīng)常清洗時每隔3~4層塊塔板處設(shè)一人孔。設(shè)人孔處的板間距等于或大于600m。根據(jù)此塔人孔設(shè)3個。故：精餾塔有效高度5.板間距的初選板間距NT的選定很重要。選取時應(yīng)考慮塔高、塔徑、物系性質(zhì)、分離效率、操作彈性及塔的安裝檢修等因素。對完成一定生產(chǎn)任務(wù)，若采用較大的板間距，能允許較高的空塔氣速，對塔板效率、操作彈性及安裝檢修有利；但板間距增大后，會增加塔身總高度，金屬消耗量，塔基、支座等的負荷，從而導(dǎo)致全塔造價增加。反之，采用較小的板間距，只能允許較小的空塔氣速，塔徑就要增大，但塔高可降低；但是板間距過小，容易產(chǎn)生液泛現(xiàn)象，降低板效率。所以在選取板間距時，要根據(jù)各種不同情況予以考慮。如對易發(fā)泡的物系，板間距應(yīng)取大一些，以保證塔的分離效果。板間距與塔徑之間的關(guān)系，應(yīng)根據(jù)實際情況，結(jié)合經(jīng)濟權(quán)衡，反復(fù)調(diào)整，已做出最佳選擇。設(shè)計時通常根據(jù)塔徑的大小，由表1列出的塔板間距的經(jīng)驗數(shù)值選取。表5塔板間距與塔徑的關(guān)系塔徑/D,m0.3?0.50.5?0.80.8?1.61.6?2.42.4?4.0板間距/HT,mm200?300250?350300?450350?600400?600化工生產(chǎn)中常用板間距為：200,250,300,350,400,450,500,600,700,800mm。在決定板間距時還應(yīng)考慮安裝、檢修的需要。例如在塔體人孔處,應(yīng)留有足夠的工作空間，其值不應(yīng)小于600mm。表6塔和塔板的主要工藝尺寸統(tǒng)計表塔徑(m)溢流堰長(m)出口堰高(m)降液管寬度(m)降液管面積(疔)降液管底隙高度(m)塔有效高度(m)精餾段1.2650.910,0570.1820.10620.0254.4提餾段1.200.910.05540.1820.10620.03172.0五、板式塔的結(jié)構(gòu)(一)塔的總體結(jié)構(gòu)塔的外殼多用鋼板焊接,如外殼采用鑄鐵鑄造,則往往以每層塔板為一節(jié),然后用法蘭連接。板式塔除內(nèi)部裝有塔板、降液管及各種物料的進出口之外,還有很多附屬裝置,如除沫器、人(手)孔、基座,有時外部還有扶梯或平臺。此外,在塔體上有時還焊有保溫材料的支承圈。為了檢修方便,有時在塔頂裝有可轉(zhuǎn)動的吊柱。如圖1為一板式塔的總體結(jié)構(gòu)簡圖。一般說來,各層塔板的結(jié)構(gòu)是相同的,只有最高一層,最低一層和進料層的結(jié)構(gòu)有所不同。最高一層塔板與塔頂?shù)木嚯x常大于一般塔板間距,以便能良好的除沫。最低一層塔板到塔底的距離較大，以便有較大的塔底空間貯液，保證液體能有10?15min的停留時間，使塔底液體不致流空。塔底大多是直接通入由塔外再沸器來的蒸氣，塔底與再沸器間有管路連接，有時則再塔底釜中設(shè)置列管或蛇管換熱器，將釜中液體加熱汽化。若是直接蒸汽加熱，則在釜的下部裝一鼓泡管，直接接入加熱蒸汽。另外，進料板的板間距也比一般間距大。（二）塔體總高度板式塔的塔高如圖2所示，塔體總高度（不包括裙座）由下式?jīng)Q定：式中HD 塔頂空間，m；HB——塔底空間，m；HT——塔板間距，m；HT1——開有人孔的塔板間距，m；HF——進料段高度，m；Np——實際塔板數(shù)；S——人孔數(shù)目（不包括塔頂空間和塔底空間的人孔）。.塔頂空間HD塔頂空間指塔內(nèi)最上層塔板與塔頂空間的距離。為利于出塔氣體夾帶的液滴沉降，其高度應(yīng)大于板間距，通常取HD為（1.5?2.0）HT