鍋爐課程設(shè)計說明書模板

課程設(shè)計說明書學(xué)生姓名:學(xué)號：學(xué)院:班級:題目:指導(dǎo)教師：職稱:指導(dǎo)教師：職稱:年月日緒論一、鍋爐課程設(shè)計的目的鍋爐課程設(shè)計《鍋爐原理》課程的重要教學(xué)實踐環(huán)節(jié)。通過課程設(shè)計來達到以下目的：對鍋爐原理課程的知識得以鞏固、充實和提高；掌握鍋爐機組的熱力計算方法，學(xué)會使用熱力計算標準方法,并具有綜合考慮鍋爐機組設(shè)計與布置的初步能力；培養(yǎng)對工程技術(shù)問題的嚴肅認真和負責的態(tài)度。二、鍋爐校核計算主要內(nèi)容1、鍋爐輔助設(shè)計：這部分計算的目的是為后面受熱面的熱力計算提供必要的基本計算數(shù)據(jù)或圖表。2、受熱面熱力計算：其中包含為熱力計算提供結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)的各受熱面的結(jié)構(gòu)計算。3、計算數(shù)據(jù)的分析：這部分內(nèi)容往往是鑒定設(shè)計質(zhì)量等的主要數(shù)據(jù)。三、整體校核熱力計算過程順序1、列出熱力計算的主要原始數(shù)據(jù)，包括鍋爐的主要參數(shù)和燃料特性參數(shù)。2、根據(jù)燃料、燃燒方式及鍋爐結(jié)構(gòu)布置特點，進行鍋爐通道空氣量平衡計算。3、理論工況下（a＝1）的燃燒計算。4、計算鍋爐通道內(nèi)煙氣的特性參數(shù)。5、繪制煙氣溫焓表。6、鍋爐熱平衡計算和燃料消耗量的估算。7、鍋爐爐膛熱力計算。8、按煙氣流向?qū)Ω鱾€受熱面依次進行熱力計算。9、鍋爐整體計算誤差的校驗。10、編制主要計算誤差的校驗。11、設(shè)計分析及結(jié)論。四、熱力校核計算基本資參數(shù)1)鍋爐額定蒸汽量De=220t/h2)給水溫度：tGS=215℃3）過熱蒸汽溫度：tGR=540℃4）過熱蒸汽壓力（表壓）PGR=5)制粉系統(tǒng)：中間儲倉式（熱空氣作干燥劑、鋼球筒式磨煤機）6）燃燒方式：四角切圓燃燒7）排渣方式：固態(tài)8）環(huán)境溫度：20℃9）蒸汽流程：一次噴水減溫二次噴水減溫↓↓汽包→頂棚管→低溫對流過熱器→屏式過熱器→高溫對流過熱器冷段→高溫對流過熱器熱段→汽輪機10）煙氣流程：爐膛→屏式過熱器→高溫對流過熱器→低溫對流過熱器→高溫省煤器→高溫空預(yù)器→低溫省煤器→低溫空預(yù)器五、燃料特性：（1）燃料名稱：（2）煤的收到基成分水分灰分碳氫氧氮硫收到基低位發(fā)熱量干燥無灰基揮發(fā)分空氣干燥基水分可磨性系數(shù)變形溫度軟化溫度融化溫度漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)序號名稱漏風系數(shù)符號出口過量空氣系數(shù)符號結(jié)果1制粉系統(tǒng)0．1△2爐膛0．05△3屏、凝渣管0△4高溫過熱器0．0025△5低溫過熱器0．025△6高溫省煤器0．02△7高溫空氣預(yù)熱器0．05△8低溫省煤器0．02△9低溫預(yù)熱器05△（3）確定鍋爐的基本結(jié)構(gòu)采用單鍋筒∏型布置，上升煙道為燃燒室及凝渣管。水平煙道布置兩級懸掛對流過熱器。布置兩級省煤器及兩級管式空氣預(yù)熱器。整個爐膛全部布滿水冷壁，爐膛出口凝渣管簇由鍋爐后墻水冷壁延伸而成，在爐膛出口處采用由后墻水冷壁延伸構(gòu)成的折焰角，以使煙氣更好的充滿爐膛。采用光管水冷壁。對流過熱器分兩級布置，由懸掛式蛇形管束組成，在兩級之間有鍋爐自制冷凝水噴水減溫裝置，由進入鍋爐的給水來冷卻飽和蒸汽制成凝結(jié)水，回收凝結(jié)放熱量后再進入省煤器。省煤器和空氣預(yù)熱器采用兩級配合布置，以節(jié)省受熱面，減少鋼材消耗量。鍋爐采用四根集中下降管，分別供水給12組水冷壁系統(tǒng)。燃燒方式采用四角布置的直流燃燒器。根據(jù)煤的特性選用中間儲倉式（熱空氣作干燥劑、鋼球筒式磨煤機）圖鍋爐本體結(jié)構(gòu)簡圖

第一章、輔助計算1、1鍋爐的空氣量計算在負壓下工作的鍋爐機組，爐外的冷空氣不斷漏入爐膛和煙道內(nèi)，致使爐膛和煙道各處的空氣量、煙氣量、溫度和焓值相應(yīng)的發(fā)生變化。對于爐膛和煙道各處實際空氣量的計算稱為鍋爐的空氣平衡量、在鍋爐熱力計算中，常用過量空氣系數(shù)來說明爐膛和煙道的實際空氣量。鍋爐空氣量平衡見表11、2燃料燃燒計算1）燃燒計算：需計算出理論空氣量、理論氮容積、RO2容積、理論干煙氣容積、理論水蒸汽容積等。計算結(jié)果見表表1-1燃燒計算表序號項目名稱符號數(shù)值單位（標準狀況下）計算公式及數(shù)據(jù)結(jié)果1理論空氣量V0m3/kg(Car++理論氮容積V0N2m3/kg*Nar/100+3R02容積VRO2m3/kg*Car/100+*Sar/1004理論干煙氣容積V0gym3/kgV0N2+VRO25理論水蒸氣容積V0H2Om3/kg*Har/100+*Mar/100+6飛灰份額αfh查表2-42）煙氣特性計算：需要計算出各受熱面的煙道平均過量空氣系數(shù)。干煙氣容積、水蒸汽容積，煙氣總?cè)莘e、RO2容積份額、三原子氣體和水蒸汽容積總份額、容積飛灰濃度、煙氣質(zhì)量、質(zhì)量飛灰濃度等。具體計算見表1-2煙氣特性表序號項目名稱符號單位（標準狀況下）爐膛，屏凝渣管高過低過高溫省煤器高溫空預(yù)器低溫省煤器低溫空預(yù)器1受熱面出口過量空氣系數(shù)（查表1-5）α"_2煙道平均過量空氣系數(shù)αpj_3干煙氣容積V0gy+(αpj-1)v0Vgym3/kg4水蒸氣容積V0H2O+(αpj-1)V0VH2Om3/kg5煙氣總?cè)莘eVgy+VH2OVym3/kg6RO2容積份額VRO2/VYrRO2_7水蒸氣容積份額VH2O/VyrH2O_8三原子氣體和水蒸汽溶劑總份額rRO2+rH20r_9容積飛灰濃度10Aarαfh/Vyμνg/m310煙氣質(zhì)量1-Aar/100+αpjV0mykg/kg11質(zhì)量飛灰濃度αfhAar/(100my)μykg/kg3）煙氣焓、空氣焓、蒸汽焓的計算：爐膛、屏式過熱器、高溫過熱器、低溫過熱器、高溫省煤器、高溫空氣預(yù)熱器、低溫省煤器、低溫空氣預(yù)熱器等所在煙氣區(qū)域的煙氣在不同溫度下的焓，并列成表格作為溫焓表。具體見表1-3、1-4、1-5、1-6對在鍋爐受熱面的各個部位的蒸汽或者空氣的焓值進行計算，列成表格，作為溫焓表。具體見下表1-3煙氣焓溫表—用于爐膛、屏、高過的計算煙氣或空氣溫度（℃）理論煙氣焓（kj/kg）理論空氣焓（kj/kg）理論煙氣焓增(kj/kg)爐膛、屏，凝渣管高溫過熱器==hy△hy40050060070080090010001100120013001400150016001700180019002000210022001-4煙氣焓溫表—用于低溫過熱器、高溫省煤器的計算煙氣或空氣溫度（℃）理論煙氣焓（kj/kg）理論空氣焓()理論煙氣焓增(kj/kg)低溫過熱器高溫省煤器==3004005006007008001-5煙氣焓溫表—用于高溫空預(yù)器、低溫省煤器的計算煙氣或空氣溫度（℃）理論煙氣焓（kj/kg）理論空氣焓()理論煙氣焓增(kj/kg)高溫空預(yù)器低溫省煤器==1002003004005006001-6煙氣焓溫表—用于低溫空預(yù)器的計算煙氣或空氣溫度（℃）理論煙氣焓（kj/kg）理論空氣焓()理論煙氣焓增(kj/kg)低溫空預(yù)器=100200300400500600(3）鍋爐熱平衡及燃料消耗量見表1-71-7熱平衡及燃料消耗量計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1鍋爐輸入熱量QrkJ/kg式（2-8）Qr≌2排煙溫度Θpy℃先估后算3排煙焓hpykJ/kg查焓溫表用插值法求4冷空氣溫度tlk℃取用5理論冷空氣焓h0lkkJ/kgh0lk=(ct)kV06化學(xué)未完全燃燒損失q3%取用7機械未完全燃燒損失q4%取用8排煙處過量空氣系數(shù)αpy查表2-9即低溫空預(yù)器出口過量空氣過量系數(shù)9排煙損失q2%（100-q4)(hpy-αpyh0lk)/Qr10散熱損失q5%取用11灰渣損失q6%式（2-13）12鍋爐總損失∑q%q2+q3+q4+q5+q613鍋爐熱效率η%100-∑q14保熱系數(shù)φ1-q5/(η+q5)15過熱蒸汽焓h"ggkJ/kg查附錄B-6、B-7，高溫過熱器出口參數(shù)p=(查表1-6），t=540℃16給水溫度tgs℃給定17給水焓hgskJ/kg查附錄B-6、B-7，低溫省煤器入口參數(shù)p=(查表1-6），t=215℃18鍋爐有效利用熱QkJ/hDgr(h"gg-hgs)19實際燃料消耗量Bkg/h100*Q/(ηQr)20計算燃料消耗量Bjkg/hB(1-q4/100)

第二章、爐膛校核熱力計算2、1校核熱力計算步驟：1、計算爐膛結(jié)構(gòu)尺寸及煙氣有效輻射層。2、選取熱風溫度、并依據(jù)有關(guān)條件計算隨每kg燃料進入爐膛的有效熱量。3、根據(jù)燃料種類、燃燒設(shè)備的形式和布置方式，計算火焰中心位置的系數(shù)M。4、估計爐膛出口煙溫，計算爐膛煙氣平均熱容量。5、計算爐膛受熱面輻射換熱特性參數(shù)。6、根據(jù)燃料和燃燒方式計算火焰黑度和爐膛黑度。7、計算爐膛出口煙溫。8、核對爐膛出口煙溫誤差。9、計算爐膛熱力參數(shù)。10、爐膛內(nèi)其他輻射受熱面的換熱計算。具體見表3-9表3-1爐膛的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)序號名稱符號單位結(jié)果1前墻總面積Aqm22側(cè)墻總面積2Acm23后墻總面積Ahm24噴燃氣及門孔面積Aycm265爐頂面積Aldm26爐膛與屏交界面積A2m27爐墻總面積A1m28爐膛截面面積AAm29水冷壁管外徑dmm6010水冷壁管節(jié)距Smm6411管子至墻中心距emm012水冷壁角系數(shù)Xsl13爐頂角系數(shù)Xld14出口煙囪角系數(shù)Xyc115爐膛容積V1m316冷灰二等分平面到出口煙囪中心線的距離H1m17冷灰二等分平面到爐的距離H0m18冷灰二等分平面到燃燒器中心線距離Hrm19爐膛總有效輻射受熱面Alzm220爐膛水冷程度X21爐膛有效輻射層厚度SM爐膛熱力校核計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1爐膛出口過量空氣系數(shù)α"1查表1-5漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)2爐膛漏風系數(shù)Δα1查表1-5漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)3制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)Δαzf查表1-5漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)4熱風溫度trk℃先估后算5理論熱風焓h0rkkJ/kg查溫焓表6理論冷風焓h0lkkJ/kg查表2-14鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算7空氣帶入爐膛熱量QkkJ/kg(α"1-Δα1-Δαzf)h0rh+(Δα1+Δαzf)*h0lk8對應(yīng)于每千克燃料送入爐膛的熱量QlkJ/kgQr*(1-((q3+q6)/(100-q4)))+Qk9理論燃燒溫度φ0℃查溫焓表10理論燃燒絕對溫度T0Kφ0+27311火焰中心相對高度系數(shù)Xhr/Hl+Δx(其中hr=4962,hl=22176-4092+1762,Δx=0)12系數(shù)MMA-BX

注：A，B取值查表3-5，表3-613爐膛出口煙氣溫度φ"1℃先估后算注：T"1=φ"1+273爐膛出口煙氣絕對溫度T"1kJ/kg14爐膛出口煙氣焓h"glkJ/(kg℃)查溫焓表15煙氣平均熱容量VckJ/(kg℃)（Q1-h"gl)/(φ0-φ"1)16水冷壁污染系數(shù)ξsl查表3-4水冷壁灰污系數(shù)17水冷壁角系數(shù)Xsl查表3-1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)18水冷壁熱有效系數(shù)ψslξsl*Xsl19屏、爐交界面的污染系數(shù)ξycβξsl（β取）20屏、爐交界面的角系數(shù)Xyc取用21屏、爐交界面的熱有效系數(shù)ψycξyc*Xyc22燃燒器及門孔的熱有效系數(shù)ψr未敷設(shè)水冷壁23平均熱有效系數(shù)ψpj（ψsl*A+ψyc*A2+ψr*Ayc)/A1其中A=Aq+2*Ac+Ah+Ald-Ayc24爐膛有效輻射層厚度sm查表3-1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)25爐膛內(nèi)壓力pMpa26水蒸氣容積份額rH20查表2-9煙氣特征表27三原子氣體和水蒸氣容積總份額r查表2-9煙氣特征表28三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(m·Mpa)*（（+*rH20）/sqrt*γ*ps)**T"1/1000)29煙氣質(zhì)量飛灰濃度μykg/m3查表2-9煙氣特征表30灰粒平均直徑dhμm查附錄B-1筒式鋼球磨球機（通常取13μm)31灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/(m·Mpa)55900/POUWER(T"12*dh2,1/3)注：dh單位為μm32燃料種類修正系數(shù)x1對低反應(yīng)的燃料（無煙煤、半無煙煤、貧煤等）x1=1;

對高反應(yīng)的燃料（煙煤、褐煤、泥煤、頁巖、木柴等）x1=33燃燒方法修正系數(shù)x2對室燃爐x2=對層燃爐x2=34煤粉火焰輻射減弱系數(shù)k1/(m·Mpa)kq*r+kh*μy+10*x1*x235火焰黑度αh1-e-kps36爐膛黑度αlαh/(αh+(1-αh)*ψsl)37爐膛出口煙氣溫度(計算值)φ"1℃TO/(M*(3600*σ0α1ψpj*A1*T30/φ*Bj*Vc)^+1)-273

注：σ0=*10-11W/(m2·k4)Bj單位為kg/h38計算誤差Δφ℃φ"1-φ"1（估）（允許誤差±100℃）39爐膛出口煙氣焓h"y1kJ/kg查焓溫表，φ"1按計算值40爐膛有效熱輻射放熱量QflkJ/kgΦ（Q1-h"yl)41輻射受熱面平均熱負荷qsW/m2Bj*Qfl/*ALZ)42爐膛截面熱強度qAW/m2Bj*Qr/*AA)43爐膛容積熱強度qVW/m2Bj*Qr/*V1)2、2爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1頂棚管徑d㎜382節(jié)距S㎜3排數(shù)n1584頂棚管角系數(shù)x查《標準》線算圖1（即附錄A-1)5頂棚面積Ald㎡6蒸汽流通面積Alt㎡1580**2)/47爐膛頂棚熱負荷分配不均系數(shù)ηh查《標準》線算圖11（即附錄A-6)

(對本爐型：x=h/H0=H0/H0=23938/23938)8爐膛頂棚總輻射吸熱量Qldkj/h*ηh*qs*Ald9減溫水總量Djwkg/h先估后校10爐膛頂棚蒸汽流量Dldkg/hD-Djw11爐膛頂棚蒸汽焓增Δhldkj/kgQld/Dld12爐膛頂棚進口蒸汽焓h'ldkj/kg查附錄B-6、B-7

注：蒸汽參數(shù)——汽包壓力對應(yīng)的干飽和蒸汽13爐膛頂棚出口蒸汽焓h"ldkj/kgh'ld+Δhld14爐膛頂棚出口蒸汽溫度t"ld℃查附錄B-6、B-7第三章、對流受熱面的熱力計算3、1對流受熱面計算步驟：1、假設(shè)受熱面出口煙氣溫度，查取相應(yīng)焓值。2、根據(jù)出口煙焓，通過Qd=φ(I’-I’’+△aIoLF)計算對流傳熱量。3、依據(jù)煙氣側(cè)放熱量等于工質(zhì)側(cè)吸熱量原理，求取工質(zhì)出口焓和相應(yīng)溫度。4、計算平均對流傳熱溫差。5、計算煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)及管壁污染系數(shù)。6、計算工質(zhì)側(cè)對流放熱系數(shù)。7、計算管壁污染層溫度。8、計算煙氣黑度，及確定煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)。9、計算對流放熱系數(shù)K。10、計算對流傳熱量。與計算結(jié)果相比較，其差值應(yīng)在允許范圍之內(nèi)。否則重新假設(shè)受熱面出口煙溫，重復(fù)上述計算。3、2屏式過熱器熱力計算：屏式過熱器在熱力計算方面具有以下特點：在換熱方式上，既受煙氣沖刷，又吸收爐膛及屏間高溫煙氣的熱輻射；屏式過熱器屬于中間過熱器，其進出口處的工質(zhì)參數(shù)在進行屏的計算時往往是未知數(shù)；屏與屏之間橫向節(jié)距大，煙氣流速低，且沖刷不完善。所以某些交換參數(shù)不同于一般對流受熱面。屏的具體熱力計算見下表屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計算表序號名稱符號單位結(jié)果1管子外徑dmmΦ42*52屏的片數(shù)Z123每片屏的管子排數(shù)n404屏的深度Lm5屏的平均高度hm6一片屏的平面面積Apm27屏的橫向節(jié)距S1mm5918比值σ19屏的縱向節(jié)距S2mm4610比值σ211屏的角系數(shù)X112屏的計算受熱面積Apjm231713屏區(qū)頂棚面積Adpm214屏區(qū)兩側(cè)水冷壁面積Aslm215屏區(qū)附加受熱面面積Apfjm216煙氣進屏流通面積A'pm217煙氣出屏流通面積A"pm25018煙氣平均流通面積Aym25419蒸汽流通面積Ahm220煙氣有效輻射層厚度sm21屏區(qū)進口煙窗面積A'chm222屏區(qū)出口煙窗面積A"chm2屏的熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1煙氣進屏溫度θ'p℃查表3-9爐膛校核熱力計算

即爐膛出口煙氣溫度Θ"12煙氣進屏焓h'ypkJ/kg查表3-9爐膛校核熱力計算

即爐膛出口煙氣焓h"y13煙氣出屏溫度θ"p℃先估后算4煙氣出屏焓h"ypkJ/kg查焓溫表5煙氣平均溫度Θpj℃(Θ'p+Θ"p)/26屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量QdpfjkJ/kg先估后算7屏的對流吸熱量QdpkJ/kgφ*（h'yp-h"yp+Δα*h0lk)-Qdpfj8爐膛與屏相互換熱系數(shù)β查附錄A-159爐膛出口煙囪的沿高度熱負荷分配系數(shù)ηyc查《標準》線算圖11（即附錄A-6）

（x=h/H0=H1/H0=19845/23938)10爐膛出口煙囪射入屏區(qū)的爐膛輻射熱量Q'fpkJ/kgβ*ηyc*φ*(Q1-h'yp)*A'ch/Slz11屏間煙氣有效輻射層厚度sm查表4-5屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)表12屏間煙氣壓力pMpa13水蒸氣容積份額ΥH2O查表2-9煙氣特性表14三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(m·Mpa)*（(（+*ΥH2O）/sqrt*Υ*p*s))**Tpj/1000)15三原子氣體和水蒸氣容積總份額rkg/m3查表2-9煙氣特性表16灰粒的輻射減弱系數(shù)kh1/(m·Mpa)55900/power((Θpj+273)^2*dh^2,1/3)

注：dh單位為μm17煙氣質(zhì)量飛灰濃度μykg/m3查表2-9煙氣特性表18煙氣的輻射減弱系數(shù)k1/(m·Mpa)kq*r+kh*μy19屏區(qū)煙氣黑度α1-e-kps20屏進口對出口的角系數(shù)xsqrt((L/s1)^2+1)-L/s1

注：s1單位為m21燃料種類修正系數(shù)ξτ取用22屏出口煙囪面積A"pm2查表4-5屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計算23爐膛及屏間煙氣向屏后受熱面的輻射熱量Q"fpkJ/kg(Q'fp*(1-α)*x)/β+(б0*α*Ach*T4pj*ξr)/(Bj/3600)

注：σ0=*10-11W/(M2·K4)24屏區(qū)吸收的爐膛輻射熱QfpqkJ/kgQ'fp-Q"fp25屏區(qū)附加受熱面吸收額輻射熱量QfpfjkJ/kgQfpq*(Apfj/(Apj+Apfj))26屏區(qū)水冷壁吸收的輻射熱量QfpslkJ/kgQfpq*(Asl/(Apj+Apfj))27屏區(qū)頂棚吸收的輻射熱量QfpldkJ/kgQfpq*(Adp/(Apj+Apfj))28屏吸收的輻射熱量QfpkJ/kgQfpq-Qfpfj29屏吸收的總熱量QpkJ/kgQdp+Qfp第一級減溫水噴水焓hjwkJ/kg查焓溫表130攝氏度30第一級減溫水噴水量Djw1kg/h取用31第二級減溫水噴水量Djw2kg/h取用32屏中蒸汽流量Dpkg/hD-Djw233蒸汽進屏溫度t'p℃先估后算34蒸汽進屏焓h'pkJ/kg查附錄B-6、B-7,按計算負荷下進屏p=Mpa35蒸汽出屏焓h"pkJ/kgh'p+Bj*Qp/Dp36蒸汽出屏溫度t"p℃查附錄B-6、B-7,按計算負荷下出屏p=Mpa37屏內(nèi)蒸汽平均溫度tpj℃(t'p+t"p)/238平均傳熱溫差Δt1℃Θpj-tpj39屏內(nèi)蒸汽平均比體積m3/kg查附錄B-6、B-7,按計算負荷下進出口壓力平均值ppj=Mpa

(查表1-6）及tpj40屏內(nèi)蒸汽流速ωqm/s(Dp*ν)/(3600*Alt)41管壁對蒸汽的放熱系數(shù)α2W/(m2·℃)α2=Cdα0

查《標準》線算圖15（附錄A-10）42煙氣流速ωym/s(Bj*Vj/(3600*Ay))*(1+Θpj/273)(其中Vy見表2-9）43煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)αdW/(m2·℃)αd=α0CzCsCw

查《標準》線算圖12（附錄A-7）44灰污系數(shù)ε(m2·℃)/W查附錄A-14曲線2（吹灰）45管壁灰污層溫度tbb℃tpj+(（ε+1/α2）*Bj*Qp)/*Apj)46輻射放熱系數(shù)αfW/(m2·℃)αf=aα0

查《標準》線算圖19（附錄A-11）47利用系數(shù)ξ查附錄A-14曲線2（吹灰）48煙氣側(cè)放熱系數(shù)α1W/(m2·℃)ξ*（αd*π*d/2*s2*x+αf)x-屏的角系數(shù)

查《標準》線算圖1（附錄A-1)49對流傳熱系數(shù)kW/(m2·℃)α1/(1+(1+Qfpq/Qdp)*(ε+1/α2)*α1)50屏的對流傳熱量QdpkJ/kg*Apj*Δt1*k/Bj51計算誤差%(Qdp(估）-Qdp)/Qdp52屏區(qū)水冷壁的水溫ts℃查計算負荷下汽包p=Mpa的飽和溫度53平均傳熱溫差Δt2℃Θpj-ts54屏區(qū)水冷壁對流吸熱量QdpslkJ/kg*k*Δt2*Asl/Bj55屏區(qū)頂棚進口蒸汽溫度t'pld℃查表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算表56屏區(qū)頂棚進口蒸汽焓h'pldkJ/kg查表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算表57屏區(qū)頂棚蒸汽焓增ΔhpldkJ/kg先估后算58屏區(qū)頂棚出口蒸汽焓h"pldkJ/kgh'pld+Δhpld59屏區(qū)頂棚出口蒸汽溫度t"pld℃查附錄B-6、B-7按汽包壓力p=Mpa(查表1-6）60屏區(qū)頂棚平均氣溫tpldpj℃（t'pld+t"pld）/261平均傳熱溫差Δt3℃Θpj-tpldpj62屏區(qū)頂棚對流吸熱量QdpldkJ/kg*k*Δt3*Apfj/Bj63屏區(qū)頂棚總吸熱量QpldkJ/kgQdpld+Qfpld64屏區(qū)頂棚蒸汽流量Dpldkg/h等于表3-10中Dld65屏區(qū)頂棚焓增ΔhpldkJ/kgQpld*Bj/Dpld66計算誤差檢查%(Δhpld(估）-Δhpld)/Δhpld

允許誤差±2%67屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量QdpfjkJ/kgQdpsl+Qdpld68計算誤差%(Qdpfj(估）-Qdpfj)/Qdpfj

允許誤差±10%69屏區(qū)受熱面總對流吸熱量QdpqkJ/kgQdpfj+Qdp第四章、凝渣管的熱力計算：4、1凝渣管結(jié)構(gòu)及其計算主要特點：1、和后屏過熱器類似，也直接吸收爐膛輻射熱。當管少于5排時，將有部分爐膛輻射熱落在其后受熱面上。2、凝渣管區(qū)域都布置其它附加受熱面。3、凝渣管內(nèi)為汽水混合物，在沸騰狀態(tài)下進行換熱，工質(zhì)溫度始終為飽和溫度。4、2凝渣管結(jié)構(gòu)及計算：凝渣管總吸熱量包含對流吸熱量和輻射吸熱量。具體見下表凝渣管結(jié)構(gòu)及計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1管子尺寸dmm133*102管子排列方式及根數(shù)n根橫排一排103管子節(jié)距S1mm7680/（10+1）7004受熱面積Hnzm2πdlpjn=***105煙道流通截面積Aym2**6煙道容積Vm3**7煙道表面積Am22**+*+*8煙氣輻射層厚度sm*V/A9煙氣進凝渣管溫度Θ'nz℃等于屏出口煙氣溫度10煙氣進凝渣管焓h'ynzkJ/kg等于屏出口煙氣焓11煙氣出凝渣管溫度Θ"nz℃Θ'nz-512煙氣出凝渣管焓h"ynzkJ/kg查焓溫表13凝渣管對流吸熱量QdnzkJ/kgφ*（h'ynz-h"ynz)14凝渣管角系數(shù)Xnz查《標準》線算圖1（附錄A-1）(a)曲線515來自爐膛及屏的輻射熱Q'fnzkJ/kg查表4-6屏的熱力計算第20項，即等于Q"fp16凝渣管吸收的輻射熱QfnzkJ/kgQ'fnz*xnz17凝渣管總吸收熱量QnzkJ/kgQdnz+Qfnz18通過凝渣管的輻射熱Q"fnzkJ/kgQ'fnz*(1-xnz)第五章、高溫過熱器的熱力計算：高溫過熱器結(jié)構(gòu)及傳熱計算：高溫過熱器分冷段和熱段兩部分。蒸汽從屏出來后，先進入高溫對流過熱器冷段，經(jīng)過二次噴水減溫后進入高溫對流過熱器熱段。冷段在煙道兩側(cè)為逆流，熱段在中間為順流。根據(jù)高溫過熱器結(jié)構(gòu)尺寸對高溫過熱器進行熱力計算，具體見下表高溫過熱器的結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位結(jié)果1管子尺寸dmmΦ42*52冷端橫向節(jié)距及布置n1403熱端橫向節(jié)距及布置nr394橫向節(jié)距S1mm955橫向節(jié)距比σ16縱向節(jié)距S2mm877縱向節(jié)距比σ28管子縱向排管n289冷端蒸汽流通面積Alitm210熱端蒸汽流通面積Arltm211平均流通截面積Apjm212煙氣流通面積Aym213冷段受熱面積Alm223714熱段受熱面積Arm223115頂棚受熱面積Aldm216管束前煙室深度lysm17管束深度lgsm18有效輻射層厚度sm高溫過熱器的熱力計算名稱符號單位公式結(jié)果進口煙氣溫度θ'gg℃查表4-7凝渣管結(jié)構(gòu)及計算第11項進口煙氣焓h'yggkJ/kg查表4-7凝渣管結(jié)構(gòu)及計算第12項進冷段蒸汽溫度t'ggl℃即屏出口蒸汽溫度，查表4-6屏的熱力計算進冷段蒸汽焓h'gglkJ/kg即屏出口蒸汽焓，表4-6屏的熱力計算總輻射吸熱量Q'fggkJ/kg等于Q"fnz冷段輻射吸熱量QfgglkJ/kgQ'fgg·Al/(Al+Ar+Fld)熱段輻射吸熱量QfggrkJ/kgQ'fgg·Ar/(Al+Ar+Fld)頂棚輻射吸熱量QfggldkJ/kgQ'fgg·Fld/(Al+Ar+Fld)出熱段蒸汽溫度t"ggr℃建議取額定值540℃出熱段蒸汽焓h"ggrkJ/kg查附錄B-6、B-7，按計算負荷

下高溫過熱段出口壓力p=MPa(查表1-6)出冷段蒸汽溫度t"ggl℃先估后校出冷段蒸汽焓h"gglkJ/kg查附錄B-6、B-7，按計算負荷

下高溫過冷段出口壓力p=MPa(查表1-6)第二次減溫水量Djw2kg/h取用減溫水焓hjwkJ/kg就是給水焓，按p=減溫水溫130℃進熱段蒸汽焓h'ggrkJ/kg(h"ggl(D-Djw2)+hjwDjw2)/D進熱段蒸汽溫度t'ggr℃查附錄B-6、B-7，按計算負荷

下高溫過冷段出口壓力p=MPa(查表1-6)冷段吸熱量QggldlkJ/kg(D-Djw2)(h"ggl-h'ggl)/Bj熱段吸熱量QggrdlkJ/kgD(h"ggr-h'ggr)/Bj高溫過熱器吸熱量QggkJ/kgQggldl+Qggrdl高溫過熱器對流吸熱量QdggkJ/kgQgg-Q'fgg頂棚對流吸熱量QgglddlkJ/kg先估后校高溫過熱器出口煙焓h"yggkJ/kgh'ygg-Qdgg/ψ+Δαh0lk高過出口煙氣溫度θ"gg℃查焓溫表煙氣平均溫度θpj℃(θ"gg+θ'gg)/2煙氣流速ωym/s(BjVy(θpj+273))/(3600×Ay×273)煙氣側(cè)放熱系數(shù)αdW/(m2·℃)α0CzCsCω

查《標準》線算圖12（即附錄A-7）冷段蒸汽平均溫度tgglpj℃（t'ggl+t"ggl）/2冷段蒸汽平均比體積νgglm3/kg查附錄B-6、B-7，按冷段進出口

壓力平均值ppj=MPa(查表1-6)冷段蒸汽平均流速ωgglpjm/s(（D-Djw2）×νggl)/(3600×Alit)冷段蒸汽放熱系數(shù)αgglW/(m2·℃)α0Cd查《標準》線算圖15（即附錄A-10）熱段蒸汽平均溫度tggrpj℃(t"ggr+t'ggr)/2熱段蒸汽平均比體積νggrm3/kg查附錄B-6、B-7，按熱段進出口

壓力平均值ppj=MPa(查表1-6)熱段蒸汽平均流速ωggrpjm/sDνggr/(3600×Arlt)熱段蒸汽放熱系數(shù)αggrW/(m2·℃)α0Cd查《標準》線算圖15（即附錄A-10）高過煙氣有效輻射厚度sm查表4-5高溫對流過熱器結(jié)構(gòu)尺寸煙氣壓力pMpa水蒸氣容積份額rH2O查表2-9煙氣特性表三原子氣體和蒸汽

容積總份額r查表2-9煙氣特性表三原子氣體

輻射減弱系數(shù)kq1/(m·MPa)*（(（+*ΥH2O）/sqrt*Υ*p*s))**Tpj/1000)灰粒的輻射減弱系數(shù)kh1/(m·MPa)55900/power((Θpj+273)^2*dh^2,1/3)

注：dh單位為μm煙氣質(zhì)量飛灰濃度μykg/m3查表2-9煙氣特性表煙氣的輻射減弱系數(shù)k1/(m·MPa)kq*r+kh*μy煙氣黑度a1-e-kps冷段管壁灰污層溫度tbbggl℃tgglpj+BjQgg(ε+1/αggl)/

其中：ε=熱段管壁灰污層溫度tbbggr℃tggrpj+BjQgg(ε+1/αggr)/

其中：ε=冷段輻射放熱系數(shù)αfgglW/(m2·℃)αα0查《標準》線算圖19（附錄A-11）熱段輻射放熱系數(shù)αfggrW/(m2·℃)αα0查《標準》線算圖19（附錄A-12）修正后冷段

輻射放熱系數(shù)αflgglW/(m2·℃)αfggl*(1+*((tgglpj+273)/1000)^*(lys/lgs)^修正后熱段

輻射放熱系數(shù)αflggrW/(m2·℃)αfggr*(1+*((tggrpj+273)/1000)^*(lys/lgs)^冷段傳熱系數(shù)KgglW/(m2·℃)ψα1αggl/(αl+αggl)(其中ψ-熱有效系數(shù)，查附錄B-4，αl=αd+αflggl)熱段傳熱系數(shù)KggrW/(m2·℃)ψα1αggr/(αl+αggr);(αl=αd+αflggr)冷段平均溫差Δtggl℃(Δtd-Δtx)/ln(Δtd/Δtx)(其中Δtd=θ'gg-t"ggl,

Δtx=θ"gg-t'ggl)熱段平均溫度Δtggr℃(Δtd-Δtx)/ln(Δtd/Δtx)(其中Δtd=θ'gg-t'ggr,

Δtx=θ"gg-t"ggr)冷段對流吸熱量Qggld2kJ/kgΔtgglAl/Bj計算誤差［(Qggldl-Qfggl)-Qggld2］/Qggld2,

允許誤差±2%熱段對流吸熱量Qggrd2kJ/kgΔtggrAr/Bj計算誤差［(Qggrdl-Qfggr)-Qggrd2］/Qggrd2,

允許誤差±2%頂棚入口汽溫t'ggld℃即屏頂棚出口汽溫頂棚入口汽焓h'ggldkJ/kg即屏頂棚出口汽焓頂棚出口汽焓h"ggldkJ/kgh'ggld+Qgglddl頂棚出口汽溫t"ggld℃查附錄B-6、B-7，

p=頂棚對流吸熱量Qggldd2kJ/kg·K·Δt·Ald/Bj

（其中K=(Kggl+Kggr)/2,Δt=θpj-t"ggld）計算誤差允許誤差±10%高溫過熱器區(qū)域

總對流吸熱量QdggkJ/kgQggld2+Qggrd2+Qggldd25、2低溫過熱器的結(jié)構(gòu)及熱力計算：低溫過熱器的頂棚管在其上面，與低溫過熱器平行受熱，與低溫過熱器相比面積很小，所以把頂棚管和低溫過熱器的面積相加，當作低溫過熱器的受熱面積。此時，低溫過熱器的蒸汽進口是頂棚管的入口。具體熱力計算見下表低溫過熱器的結(jié)構(gòu)符號單位公式結(jié)果順流、逆流、雙管圈dmmφ38×4n179n220S1mm95σ1S1/dS2mmσ2S2/dAym2h(a-n1d)=4××Altm22n1πd2n/4=2×79××4Adgm2n1n2πdlpj+xdbaldb

（包括凝渣管后各項頂棚管，xdb為頂棚管角系數(shù)，

℃xdb=；ldb位頂棚管長度，ldb=，

lpj=，a=，d單位為m）768LqsmLgsmsm(4σ1σ2/π-1)(注：d單位為m)低溫過熱器的熱力計算符號單位公式結(jié)果θ'dg℃即高溫過熱器出口煙氣溫度h'ydgkJ/kg即高溫過熱器出口煙氣焓t'dg℃即高溫過熱器頂棚出口蒸汽溫度h'dgkJ/kg即高溫過熱器頂棚出口蒸汽焓t"dg℃先估后校h"dgkJ/kg查附錄B-6、B-7，按計算負荷

下低溫過熱器出口壓力p=Mpa（查表1-6）QdgdlkJ/kg（D-Djw）(h"dg-h'dg)/Bjh"ydgkJ/kgh'ydg-Qdgdl/ψ+Δα·h0lkθ"dg℃查焓溫表θpj℃（θ'dg+θ"dg）/2ωym/sBjVy(θpj+273)/（3600×Ay×273）(其中Vy見表2-9)αddgW/(m2·℃)α0CzCsCw查《標準》線算圖12（附錄A-7）tpj℃（t'dg+t"dg）/2vpjm3/kg查附錄B-6、B-7，按計算負荷

下低溫過熱器進出口壓力平均值

ppj=Mpa（查表1-6）ωqm/s（D-Djw）vpj/(3600×Alt)α2W/(m2·℃)α0Cd查《標準》線算圖15（即附錄A-10）sm查表4-10低溫過熱器的尺寸pMparH2O查表2-9煙氣特性表r查表2-9煙氣特性表kql/(m·MPa)*（(（+*ΥH2O）/sqrt*Υ*p*s))**Tpj/1000)khl/(m·MPa)55900/power((Θpj+273)^2*dh^2,1/3)

注：dh單位為μmμykg/m3查表2-9煙氣特性表kl/(m·MPa)kqr+khμyay1-e-kpsthbdg℃tpj+(Bj*Qdgdl*(ε+(1/α2)))/*Adg)

其中：ε=αfdgW/(m2·℃)α0a（含灰氣流，其中a為煙氣黑度）

查《標準》線算圖19（即附錄A-11）αfldgW/(m2·℃)αfdg*(1+*((Θpj+273)/1000)^*(lqs/lgs)^αlW/(m2·℃)ξ*(αf1dg+αddg)其中ξ=1KdgW/(m2·℃)Ψ*α1*α2/(α1+α2)

（ψ為熱有效系數(shù)，查附錄B-4）Δtdg℃(Δtd-Δtx)/ln(Δtd/Δtx)

（其中Δtd=θ'dg-t"dg,Δtg=θ"dg-t'dg）Qdgd2kJ/kg*Kdg*Δtdg*Adg/Bj允許誤差±2%Djwlkg/h原來假定數(shù)據(jù)hpljkJ/kg[Djw1hjw+(D-Djw)h"dg]/(D-Djw2)tplj℃查附錄表B-6、B-7，按低溫過熱器出口壓力

p=Mpa(查表1-6)Δt℃允許誤差±1℃第六章、省煤器和空氣預(yù)熱器高溫省煤器結(jié)構(gòu)及傳熱計算雙級布置的省煤器應(yīng)該分級計算對于管式空氣預(yù)熱器，按級單獨進行熱力計算。雙級布置時，高溫空氣預(yù)熱器的出口風溫可采用爐膛計算時的熱風溫度值，然后按一般對流受熱面的計算步驟進行計算。低溫空氣預(yù)熱器在進行熱力計算時，其入口的煙氣溫度和風溫均為已知數(shù)，可用逐步逼近法確定排煙溫度及其出口處風溫。具體熱力計算見表6-13，6-15，6-17，6-19。高溫省煤器結(jié)構(gòu)尺寸計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1布置見圖4-6錯列，逆流，雙面進水2管子尺寸dmmΦ32*43橫向節(jié)距S1ssmm864縱向節(jié)距S2ssmm605橫向節(jié)距比σ1S1ss/d6縱向節(jié)距比σ2S2ss/d7橫向排數(shù)n1ss1098縱向排數(shù)n2ss249高溫省煤器受熱面積Assm22*n1ss/2*π*d*n2ss*l(注：l為有效長度，取；d單位為m）101110煙氣流通面積Aym2***11水流通面積Asm22*n1ss***2/412有效輻射層厚度sm(4σ1σ2/π-1)（注：d單位為m)13管束前氣室深度Lqm14管束深度Lgm表6-13高溫省煤器熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1進口煙氣溫度Θ'ss℃即低溫過熱器出口煙氣溫度2進口煙氣焓h'ysskJ/kg即低溫過熱器出口煙氣焓3出口煙氣溫度Θ"ss℃先估后校4出口煙氣焓h"ysskJ/kg查焓溫表1～4通用，5～18低溫省煤器未計算時采用5高溫省煤器吸熱量Qssd1kJ/kgφ*（h'yss-h"yss+△a*holk)(其中△a為漏風系數(shù)，h0lkφ*（h'yss-h"yss+△a*holk)(其中△a為漏風系數(shù)，h0lk為冷空氣焓6減溫水量Djwkg/hDjw1+Djw27高溫省煤器水流量Dsskg/hD-Djw8爐膛有效輻射放熱量QflkJ/kg見表3-99屏區(qū)受熱面總對流吸熱量QdpqkJ/kg見表4-610凝渣管對流吸熱量QdnzkJ/kg見表4-711高溫過熱器區(qū)域總對流吸熱量QdggkJ/kg見表4-912低溫過熱器對流吸熱量QdgdlkJ/kg見表4-1113省煤器后工質(zhì)總吸熱量∑QkJ/kgQfl+Qdpq+Qdnz+Qdgg+Qdgdl14鍋爐出口蒸汽焓h"ggrkJ/kg查表4-9，第10項15高溫省煤器出口水焓h"sskJ/kg(D/Dss)*(h"ggr-Bj(D/Dss)*(h"ggr-Bj*∑Q/Dss)16高溫省煤器出口水溫度t"ss℃查附錄B-6、B-7，按高溫省煤器出口壓力p=Mpa（查表1-6）17高溫省煤器進口水焓h'sskJ/kgh"ss-Qssdl*Bj/Dss18高溫省煤器進口水溫度t'ss℃查附錄B-6、B-7，按高溫省煤器進口壓力p=Mpa（查表1-6）19～22計算完低溫省煤器后（低溫省煤器器的出口水溫-高溫省煤器入口水焓<±100C），校核計算時采用19高溫省煤器進口水溫度t'ss℃即低溫省煤器出口水溫度，查表4-1720高溫省煤器進口水焓h'sskJ/kg即低溫省煤器出口水焓，查表4-1721高溫省煤器出口水焓h"sskJ/kgh'ss+Qssdl*Bj/Dss22高溫省煤器出口水溫度t"ss℃查附錄B-6,B-7,按高溫省煤器出口壓力p=（查表1-6）23～44通用23平均水溫tpj℃（t"ss+t'ss)/224平均煙氣溫度Θpj℃(Θ'ss+Θ"ss)/225高省煙氣有效輻射層厚度sm查表4-12高溫省煤器的結(jié)構(gòu)尺寸26煙氣壓力pMpa27水蒸氣容積份額rH2O查表2-9煙氣特性表28三原子氣體和水蒸氣容積總份額r查表2-9煙氣特性表29三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/*(+*rH2O)/*r*p*s)1/**Tpj/1000)30灰粒的輻射減弱系數(shù)kh1/55900/((Θpj+273)2*dh2)1/331煙氣質(zhì)量飛灰濃度μykg/m3查表2-9煙氣特性表32煙氣的輻射減弱系數(shù)k1/kq*r+kh*μy33煙氣黑度αy1-e-(k*p*s)34管壁灰污層溫度thb℃tpj+6035煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)αfssW/(m2.℃)α0αyα0αy查《標準》線算圖19（附錄A-11)α36修正后輻射放熱系數(shù)αflssW/(m2.℃)αfss*(1+*((Θpj+273)/1000)*(lq/lg)37煙氣流速wym/sBj/3600*Vy*(Θpj+273)/(273*Ay)38煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)αdW/(m2.℃)α0*Cz*Cw*Cl《標注》線算圖13（即附錄A-8)39污染系數(shù)εε0*Csf*Cd+Δε（其中Csf為修正系數(shù)，對煙煤取1；ε0、Cd查附錄A-13(a)、(b),Δε查附錄B-2）40煙氣側(cè)放熱系數(shù)α1W/(m2.℃)ξ*（αd+αf1ss)(ξ為利用系數(shù)，取1）41傳熱系數(shù)KssW/(m2.℃)α1/(1+ε*α1)42平均傳熱溫差Δtss℃(Δtd-Δtx)/ln(Δtd/Δtx)(其中Δtd=Θ'ss-t"ss,Δtx=Θ"ss-t'ss)43高溫省煤器對流吸熱量Qssd2kJ/kg*Kss*Δtss*Ass/Bj44計算誤差允許誤差±2%高溫空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)及傳熱計算高溫空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位公式結(jié)果1布置錯列、交叉流動、雙面進風2管子尺寸dmmφ40*3橫向節(jié)距S1mm704橫向節(jié)距比σ1S1/d5縱向節(jié)距S2mm426縱向節(jié)距比σ2S2/d7縱向排數(shù)n448受熱面積Askm24πdlN(其中l(wèi)=,N=(28+27)/2*44*2*4=9680)30009煙氣流通面積Aym2Nπdn2/4(注：dn單位為m)10空氣流通面積Akm22*4**（（4*28*））11行程數(shù)nxc112煙氣有效輻射層厚度sm*d*((4σ1σ2)/π-1)(注：d單位為m)表6-15高溫空氣預(yù)熱器熱力計算序號名稱符號單位公式1進口煙氣溫度φ'sk℃即高溫省煤器出口煙氣溫度2進口煙氣焓h'yskkJ/kg即高溫省煤器出口煙氣焓1~2通用，3~12低溫空氣預(yù)熱器未計算時采用3出口空氣溫度t"sk℃查表3-9爐膛熱力計算4出口理論空氣焓h"skkJ/kg查焓溫表5進口空氣溫度t'sk℃先估后校6進口理論空氣焓h'skkJ/kg查焓溫表7空氣側(cè)出口處過量空氣系數(shù)β"skβ"sk=α"1-△α1-△αzf8高溫空氣預(yù)熱器對流吸熱量QskdlkJ/kg(β"sk+△αsk/2)*(h"sk-h'sk)9空氣平均溫度tpj℃(t"sk+t'sk)/210漏風的理論空氣焓h0skkJ/kg查焓溫表11出口煙氣焓h"yskkJ/kgh'ysk-Qskdl/φ+△αhsk012出口煙氣溫度φ"sk℃查焓溫表13~19計算完低溫空氣預(yù)熱器后（低溫空氣預(yù)熱器的出口空氣溫度-高溫空氣預(yù)熱器的入口空氣溫度<±10℃），校核計算時采用13進口空氣溫度t'sk℃即低溫空氣預(yù)熱器出口空氣溫度，查表4-1914進口理論空氣焓h'skkJ/kg即低溫空氣預(yù)熱器出口空氣焓，查表4-1915假設(shè)出口煙氣溫度φ"sk℃先估后校16出口煙氣焓h"yskkJ/kg查焓溫表17高溫空氣預(yù)熱器對流吸熱量QskdlkJ/kgφ*（h'ysk-h"ysk+△αhlk0）18出口空氣焓h"skkJ/kg（Qskdl/(β"sk+△αsk/2)）+h'sk19出口空氣溫度t"sk℃查焓溫表20~42通用20煙氣平均溫度φpj℃(φ"sk+φ'sk)/2算術(shù)平均值21煙氣流速wym/sBj*Vy*（φpj+273）/(3600*Ay*273)22煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)αskdW/(m2*℃)α0ClCw《標準》線算圖14（即附錄A-9）23高空煙氣有效輻射層厚度sm查表4-14高溫空氣預(yù)熱器的結(jié)構(gòu)尺寸24煙氣壓力pMpa25水蒸汽容積份額rH2O查表2-9煙氣特性表26三原子氣體和水蒸汽容積總份額r查表2-9煙氣特性表27三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(m*MPa)*(+*rH2O)/(*r*p*s)**Tpj/1000)28灰粒的輻射減弱系數(shù)kh1/(m*MPa)55900/((φpj+273)2*dh2)1/3)29煙氣的質(zhì)量飛灰濃度μykg/m3查表2-9煙氣特性表30煙氣的輻射減弱系數(shù)k1/(m*MPa)kq*r+kh*μy31煙氣黑度ask1-e-k*p*s32管壁灰污層溫度thbsk℃(tpj+φpj)/233煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)αskfW/(m2*℃)α0*αsk查《標準》線算圖19（即附錄A-11）34煙氣側(cè)放熱系數(shù)α1W/(m2*℃)ζ*（αskf+αskd）(其中ζ為利用系數(shù)，查附錄B-5)35空氣流速wkm/s（β"sk+△αsk/2）*(Bj*Vo/3600*Ak)*((tpj+273)/273)36空氣側(cè)放熱系數(shù)α2W/(m2*℃)α0*Cz*Cs*Cw查《標準》線算圖31（即附錄A-12）線137傳熱系數(shù)KskW/(m2*℃)ξ*α2*α1/(α2+α1)(ξ=38參數(shù)PτM/(φ'sk-t'sk)(τM見本表末注釋)39參數(shù)Rτσ/τM(τσ、τM見本表末注釋)40轉(zhuǎn)換系數(shù)ψ查《標準》線算圖31（即附錄A-12）線141逆流溫差△tn℃(△td-△tx)/In(△td/△tx)(其中△td=φ'sk-t"sk,△tx=φ"sk-t'sk)42平均傳熱溫差△tsk℃ψ△tn43高溫空氣預(yù)熱器對流吸熱量Qskd2kJ/kg*Ksk*△tsk*Ask/Bj44計算誤差%允許誤差±2%低溫省煤器結(jié)構(gòu)及傳熱計算低溫省煤器結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位公式結(jié)果1布置2管子尺寸dmm錯列逆流雙面進水雙層管圈Φ32*43橫向節(jié)距S1mm904橫向節(jié)距比σ1S1/d5縱向節(jié)距S2mm486縱向節(jié)距比σ2S2/d7橫向排數(shù)n1628縱向排數(shù)n2329受熱面積Axsm2n1n2pjπdl=32*(15+16)/2****276610煙氣流通面積Aym22*（***）11水流通面積Asm22*（15+16）**4*2*212煙氣有效輻射層厚度sm(4σ1σ2/π-1)（注：d單位為m)13管束前及管束間氣室深度Lqsm14管束深度Lgsm表6-17低溫省煤器熱力計算序號名稱符號單位公式結(jié)果1進口煙氣溫度Θ'xs℃即高溫空氣預(yù)熱器出口煙氣溫度2進口煙氣焓h'yxskJ/kg即高溫空氣預(yù)熱器出口煙氣焓3出口煙氣溫度Θ"xs℃先估后校4出口煙氣焓h"yxskJ/kg查焓溫表5低溫省煤器對流吸熱量Qxsd1kJ/kgΘ*（h'yxs-h"yxs+△a*holk)6進口給水溫度t'xs℃已知條件2157進口給水焓h'xskJ/kg查附錄B—6、B—7,按低溫省煤器入口壓力p=Mpa(查表1-6）8出口水焓h"xskJ/kgQxsdl*Bj/D+h'xs9出口水溫度t"xs℃查附錄B—6、B—7,按低溫省煤器出口壓力p=(查表1-6）10煙氣流速wym/sBj*Vy*(Θpj+273)/(3600*273*Ay)(Vy見表2-9）11煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)αdxsW/(m2·℃)α0CzCsCw《標準》線算圖12（即附錄A-7）12低省煙氣有效輻射層厚度sm查表4-16低溫省煤器結(jié)構(gòu)尺寸13煙氣壓力pMpa14水蒸氣容積份額rH2O查表2-9煙氣特性表15三原子氣體和水蒸氣容積總份額r查表2-9煙氣特性表16三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/*(（+*rH2O)/*r*p*s)1/*（*Tpj/1000)17灰粒的輻射減弱系數(shù)kh1/55900/(Θpj+273)2*dh2)1/3注：dh單位為μm18煙氣質(zhì)量飛灰濃度μykg/m3查表2-9煙氣特性表19煙氣的輻射減弱系數(shù)k1/kq*r+kh*μy20煙氣黑度α1-e-kps21管壁灰污層溫度thbxs℃((t'xs+t"xs)/2)+2522煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)αfxsW/(m2·℃)α0α查《標準》線算圖19（即附錄A-11）23修正后的煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)α'fxsW/(m2·℃)αfxs*（1+*(（Θpj+273)/1000)*(lqs/lgs)24煙氣側(cè)放熱系數(shù)αxslW/(m2·℃)ξ*(α'fxs+αdxs)(ξ其中為利用系數(shù)，查附表B-5）25污染系數(shù)εCd*Csf*ε0+Δε（其中：Csf為修正系數(shù)，對煙煤取1；ε0及Cd查附錄A-13（a）、（b）；Δε查附錄B-226平均傳熱溫差Δtxs℃(Δtd-Δtx)/ln(Δtd/Δtx)（其中Δtd=ψ'xs-t"xs,Δtx=ψ"xs-t'xs)27傳熱系數(shù)KxsW/(m2·℃)αxsl/(1+ε*αxsl)28低溫省煤器對流吸熱量Qxsd2kJ/kg*Kxs*Δtxs*Axs/Bj29計算誤差允許誤差±2%30高溫省煤器進口水溫度t'ss℃查表4-13高溫省煤器的熱力計算31計算誤差Δt℃t"xs-t'ss允許計算誤差±10℃32低溫省煤器區(qū)域?qū)α魑鼰崃縌dxskJ/kg由于沒有附加受熱面，所以就是Qxsd1低溫空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)及傳熱計算低溫空氣預(yù)熱器結(jié)構(gòu)尺寸序號名稱符號單位公式結(jié)果1布置錯列雙面進風2管子尺寸mmφ40*3橫向節(jié)距S1mm764橫向節(jié)距比σ1S1/d5縱向節(jié)距S2mm446縱向節(jié)距比σ2S2/d7橫向排數(shù)n18*272168管子根數(shù)N86969管箱高度Hm10管箱有效高度hxm11空氣道平均高度Lm12受熱面積Axkm28696**.0385*900013煙氣流通面積Aym28696***(1/4)14空氣流通面積Akm2*.04)*8*15行程數(shù)n516煙氣有效輻射層厚度sm(4σ1σ2/π-1)注：d的單位為m表6-19低溫空氣預(yù)熱器熱力計算序號名稱符號單位公式計算1進口空氣溫度t'xk℃取用2進口理論空氣焓h'xkKJ/kg查焓溫表3高溫空氣預(yù)熱器漏風系數(shù)△αsk查表1-5漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)4高溫空氣預(yù)熱器空氣側(cè)出口過量空氣系數(shù)β"sk查表4-15高溫空氣預(yù)熱器熱力計算5低溫空氣預(yù)熱器空氣側(cè)出口過量空氣系數(shù)β"xkβ"sk+△αsk6出口空氣溫度t"xk℃先估后校7出口理論空氣焓h"xkKJ/kg查焓溫表8低溫空氣預(yù)熱器對流吸熱量QxkdlKJ/kg（β"xk+△αxk/2）（h"k,xk-h'k,xk)9進口煙氣溫度Θ'xk℃即低溫省煤器出口煙氣溫度10進口煙氣焓h'yxkKJ/kg即低溫省煤器出口煙氣焓11空氣平均溫度tpj℃（t'k,xk+t"k,xk)/212漏風