第四章馬氏體轉(zhuǎn)變

第四章馬氏體轉(zhuǎn)變第一頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五概述:（1）鋼經(jīng)奧氏體化后快冷,抑制了擴(kuò)散相變,在較低溫度下發(fā)生無擴(kuò)散相變轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體,是熱處理強(qiáng)化的主要手段,對工業(yè)生產(chǎn)有十分重要的意義;（2）上個世紀(jì)初把高碳鋼淬火后得到的脆而硬,具有鐵磁性的針狀組織稱為馬氏體,六十年代以來現(xiàn)代測試技術(shù)發(fā)展,對馬氏體成分-組織-結(jié)構(gòu)-性能之間有了較深刻的認(rèn)識;（3）在除了鋼以外的鐵合金,非鐵合金,陶瓷材料等發(fā)現(xiàn)了馬氏體相變;（4）但馬氏體相變?nèi)源嬖谝恍┪粗膯栴}(轉(zhuǎn)變機(jī)理等)需待研究第二頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五重點(diǎn):馬氏體相變的主要特點(diǎn),馬氏體的組織形態(tài)及性能,Ms點(diǎn)定義及影響因素.

難點(diǎn):馬氏體轉(zhuǎn)變的主要特征,馬氏體相變的晶體學(xué)位向關(guān)系.本章將介紹馬氏體的：①組織形態(tài)、②主要特性、③性能變化規(guī)律、④影響因素、⑤如何使鋼獲得M組織并盡量減少淬火缺陷。重點(diǎn)掌握：①組織形態(tài)、②主要特性、③性能變化規(guī)律、④影響因素。第三頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五何謂馬氏體

●馬氏體是碳溶解在α-Fe中的過飽和固溶體。常用符號M表示。M具有高的強(qiáng)度、硬度和一定的韌性。高碳鋼淬火后得到的M，硬度高、脆性也大；中低碳鋼淬火的M具有良好的強(qiáng)度和韌性?！翊慊皤@得馬氏體組織，使鋼變硬，是人類歷史上最早使用的一種強(qiáng)化鋼的熱處理方法；我國早在二千年前就應(yīng)用淬火來提高兵器和農(nóng)具的硬度和強(qiáng)度。第四頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五不常見的有一、馬氏體的組織形態(tài)板條狀M片狀M最為常見蝴蝶狀M、透鏡片狀M薄板狀M、薄片狀M第五頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五（一）板條狀馬氏體1.板條狀馬氏體組織形態(tài)（如圖4-1、4-2所示）a.金相形態(tài)b.立體形態(tài)c.亞結(jié)構(gòu)圖4-1條狀馬氏體組織形態(tài)

第六頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五

圖4-1條狀馬氏體組織形態(tài)500×（20號鋼990℃鹽水淬火）

圖4-2板條狀馬氏體（淺藍(lán)色）顯微組織（20鋼，水淬火）×580第七頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五

20鋼990鹽水淬火低碳馬氏體10CrMO9980水淬火低碳馬氏體第八頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五45鋼1100℃水淬第九頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五第十頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五1）低、中碳鋼及不銹鋼中形成的一種M。2）由許多M板條集合而成，組成互相平行的板條組成一個板條束。一個A晶粒可以轉(zhuǎn)變成幾個板條束，板或條是M的基本單元。3）板條寬度范圍在0.025～2.25um之間，多數(shù)為0.1～0.2um之間。4）亞結(jié)構(gòu)主要是位錯

2.板條狀馬氏體特征

第十一頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五

（二）片狀馬氏體1.片狀馬氏體組織形態(tài)

a.金相形態(tài)b.立體形態(tài)c.亞結(jié)構(gòu)圖4-7片狀馬氏體組織形態(tài)第十二頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五第十三頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五第十四頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五圖4-8針狀馬氏體+黃色殘余奧氏體顯微組織（T12鋼，高溫淬火）×580第十五頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五T10鋼1000淬火、水冷高碳馬氏體，白色為殘余奧氏體T8鋼990鹽水淬火、高碳馬氏體電鏡形貌透射電鏡二級復(fù)型第十六頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五片狀馬氏體400×

球墨鑄鐵淬火馬氏體420×第十七頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五

片狀馬氏體600×片狀馬氏體400×第十八頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五形變誘發(fā)馬氏體330×球墨鑄鐵淬火馬氏體330×第十九頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五

形變誘發(fā)馬氏體330×形變誘發(fā)馬氏體330×第二十頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五球墨鑄鐵淬火馬氏體330×形變誘發(fā)馬氏體330×

第二十一頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五2.組織特征1）常見于中、高碳鋼及高Ni的（Fe-Ni）合金。2）由互成一定角度的馬氏體片組成，單片呈針狀或竹葉狀形狀，三維象雙凸透鏡狀；一般最先形成的M片可貫穿整個A晶粒（有時貫穿幾個A晶粒）。3）片與片之間常以60度或120度相交。4）片狀M的慣習(xí)面及位向關(guān)系與形成溫度有關(guān)。高溫時慣習(xí)面為{225}r（K-S）,低溫為{229}r（面山關(guān)系）。5）片狀M內(nèi)的亞結(jié)構(gòu)為孿晶，孿晶距50～100A°，其邊緣有復(fù)雜的位錯。

第二十二頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五（三）蝶狀馬氏體1.形狀特征：立體外形為V形柱狀，橫截面呈蝶狀(課本P91圖-22)。2.晶內(nèi)亞結(jié)構(gòu)為位錯，無孿晶。3.蝶狀馬氏體最早在Fe-Ni-C及Fe-Ni被發(fā)現(xiàn)。第二十三頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五（四）薄板狀馬氏體1.厚約為3～10um，立體形態(tài)呈薄板狀，可以曲折、分枝和交叉2.內(nèi)部亞結(jié)構(gòu)為孿晶，孿晶寬度隨C↗而降低。3.在馬氏體開始轉(zhuǎn)變溫度Ms＜-100℃的Fe-Ni-C合金中可以觀察到。（五）薄片狀馬氏體（ε′馬氏體）1.具有密排六方點(diǎn)陣的薄片狀M，稱為ε′馬氏體。2.極薄，僅1000～3000A°(100～300nm)3.慣習(xí)面{111}r4.亞結(jié)構(gòu)：層錯能。5.材料：Fe-Mn-C、Fe-Cr-Ni合金易出現(xiàn)薄片狀馬氏體。第二十四頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五二.馬氏體轉(zhuǎn)變的晶體結(jié)構(gòu)碳原子鐵原子馬氏體的真實點(diǎn)陣第二十五頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五第二十六頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五

三.馬氏體的轉(zhuǎn)變特點(diǎn)馬氏體形成時，其內(nèi)部原子運(yùn)動的主要特點(diǎn)是：1.表面浮凸效應(yīng)和切變共格性2.無擴(kuò)散性3.新相與母相晶體學(xué)關(guān)系4.轉(zhuǎn)變的不完全性5.轉(zhuǎn)變的可逆性第二十七頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五1.表面浮凸效應(yīng)和切變共格性馬氏體形成時試樣表面浮凸現(xiàn)象第二十八頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五切變共格既屬于母相（A）又屬于新相（M）相變過程不是通過原子擴(kuò)散，而是通過切變方式使母相（A）原子協(xié)同式的遷移到新相（M）中，遷移的距離小于一個原子距離，并且兩相間保持共格關(guān)系的一種相變。協(xié)同移動，如“軍隊式轉(zhuǎn)變”，原來相鄰的原子轉(zhuǎn)變后仍相鄰。切變的原子共格的原子第二十九頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五切變模型●馬氏體形成時，和它相交的試樣表面發(fā)生轉(zhuǎn)動，一邊凹陷，一邊凸起,并牽動奧氏體突出表面。第三十頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五第三十一頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五●共格：相界面上的原子即屬于新相，又屬于母相，這種相界面上原子的緊密聯(lián)系就稱為共格，其界面稱共格界面。

位錯型馬氏體共格界面產(chǎn)生孿晶馬氏體時共格界面第三十二頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五①切變：M轉(zhuǎn)變時，由母相（A）變?yōu)樾孪啵∕）的晶格改組過程是以切變方式來進(jìn)行的，即：新相與母相界面上的原子以協(xié)同的、集體的、定向的、有次序的方式從母相向新相中的移動來實現(xiàn)的。相鄰原子間的相對移動距離不超過原子間距。這一過程就為切變。②保持位相關(guān)系：在切變過程中，新相和母相晶格間始終保持著嚴(yán)格的位向關(guān)系，其晶面和晶向相互平行。第三十三頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五2.無擴(kuò)散性（1）鋼中馬氏體轉(zhuǎn)變無成分變化,僅有晶格改組:γ-Fe(C)→α-Fe(C)。

（2）馬氏體轉(zhuǎn)變在相當(dāng)?shù)偷臏囟葍?nèi)進(jìn)行（共析鋼230～-50℃，F(xiàn)e-Ni合金20～-196℃），轉(zhuǎn)變速度極快（5×10-6秒完成），原子已無可能擴(kuò)散。無擴(kuò)散性根據(jù)有三：①M(fèi)的碳含量與A的碳含量相同第三十四頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五②

X射線衍射分析，A向M相變前后只有晶格改組而沒有成分變化，即A中固溶的碳全部被保留到M的京各之中，形成了碳在α-Fe中的過飽和固溶體，引起晶格畸變，成為體心正方結(jié)構(gòu)（a=b＜c）③Fe-Ni合金在-20～-196℃溫度、在0.05～0.5us形成一片M，F(xiàn)e、C原子不可能擴(kuò)散能。第三十五頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五3.新相與母相晶體學(xué)關(guān)系●M總是沿母相的某一晶面開始產(chǎn)生的，為保持兩相晶格的緊密聯(lián)系，這個晶面在相變過程中不發(fā)生轉(zhuǎn)動和畸變，否則轉(zhuǎn)變就會停止。這個晶面稱為M形成的慣習(xí)面。隨著M轉(zhuǎn)變的完成，原慣習(xí)面的位置相應(yīng)成為凸透鏡狀M（高CM）的中脊面。第三十六頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五

M轉(zhuǎn)變時，原子移動不超過原子間距，更不能交換位置，所以相變過程新相和母相的晶格必須始終保持緊密聯(lián)系?？梢姡合嘟缑嫔系脑蛹磳儆谛涡孪嘤謱儆谀赶?。M形成的慣習(xí)面：隨著M轉(zhuǎn)變的完成，原慣習(xí)面的位置相應(yīng)成為凸透鏡狀M（高CM）的中脊面（圖4-16）圖4-16馬氏體形成的慣習(xí)面示意圖第三十七頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五4.轉(zhuǎn)變的不完全性圖4-9馬氏體轉(zhuǎn)變量與溫度關(guān)系

第三十八頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五5.轉(zhuǎn)變的可逆性馬氏體轉(zhuǎn)變的可逆性：奧氏體在冷卻時可轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，而重新加熱時又可使馬氏體直接轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體。在某些鐵或非鐵合金(如Fe-Ni、Ag-Cd、Ni-Ti等)中，馬氏體轉(zhuǎn)變的可逆性。這種逆轉(zhuǎn)變的開始溫度稱為As點(diǎn)，終止?jié)穸确Q為義Af點(diǎn)，通常As點(diǎn)溫度比Ms高。第三十九頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五●對鋼來說，在一般情況下觀察不到馬氏體的逆轉(zhuǎn)變，這是因為馬氏體被加熱時在溫度尚未到達(dá)As的過程中即已發(fā)生分解(回火)，因而不存在直接轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體的可能性。只有在采取極快速的加熱，使之來不及分解的情況下才會發(fā)生逆轉(zhuǎn)變。據(jù)報道：含0.8％C鋼以5000℃／s的速度加熱時，可以在590～600℃發(fā)生逆轉(zhuǎn)變。第四十頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五四.馬氏體的轉(zhuǎn)變熱力學(xué)分析馬氏體轉(zhuǎn)變與液態(tài)金屬的凝固以及鋼的加熱轉(zhuǎn)變一樣，也是熱學(xué)性的，其轉(zhuǎn)變驅(qū)動力也來自新舊相的化學(xué)自由焓差。圖4－17是A和M的自由焓與溫度關(guān)系。圖4-17奧氏體和馬氏體的自由焓與溫度的關(guān)系根據(jù)相變的一般規(guī)律，相變進(jìn)行的條件是相變前后系統(tǒng)總的自由焓差小于零。T0為A、M自由焓相等的溫度：當(dāng)溫度T＜T0時，GM＜GA，馬氏體為穩(wěn)定相，故A→M；當(dāng)T＞T0時，GA＜GM，奧氏體為穩(wěn)定相，故M→A。第四十一頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五當(dāng)溫度為T0：Ga′=Gr兩相處于熱力學(xué)平衡當(dāng)溫度T>T0：Gr→a′=Ga′-Gr>

0不會發(fā)生A→M轉(zhuǎn)變當(dāng)溫度T<T0：Gr→a′=Ga′-Gr<0存在A→M轉(zhuǎn)變傾向Gr→a是A→M轉(zhuǎn)變的驅(qū)動力，但與過冷度△T的大小有關(guān),應(yīng)達(dá)到：△T=（T0-Ms）第四十二頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五

但馬氏體轉(zhuǎn)變與鋼的加熱轉(zhuǎn)變或冷卻轉(zhuǎn)變不同，當(dāng)母相被過冷到略低于T0時，M不能發(fā)生轉(zhuǎn)變，即過冷度太?。?/p>

只有過冷度達(dá)到△T＝T0－Ms才能發(fā)生M轉(zhuǎn)變。（主要是為了克服M轉(zhuǎn)變所產(chǎn)生的應(yīng)變能△GE）

T0－Ms差值稱為熱滯，這是M轉(zhuǎn)變的特點(diǎn)之一。圖4-27反映了碳含量對To點(diǎn)及Ms點(diǎn)的影響。綜上分析：馬氏體轉(zhuǎn)變熱力學(xué)條件是T≤Ms時的驅(qū)動力△G，即：△T＝T0－Ms第四十三頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五碳含量對To點(diǎn)及Ms點(diǎn)的影響

第四十四頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五C%＜0.6%：板條狀MC%：0.6%～1.0%：板條＋片狀的混合MC%>1.0%：片狀M1.碳影響2.合金元素的影響3.應(yīng)力和塑性形變的影響4.奧氏體強(qiáng)度影響五.影響馬氏體形態(tài)及其內(nèi)部亞結(jié)構(gòu)的因素影響因素1.碳對鋼中馬氏體形態(tài)的影響A的化學(xué)成分是主要因素，其中以C為最主要5.存在先馬氏體的組織影響第四十五頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五●隨著C含量的升高，M形態(tài)的變化規(guī)律：●馬氏體是在Ms到Mf之間的溫度內(nèi)相繼形成的，形成溫度不同所得的亞結(jié)構(gòu)和形態(tài)也不同。

板條狀→板條狀+針片狀→針片狀第四十六頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五①凡能縮小γ相區(qū)的合金元素均促使得到板條狀M。如：V、Cr、Ti、W、Mo、Al、Si、P、Sn、Sb（銻）、B、Zr（鋯）、Nb（鈮）2.合金元素的影響②凡能擴(kuò)大γ相區(qū)的合金元素均促使M形態(tài)從條狀轉(zhuǎn)化為片狀。如:Ni、Mn、Co、C、N、Cu。第四十七頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五馬氏體轉(zhuǎn)變氏在Ms～Mf的溫度范圍進(jìn)的，M轉(zhuǎn)化順序從高M(jìn)s到低Ms為：條狀→蝶狀→片狀→薄板狀3.馬氏體形成溫度M的亞結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)化順序從高M(jìn)s到低Ms為：位錯型→孿晶型第四十八頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五4.奧氏體與馬氏體的強(qiáng)度①當(dāng)A的屈服極限σs＜196Mpa時，形成條狀M；

σs＞196Mpa時形成片狀M。②所形成的M強(qiáng)度較低時得條狀M；強(qiáng)度較高時得到片狀M。3.應(yīng)力和塑性形變的影響P95第四十九頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五M轉(zhuǎn)變也是通過形核與長大進(jìn)行的，轉(zhuǎn)變速度也取決于形核率及長大速度。但它有許多特點(diǎn)，按幾種不同類型介紹。1.變溫轉(zhuǎn)變2.等溫轉(zhuǎn)變3.爆發(fā)式轉(zhuǎn)變4.表面轉(zhuǎn)變

§4-5馬氏體轉(zhuǎn)變動力學(xué)（P97）第五十頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五特點(diǎn)：1）不斷降溫，M核才能不斷形成（稱變溫形核）2）長大速度極快，一個M核只需10-4～10-7S就可長大成一個M單晶。在-196℃時的線速度為105S；3）不斷形成新的MM單晶長大到一定程度就不再長了，新的M長大是在不斷降溫過程中形成新核，長成新的M。1.變溫轉(zhuǎn)變這些特點(diǎn)的主要作用取決于冷卻速度所決定的形核率第五十一頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五特征：①同P轉(zhuǎn)變一樣，M可以等溫形核、長大；②形核有孕育期，形核后的長大速度仍極快，長大到一定尺寸后也不再長大。轉(zhuǎn)變速度與等溫溫度有關(guān)；③轉(zhuǎn)變不能進(jìn)行到終了，這是已形成的M使未轉(zhuǎn)變的A穩(wěn)定化了。2.等溫轉(zhuǎn)變在Mn-Cu鋼、Fe-Ni-Mn、Fe-Ni-Cr、GCr15等合金鋼中，發(fā)現(xiàn)了等溫M轉(zhuǎn)變。第五十二頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五4.表面轉(zhuǎn)變●上述四種M轉(zhuǎn)變的特點(diǎn)，主要差別僅在于形核及形核率不同，形核后的長大速度都極大，且與溫度無關(guān)。

片狀M在第一片M形成時，可能激發(fā)出大量M的爆發(fā)性轉(zhuǎn)變。爆發(fā)式轉(zhuǎn)變量決定于合金化學(xué)成分，最高可達(dá)70%，爆發(fā)轉(zhuǎn)變停止后，繼續(xù)降溫才能使M轉(zhuǎn)變繼續(xù)進(jìn)行。這種自觸發(fā)形核,在Ms點(diǎn)低于0℃的Fe-Ni、Fe-Ni-C合金中發(fā)生。

3.爆發(fā)式轉(zhuǎn)變第五十三頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五★馬氏體的形成條件①冷卻速度(V)要大于臨界冷卻速度(V0)：V≥V0，以抑制住珠光體或貝氏體轉(zhuǎn)變。②深度過冷，以保證體系自由能降低，以便為馬氏體形成提供足夠的相變驅(qū)動力?！铽@得馬氏體組織的操作把鋼加熱到奧氏體狀態(tài)，然后以大于臨界冷卻速度的冷速冷到MS點(diǎn)以下溫度。第五十四頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五圖4-80.8%c鋼CCT曲線第五十五頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五七.影響鋼Ms點(diǎn)的因素

1.Ms點(diǎn)的物理意義：是在M開始轉(zhuǎn)變溫度下，A和M之間的化學(xué)自由能差達(dá)到了相變所需的最小驅(qū)動力。

2.影響Ms點(diǎn)的因素1）成分的影響

①C含量的影響C%↑則Ms↓

C是間隙元素，對A和α－Fe具有強(qiáng)烈的強(qiáng)化作用，它增大了M形成時的切變阻力，使相變所需的驅(qū)動力增高，強(qiáng)烈地降低Ms點(diǎn)。C%↑則A3↓、T0↓、Ms↓，也由于C%↑使奧氏強(qiáng)度σ↑,Ms↓。粗略估計每提高1%C，則Ms下降330℃。第五十六頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五2）合金元素影響

除Co、Al外，凡溶于奧氏體的合晶元素，由于使奧氏體的穩(wěn)定性增加，則Ms降低。降低Ms的合金元素由強(qiáng)到弱的大致排列如下：C→N→Mn→Ni→Cr→Mo→Cu→W→V→TiMo、V、Ni、Cr、Mn、Cu使Ms點(diǎn)降低（注意：W、V、Ti等強(qiáng)碳化物形成元素，在鋼中以碳化物形式存在，淬火加熱時溶解甚微，對Ms影響甚微。Co、Al升高M(jìn)s點(diǎn)。（圖4-28）第五十七頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五3）奧氏體化條件的影響

加熱溫度和時間對Ms點(diǎn)的影響是復(fù)雜的。●一方面：溫度T↑，時間t↑，會使C和合金元素更多地溶解到A中，使Ms↓。●另一方面：T↑，t↑，使A晶粒長大和成分均勻化，使A形成時因體積變化產(chǎn)生的晶格畸變大為減少，而減小M形成時的切變阻力，導(dǎo)致Ms↑。（前者作用強(qiáng)，后者作用弱）。

對于接近共析成分的鋼和過共析鋼：T↑和t↑主要使溶入A中的C及合金元素↑，導(dǎo)致Ms↓。對于含C量較低的亞共析鋼，通常加熱到Ac3使其完全A化。因此隨T↑和t↑，一般對Ms點(diǎn)影響不大或提高幾度到十幾度。第五十八頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五4）應(yīng)力和變形對Ms的影響1.應(yīng)力的影響多向壓應(yīng)力會阻止M形成，使Ms↓（阻礙M轉(zhuǎn)變時的體膨脹），拉應(yīng)力或單向壓應(yīng)力有利于M形成而使Ms↑，真空淬火將使Ms↑。2.形變的影響●在Ms以上附近進(jìn)行塑性變形時促使Ms↑，這是因為部分形變能轉(zhuǎn)化為M相變驅(qū)動力。●在Ms～Mf進(jìn)行塑性變形時促使馬氏體轉(zhuǎn)變量M%↑，并隨著變形量↑，M%↑?！癞?dāng)溫度超過Md進(jìn)行形變就不能產(chǎn)生M，這個溫度界限稱為Md點(diǎn)。生產(chǎn)應(yīng)用這一現(xiàn)象進(jìn)行形變強(qiáng)化處理，在Ms點(diǎn)以上將A形變增加A中位錯，使K沿位錯沉淀析出，固溶體中C、合金元素含量降低，而Ms↑。第五十九頁，共六十八頁，編輯于2023年，星期五

八.Ms點(diǎn)在生產(chǎn)中具有重要意義：Ms點(diǎn)是鋼的一個重要的性能指標(biāo)，對指導(dǎo)生產(chǎn)有著重要意義。1.雙液淬火時轉(zhuǎn)入油冷的溫度，以及分級淬火的分級溫度均在Ms點(diǎn)以上或附近。2.要獲得較高韌性的M，則應(yīng)使Ms↗，如中碳鋼采用快速加熱淬火。3.對于要求在A狀態(tài)下工作的鋼（如奧氏體不銹鋼、高錳耐磨鋼），應(yīng)使Ms低于室溫。4.通過熱處理工藝控制M