影響供電煤耗因素大匯總

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導(dǎo)讀：供電煤耗又稱供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗，是火力發(fā)電廠每向外供應(yīng)1kWh電能平均耗用的標(biāo)準(zhǔn)

煤量(單位：克/千瓦時(shí)、g/kWh)。它是依照電廠最后產(chǎn)品供電量計(jì)算的耗資指示，是國(guó)家

對(duì)火電廠的重要核查指標(biāo)之一。

以下為影響供電煤耗因素匯總，以供參照。

1、主汽壓力上升1MPa影響供電煤耗下降1.65g/kW.h

控制舉措：主汽壓高升會(huì)使汽機(jī)熱耗下降，但一般情況下，運(yùn)行時(shí)不宜高出設(shè)計(jì)值，省得

控制不好，惹起超壓。

計(jì)算公式：詳盡的計(jì)算方法是對(duì)整個(gè)熱力系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算，先獲取作功的變化和吸熱量的變

化，再獲取煤耗的變化。或許由制造廠的修正曲線先獲取熱耗的變化，再獲取煤耗的變

化。并且還要考慮其他因素同時(shí)變化時(shí)，對(duì)主汽壓惹起變化的影響。大體估計(jì)可采用下

式：

B*[C1/(1+C1)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C1——是主汽壓對(duì)熱耗的修正系數(shù)，ηb——是

鍋爐效率，ηe——是廠用電率。

2、主汽壓力下降1MPa影響供電煤耗上升1.89g/kW.h

.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

控制舉措：運(yùn)行時(shí)，對(duì)80%以上工況盡量向設(shè)計(jì)值湊近，80%以下工況目標(biāo)值不用然是設(shè)

計(jì)值，目標(biāo)值確實(shí)定需要經(jīng)過(guò)特地的滑參數(shù)優(yōu)化試驗(yàn)確定。

計(jì)算公式：估計(jì)公式與主汽壓力上升相同。

3、主汽溫度每下降10℃影響供電煤耗上升1.26g/kW.h

控制舉措：主汽溫偏低一般與過(guò)熱器積灰、火焰中心偏低、給水溫度偏高、焚燒過(guò)分空氣

系數(shù)低、飽和蒸汽帶水、減溫水門(mén)內(nèi)漏等因素相關(guān)。運(yùn)行時(shí)，應(yīng)按規(guī)程要求吹灰、依照煤

種變化調(diào)整風(fēng)量、一、二次風(fēng)配比。

計(jì)算公式：詳盡的計(jì)算方法是對(duì)整個(gè)熱力系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算，先獲取作功的變化和吸熱量的變

化，再獲取煤耗的變化?；蛟S由制造廠的修正曲線先獲取熱耗的變化，再獲取煤耗的變

化。并且還要考慮其他因素同時(shí)變化時(shí)，對(duì)主汽溫惹起變化的影響。大體估計(jì)可采用下

式：

B*[C2/(1+C2)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C2——是主汽溫對(duì)熱耗的修正系數(shù)，ηb——是

鍋爐效率，ηe——是廠用電率。

4、主汽溫度每上升10℃影響供電煤耗下降1.14g/kW.h

控制舉措：主汽溫高升會(huì)使汽機(jī)熱耗下降，但一般情況下，運(yùn)行時(shí)不宜高出設(shè)計(jì)值，省得.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

控制不好，惹起超溫。

計(jì)算公式：估計(jì)公式與主汽溫下降相同。

5、再熱器溫度每上升10℃影響供電煤耗下降0.91g/kW.h

控制舉措：再熱汽溫高升會(huì)使汽機(jī)熱耗下降，但一般情況下，運(yùn)行時(shí)不宜高出設(shè)計(jì)值，以

免控制不好，惹起超溫。

計(jì)算公式：詳盡的計(jì)算方法是對(duì)整個(gè)熱力系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算，先獲取作功的變化和吸熱量的變

化，再獲取煤耗的變化?；蛟S由制造廠的修正曲線先獲取熱耗的變化，再獲取煤耗的變

化。并且還要考慮其他因素同時(shí)變化時(shí)，對(duì)再熱汽溫惹起變化的影響。大體估計(jì)可采用下

式：

B*[C3/(1+C3)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C1——是再熱汽溫對(duì)熱耗的修正系數(shù)，ηb——

是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。

6、再熱器溫度每下降10℃影響供電煤耗上升0.99g/kW.h

控制舉措：再熱汽溫偏低一般與再熱器積灰、火焰中心偏低、冷再蒸汽溫度低、焚燒過(guò)分

空氣系數(shù)低、減溫水門(mén)內(nèi)漏等因素相關(guān)。運(yùn)行時(shí)，應(yīng)按規(guī)程要求吹灰、依照煤種變化調(diào)整

風(fēng)量、一、二次風(fēng)配比、低負(fù)荷時(shí)滑壓運(yùn)行提高冷再熱蒸汽溫度。.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

計(jì)算公式：估計(jì)公式與再熱汽溫上升相同。

7、再熱器壓力損失上升1%影響供電煤耗下降0.32g/kW.h

控制舉措：再熱壓損與設(shè)計(jì)相關(guān)，運(yùn)行中不可以控

計(jì)算公式：詳盡的計(jì)算方法是對(duì)整個(gè)熱力系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算，先獲取作功的變化和吸熱量的變

化，再獲取煤耗的變化?；蛟S由制造廠的修正曲線先獲取熱耗的變化，再獲取煤耗的變

化。并且還要考慮其他因素同時(shí)變化時(shí)，對(duì)再熱壓損惹起變化的影響。大體估計(jì)可采用下

式：

B*[C4/(1+C4)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C4——是再熱壓損對(duì)熱耗的修正系數(shù)，ηb——

是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。

8、再熱器壓力損失下降1%影響供電煤耗上升0.28g/kW.h

控制舉措：再熱壓損與設(shè)計(jì)相關(guān)，運(yùn)行中不可以控。

計(jì)算公式：估計(jì)公式與再熱壓損上升相同。

9、凝汽器真空下降1kpa影響供電煤耗上升2.6g/kW.h.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

控制舉措：惹起凝汽器真空低的原因好多，總的來(lái)講，與凝汽器傳熱系數(shù)、凝汽器熱負(fù)荷、冷卻水流量及溫度、凝汽器內(nèi)不凝固氣體多少相關(guān)。運(yùn)行時(shí)可從以下幾個(gè)方面下手進(jìn)行調(diào)整：按規(guī)定投運(yùn)膠球沖刷裝置;可依照循環(huán)水溫度和機(jī)組真空情況決定循環(huán)水泵運(yùn)行臺(tái)數(shù);如期檢查冷卻塔淋水填料、噴嘴、除水器等部件可否圓滿、淋水密度可否平均;做好無(wú)泄漏工作，對(duì)無(wú)防進(jìn)水保護(hù)的疏水可人工關(guān)緊手動(dòng)門(mén);如期進(jìn)行真空嚴(yán)實(shí)性試驗(yàn)，關(guān)于采用真空泵的機(jī)組，嚴(yán)實(shí)性試驗(yàn)結(jié)果>0.8kpa/min時(shí)，會(huì)對(duì)機(jī)組真空有較大的影響。運(yùn)行中重點(diǎn)檢查軸加水封可否損壞;適合提高低壓軸封供汽壓力，察看凝汽器真空可否有所提高;必要時(shí)進(jìn)行真空系統(tǒng)檢漏。

計(jì)算公式：詳盡的計(jì)算方法是對(duì)整個(gè)熱力系統(tǒng)進(jìn)行計(jì)算，先獲取作功的變化，再獲取煤耗

的變化?；蛟S由制造廠的修正曲線先獲取熱耗的變化，再獲取煤耗的變化。并且還要考慮

其他因素同時(shí)變化時(shí)，對(duì)真空惹起變化的影響。大體估計(jì)可采用下式：

B*[C5/(1+C5)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C1——是真空對(duì)熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋

爐效率，ηe——是廠用電率。

注：真空不一樣樣，每下降1kPa對(duì)煤耗的影響也不一樣樣;當(dāng)真空較低時(shí)，再每下降1kPa，對(duì)煤耗

的影響要大得多。2.6g/kw.h是在80%以上負(fù)荷，額定真空周邊的估計(jì)數(shù)據(jù)。

10、機(jī)組轉(zhuǎn)速降30r/min影響供電煤耗上升

.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)控制舉措：運(yùn)行中不可以控計(jì)算公式：轉(zhuǎn)速變化主要影響發(fā)電機(jī)效率，使發(fā)出的有功功率變化?？梢勒瞻l(fā)電機(jī)‘轉(zhuǎn)速—效率’關(guān)系曲線查出轉(zhuǎn)速變化后的有功功率變化值，再計(jì)算煤耗的變化。11、主汽管道泄露變化1t/h影響供電煤耗上升0.35g/kW.h控制舉措：做好無(wú)泄露工作，對(duì)無(wú)防進(jìn)水保護(hù)的主汽疏水可人工關(guān)緊手動(dòng)門(mén)計(jì)算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計(jì)算，計(jì)算公式不詳盡列出。12、再熱冷段泄露變化1t/h影響供電煤耗上升0.25g/kW.h控制舉措：做好無(wú)泄露工作，對(duì)無(wú)防進(jìn)水保護(hù)的冷再疏水可人工關(guān)緊手動(dòng)門(mén)計(jì)算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計(jì)算，計(jì)算公式不詳盡列出。13、再熱熱段泄露變化1t/h影響供電煤耗上升0.32g/kW.h控制舉措：做好無(wú)泄露工作，對(duì)無(wú)防進(jìn)水保護(hù)的熱再疏水可人工關(guān)緊手動(dòng)門(mén)計(jì)算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計(jì)算，計(jì)算公式不詳盡列出。.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

14、廠用汽耗量變化10t/h影響供電煤耗1.68g/kW.h低輔汽源

影響供電煤耗2.1g/kW.h高輔汽源

影響供電煤耗2,5g/kW.h冷段汽源

控制舉措：做好非生產(chǎn)用汽的管理工作

計(jì)算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計(jì)算，計(jì)算公式不詳盡列出。

15、凝固水過(guò)冷度變化1℃過(guò)冷度增加，影響供電煤耗上升0.04g/kW.h

控制舉措：控制好熱井水位，真空系統(tǒng)嚴(yán)實(shí)性達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)

計(jì)算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計(jì)算，計(jì)算公式不詳盡列出。

16、給水溫度下降10℃影響供電煤耗上升0.71g/kW.h

控制舉措：檢查高加旁路閥可否泄露，加熱器進(jìn)汽閥可否節(jié)流運(yùn)行，抽閑氣可否正常，維

持高加水位正常

.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

計(jì)算公式：與最后高加端差上升，計(jì)算相同。

17、凝汽器端差每增加1℃影響供電煤耗上升0.48g/kW.h(額定真空周邊)

控制舉措：按規(guī)定如期投入膠球沖刷裝置，端差很大時(shí)，可考慮酸洗。

計(jì)算公式：端差增加1℃，相當(dāng)于排汽溫度高升1℃，額定真空周邊約使真空下降0.3kPa，

可按真空下降計(jì)算。

18、高加上端差變化10℃#1高加端差上升，影響供電煤耗上升0.19g/kW.h

#2高加端差上升，影響供電煤耗上升0.55g/kW.h

#3高加端差上升，影響供電煤耗上升0.71g/kW.h

控制舉措：控制好水位，防備上游加熱器溫升不足;如加熱器堵管?chē)?yán)重，換熱面積不足，可

考慮改換。

計(jì)算公式：計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，不是一個(gè)公式能歸納的，不再列出

19、高加抽汽壓力損失變化0.1MP#1高加端差上升2.5℃，影響供電煤耗上升

0.047g/kW.h(額定工況周邊).專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

#2高加端差上升1.5℃，影響供電煤耗上升0.08g/kW.h(額定工況周邊)

#3高加端差上升1℃，影響供電煤耗上升0.07g/kW.h(額定工況周邊)

控制舉措：檢查進(jìn)汽門(mén)、逆止門(mén)開(kāi)度，保證不節(jié)流

計(jì)算公式：壓損增加相當(dāng)于端差高升，可按端差增加計(jì)算;額定工況下，3抽壓損變化

0.1Mpa，端差約高升2.5℃;壓損增加相當(dāng)于端差高升，可按端差增加計(jì)算;額定工況下，2

抽壓損變化0.1Mpa，端差約高升1.5℃;壓損增加相當(dāng)于端差高升，可按端差增加計(jì)算;額定

工況下，1抽壓損變化0.1Mpa，端差約高升1℃。

20、加熱器及管道散熱損失損失變化1%#1高加影響供電煤耗0.13g/kW.h(額定工況周邊)

#2高加影響供電煤耗0.18g/kW.h(額定工況周邊)

#3高加影響供電煤耗0.22g/kW.h(額定工況周邊)

控制舉措：做好抽汽管道及加熱器的保溫工作

計(jì)算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計(jì)算，計(jì)算公式不詳盡列出。

.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

21、加熱器及管道散熱損失損失變化1%#1高加影響供電煤耗0.13g/kW.h(額定工況周邊)

#2高加影響供電煤耗0.18g/kW.h(額定工況周邊)

#3高加影響供電煤耗0.22g/kW.h(額定工況周邊)

控制舉措：做好抽汽管道及加熱器的保溫工作

計(jì)算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計(jì)算，計(jì)算公式不詳盡列出。

22、高加水位低串汽10t/h#3高加→#2高加影響供電煤耗0.52g/kW.h

#2高加→#1高加影響供電煤耗0.49g/kW.h

#1高加→除氧器影響供電煤耗0.62g/kW.h

控制舉措：無(wú)

計(jì)算公式：計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，不是一個(gè)公式能歸納的，不再列出

23、高加切除#1高加切除功率變化8.59MW影響供電煤耗2.90g/kW.h

.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

#2高加切除功率變化24.6MW影響供電煤耗5.39g/kW.h

#3高加切除功率變化15.9MW影響供電煤耗2.35g/kW.h

控制舉措：無(wú)

計(jì)算公式：計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，不是一個(gè)公式能歸納的，不再列出

24、定排泄露量10t/h影響供電煤耗上升1.59g/kW.h

控制舉措：做好無(wú)泄露工作，保證定排各閥門(mén)嚴(yán)實(shí)性

計(jì)算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計(jì)算，熱量值按汽包壓力對(duì)應(yīng)飽和水焓

計(jì)算，計(jì)算公式不詳盡列出。

25、主汽減溫水每增加1%影響供電煤耗上升0.16g/kW.h

控制舉措：盡量從焚燒調(diào)整方面做工作，少用減溫水

計(jì)算公式：計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，不是一個(gè)公式能歸納的，不再列出

26、再熱器減溫水每增加1%影響供電煤耗上升0.86g/kW.h.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

控制舉措：盡量從焚燒調(diào)整方面做工作，少用減溫水

計(jì)算公式：計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，不是一個(gè)公式能歸納的，不再列出

27、飛灰含碳量每高升1%影響供電煤耗上升1.33g/kW.h

控制舉措：飛灰含碳量上升一般與入爐煤煤質(zhì)、制粉系統(tǒng)投運(yùn)方式、煤粉細(xì)度、火焰中心

偏高、爐膛漏風(fēng)、焚燒過(guò)分空氣系數(shù)低等因素相關(guān)。運(yùn)行時(shí)，應(yīng)依照煤種變化調(diào)整風(fēng)量、

一、二次風(fēng)配比。

計(jì)算公式：經(jīng)過(guò)計(jì)算鍋爐效率的變化獲取，計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，不是一個(gè)公式能歸納的，

不再列出

28、爐渣含碳量每高升1%影響供電煤耗上升0.19g/kW.h

控制舉措：爐渣含碳量上升一般與入爐煤煤質(zhì)、制粉系統(tǒng)投運(yùn)方式、煤粉細(xì)度、火焰中心

偏高、爐膛漏風(fēng)、焚燒過(guò)分空氣系數(shù)低等因素相關(guān)。運(yùn)行時(shí)，應(yīng)依照煤種變化調(diào)整風(fēng)量、

一、二次風(fēng)配比。

計(jì)算公式：經(jīng)過(guò)計(jì)算鍋爐效率的變化獲取，計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，不是一個(gè)公式能歸納的，

不再列出.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

29、排煙溫度變化10℃影響供電煤耗變化1.66g/kW.h，排煙溫度上升，煤耗增高;排煙溫

度下降，煤耗減少

控制舉措：排煙溫度上升一般與火焰中心偏高、受熱面集灰、焚燒過(guò)分空氣系數(shù)偏大、尾

部煙道再焚燒等因素相關(guān)。運(yùn)行時(shí)，應(yīng)依照煤種變化調(diào)整焚燒，按規(guī)定進(jìn)行吹灰。

計(jì)算公式：經(jīng)過(guò)計(jì)算鍋爐效率的變化獲取，計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，不是一個(gè)公式能歸納的，

不再列出

30、送風(fēng)溫度變化10℃影響供電煤耗變化0.56g/kW.h

控制舉措：運(yùn)行中不可以控

計(jì)算公式：經(jīng)過(guò)計(jì)算鍋爐效率的變化獲取，計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，不是一個(gè)公式能歸納的，

不再列出

31、爐膛漏風(fēng)率變化10%影響供電煤耗上升1.3g/kW.h

控制舉措：無(wú)

計(jì)算公式：經(jīng)過(guò)計(jì)算鍋爐效率的變化獲取，計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，不是一個(gè)公式能歸納的，.專(zhuān)業(yè)word可編寫(xiě)

不再列出

32、燃料低位發(fā)熱量變化1000KJ/kg影響供電煤耗變化0.3g/kW.h

控制舉措：依照入廠煤煤質(zhì)情況，做好入爐煤配煤工作

計(jì)算公式：經(jīng)過(guò)計(jì)算鍋爐效率的變化獲取，計(jì)算過(guò)程比較復(fù)雜，不是一個(gè)公式能歸納的，

不再列出

33、鍋爐效率每下降1%影響供電煤耗上升3.2g/kW.h

控制舉措：依照煤種調(diào)整煤粉細(xì)度、調(diào)整焚燒，減少漏風(fēng)，按規(guī)定吹灰，減少爐側(cè)泄露。

計(jì)算公式：大體計(jì)算，可按鍋爐效率增加1%，煤耗增加1%