彎曲工藝與彎曲模設(shè)計

彎曲工藝與彎曲模設(shè)計第1頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.1概述彎曲是把平面的毛坯料制成具有一定角度和尺寸要求的一種塑性成形工藝。a)壓彎

b)折彎c)扭彎d)滾彎

e)拉彎第2頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月壓彎成形件壓彎成形的典型形狀第3頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.2典型案例保持架零件圖管線保持架，材料為Q215，大批量生產(chǎn)

第4頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月錄音機機芯暫停桿，其尺寸精度應高于IT12級，材料為鍍鋅20F，屬于大批量生產(chǎn)。錄音機機芯暫停桿第5頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月電器簧片，其尺寸精度應高于IT12級。材料為H62（半硬），大批量生產(chǎn)。電器簧片第6頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月審圖彎曲工藝性分析沖壓工藝方案制定毛坯尺寸計算回彈補償量確定沖壓力及壓力中心計算凸、凹模結(jié)構(gòu)設(shè)計總體結(jié)構(gòu)設(shè)計沖壓設(shè)備選擇沖壓模裝配圖繪制非標零件圖繪制3.3彎曲工藝與模具的設(shè)計程序

彎曲模設(shè)計程序第7頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.4彎曲工藝性分析

3.4.1彎曲變形特征（1）彎曲變形過程彎曲V形件的變形過程第8頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月a)毛坯b)彎曲件彎曲變形的特點（2）彎曲變形的特點在內(nèi)緣與外緣之間存在著纖維既不伸長也不縮短的中性層。第9頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月

a)窄板（B＜2t）b)寬板（B＞2t）彎曲區(qū)域的斷面變化彎曲區(qū)域的斷面變化①內(nèi)、外緣的寬度②彎曲區(qū)域的厚度第10頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月

a)折彎線翹曲b)剖面產(chǎn)生畸變c)管材彎曲件的剖面畸變（3）彎曲質(zhì)量分析第11頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月

2）彎曲時開裂現(xiàn)象與最小相對彎曲半徑彎曲件開裂現(xiàn)象——外層纖維受拉而斷裂最小彎曲半徑——導致材料開裂的臨界彎曲半徑影響最小彎曲半徑的主要因素①材料的力學性能②材料的熱處理狀態(tài)③制件彎曲角的大?、軓澢€方向⑤板料表面和沖裁斷面的質(zhì)量第12頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月

合理零件零件

不合理合理不合理材料纖維方向?qū)澢霃降挠绊?/p>

彎曲線方向第13頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月

彎曲件的彎曲半徑小于最小彎曲半徑①應分兩次或多次彎曲（擴大變形區(qū)域以減小外緣纖維的拉伸率

）②可預先進行退火（材料塑性較差或彎曲過程中硬化情況嚴重

）③加熱彎曲（比較脆的材料及比較小的厚度

）④設(shè)計彎曲件的彎曲半徑大于其最小彎曲半徑第14頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月

3）偏移與克服偏移的方法

制件彎曲時的偏移現(xiàn)象

防止毛坯偏移的措施

解決坯料在彎曲過程中偏移的兩種方法：1.采用壓料裝置（也起頂件作用）；2.利用坯料上的孔（或工藝孔），在模具上裝有定位銷。第15頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.4.2彎曲工藝性要求（1）彎曲件的形狀與結(jié)構(gòu)①彎曲有孔的坯件時，應將孔設(shè)計與彎曲線有一定的距離a或a1。彎曲件上孔壁到彎曲線的最小距離

第16頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月②彎曲件的直邊高度不能太小，必須保證h≥2t。若h＜2t則必須制槽口或增加直邊高度，然后加工去除。彎曲件直邊高度

第17頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月③彎曲件的彎曲圓角半徑應不小于允許的最小彎曲半徑（見表3-1）。④當彎曲件的彎曲線處于寬窄交界處時，彎曲線位置應滿足l≥r，若不滿足，則可適當增添工藝孔、槽。對彎曲件寬窄交界處的要求

a）彎曲線位置b）c）d）工藝孔、槽第18頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月⑤彎曲件的形狀應盡可能對稱。非對稱形零件成雙彎曲成形

⑥邊緣有缺口的彎曲件，可在缺口處留有連接帶，待彎曲成形后再將連接帶切除。添加連接帶

第19頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（2）彎曲件的尺寸精度①彎曲件的長度極限偏差，圓角半徑的極限偏差，工件上孔中心距的極限偏差，彎曲件的公差等級。②彎曲角度公差，彎曲角度（包括未注明的90°和等邊多邊形的角度）的極限偏差。（3）彎曲件的材料彎曲件的選材要合理，應盡可能選擇高塑性，低彈性的材料沖裁毛刺與彎曲方向a）毛刺面在內(nèi)側(cè)b）毛刺面在外側(cè)

毛刺方向的安排第20頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.4.3案例工藝性分析保持架

該制件材料為普通碳素結(jié)構(gòu)鋼，較利于彎曲。制件結(jié)構(gòu)簡單，形狀對稱，孔邊（彎曲線）距、彎曲直邊高度、最小彎曲半徑等均大于彎曲工藝要求，彎曲邊緣無缺口，尺寸精度和粗糙度要求一般。因此，其彎曲工藝性較好。

第21頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月錄音機機芯暫停桿

該制件材料為優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼，較利于彎曲。制件結(jié)構(gòu)較復雜，形狀不對稱，Ф1.4mm孔壁到彎曲線的距離＜t+r，彎曲半徑均為0，彎曲邊緣無缺口，尺寸精度要求較高。因此，其彎曲工藝性一般。第22頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月電器簧片該制件材料為錫青銅，彈性好，對彎曲成形不利，回彈大，工件的尺寸精度不易保證。1.2mm×4mm的切口彎曲處寬度尺寸1.2mm較小，將影響彎曲成形凸模的強度。兩側(cè)耳彎曲處處于寬窄交界處，彎曲時易出現(xiàn)開裂或?qū)挶诓康幕?，如結(jié)構(gòu)許可，可在折彎處增添工藝槽。

a）側(cè)耳局部圖b）添加工藝槽第23頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.5彎曲工藝過程3.5.1彎曲工序安排原則彎曲工藝順序應遵循的原則為：①先彎曲外角，后彎曲內(nèi)角。②前道工序彎曲變形必須有利于后續(xù)工序的可靠定位，并為后續(xù)工序的定位做好準備。③后續(xù)工序的彎曲變形不能影響前面工序已成形形狀和尺寸精度。④小型復雜件宜采用工序集中的工藝，大型件宜采用工序分散的工藝。⑤精度要求高的部位的彎曲宜采用單獨工序彎曲，以便模具的調(diào)整與修正。彎曲工藝

第24頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.5.2典型彎曲工序設(shè)計（1）形狀簡單的彎曲件a)b)c)d)一道工序彎曲成形（2）形狀復雜的彎曲件a)b)c)d)二道工序彎曲成形第25頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月分三次彎曲成形的工序安排圖例。a)b)c)d)三道工序彎曲成形第26頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（3）批量大、尺寸較小的彎曲件可采用多工序的沖裁、彎曲、切斷連續(xù)工藝成形。

c)d)連續(xù)彎曲成形a)b)第27頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（4）案例分析保持架

方案1．彎曲R2兩直邊→彎曲R10半圓→彎曲R2圓弧槽。2．同時彎曲R2兩直邊及R10半圓→彎曲R2圓弧槽。3．彎曲R2兩直邊→彎曲R10半圓→成形R2圓弧槽。4．同時彎曲R2兩直邊及R10半圓→成形R2圓弧槽。

方案分析方案1和方案2在彎曲R2圓弧槽時將產(chǎn)生材料轉(zhuǎn)移（流動），導致制件邊緣不平齊，需增加切邊修整工序。方案3和方案4將R2圓弧槽的成形采用成形手段成形，避免了成形過程中的材料轉(zhuǎn)移，方案3工序較多。因此，綜合分析比較，采用方案4為較佳。第28頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月錄音機機芯暫停桿

方案依據(jù)“先外后內(nèi)”的彎曲原則，制件A部的彎曲應先于B部的彎曲。1．同時折彎A部和C部→折彎B部。2．折彎A部→同時折彎B部和C部。3．折彎A部→折彎B部→折彎C部。方案分析對于不對稱彎曲件而言，方案2和方案3將產(chǎn)生較大的模具受力不均衡現(xiàn)象，方案3使得彎曲工序增加，方案1可使模具受力較為均衡，且彎曲工序較少。第29頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月電器簧片

方案1．彎曲切口部位→彎曲兩側(cè)耳→對稱彎曲R7和R11.5展開部位→U形彎曲成形。2．彎曲切口部位、對稱彎曲R7和R11.5展開部位及兩側(cè)耳→U形彎曲成形。3．彎曲切口部位→一次成形至制件要求。方案分析從模具制造、使用、維修調(diào)整等諸方面因素考慮，若采用單工序成形，宜選擇方案2，若采用級進工序成形，宜選擇方案1。第30頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.6彎曲工藝參數(shù)計算3.6.1彎曲件展開尺寸計算根據(jù)彎曲變形過程分析，毛坯變形過程中存在應變中性層，即該層金屬在變形中既沒有伸長、亦沒有縮短，其變形量為零。（1）中性層位置的確定彎曲中性層位置按下式確定：ρ=r+kt

式中ρ——彎曲中性層的曲率半徑；r——彎曲件內(nèi)層的彎曲半徑；t——材料厚度；k——中性層位置系數(shù)。第31頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月b）直線與圓弧分開標注（1）彎曲件展開尺寸計算1）計算步驟：①將標注尺寸轉(zhuǎn)換成計算尺寸；②計算圓弧部分中性層曲率半徑及弧長；中性層曲率半徑：ρ=r+kt弧長：S=ρα式中α——圓弧對應的中心角，以弧度表示。③計算總展開長度L=l1+l2+S即L=L直+S弧

彎曲件r≥0.5t時展開長度的計算公式見表3-8。a）L形彎曲件第32頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月2）彎曲件r<0.5t時展開長度的計算：小圓角半徑（r<0.5t）或無圓角半徑彎曲件的展開長度是根據(jù)彎曲前、后材料體積不變的原則進行計算的，即：L=∑l直+knt

式中

L——毛坯長度（mm）；∑l直——各直線段長度之和（mm）；n——彎角數(shù)目；t——材料厚度（mm）；k——與材料性能及彎角數(shù)目有關(guān)的系數(shù)。彎曲件r＜0.5t時展開長度的經(jīng)驗計算公式見表3-10。無圓角半徑彎曲件的展開長度第33頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月4）鉸鏈式彎曲件展開尺寸的計算：對于r=(0.6～3.5)t的鉸鏈件，常用推卷的方法彎曲成形，其展開長度可按下式近似計算：鉸鏈式彎曲件式中

L——毛坯展開長度（mm）；l——鉸鏈件直線段長度；r——鉸鏈的內(nèi)彎曲半徑；k——卷圓時中性層位移系數(shù)。第34頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（4）案例分析保持架展開尺寸

暫不考慮壓肋，將制件劃分為5段。即兩段12.51的直邊，兩段R2（α=77.5?）的過渡圓弧和一段R10（α=155?）的圓弧。則：由公式3-1可得：ρ2=r+kt=2+0.29×0.8=2.232

ρ10=r+kt=10+0.488×0.8=10.394由公式3-2可得：S2=ρ2α2=2.232×(π×77.5÷180)=3.142mm

S10=ρ10α10=10.394×(π×155÷180)=28.105mmL=L直+S弧=12.51×2+3.142×2+28.105=59.409mm保持架分段圖保持架展開圖

第35頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月錄音機機芯暫停桿展開尺寸

該制件屬于無圓角半徑彎曲件，因此，其展開尺寸計算均用公式3-4進行計算。因該制件均為單角彎曲，由表3-9可查得，k=0.48～

0.50，取k=0.48。A部：LA=∑l直+knt=21.2+5.3+0.48×0.8=26.884mmB部：LB=∑l直+knt=4.8+7.7+0.48×0.8=12.884mmC部：LC=∑l直+knt=26.2+5+0.48×0.8=31.584mm第36頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月電器簧片展開尺寸

R7、R11.5和R0.5為弧長計算，其余為三段直邊中性層計算：R7：7/0.58=12R11.5：11.5/0.58=19.8R0.5：0.5/0.58=0.86由表3-6查得k7=0.490，k11.5=0.494，k0.5=0.403。中性層半徑按ρ=r+kt計算，得：ρ7=7+0.49×0.58=7.28ρ11.5=10.92+0.494×0.58=11.21ρ0.5=0.5+0.403×0.58=0.73由中性層半徑可得中性層簡圖，計算各中心角。

第37頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月展開總長度：L=[(5.31-0.73)+(14.73-0.73-4.39)+1.15+9.30+15.31]×2=79.9mm弧長計算中性層簡圖電器簧片展開圖

第38頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.6.2回彈（1）彎曲件回彈的概念拉伸曲線

彎曲回彈

回彈的表現(xiàn)形式：①彎曲回彈會使工件的圓角半徑增大，即rz＞rp。則回彈量可表示為：Δr=rz-rp②彎曲回彈會使彎曲件的彎曲中心角增大，即α＜αp。則回彈量可表示為：Δα=α-αp彎曲時的回彈會造成彎曲的角度和工件尺寸誤差。第39頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（2）影響彎曲回彈的因素1）材料的力學性能；2）材料的相對彎曲半徑r/t；3）彎曲制件的形狀；4）模具間隙；5）校正程度。（3）回彈值的計算1）查表法：當相對彎曲半徑r/t＜5～8時，可查附錄P及有關(guān)沖壓手冊初步確定回彈值，再根據(jù)經(jīng)驗修正給定制造時的回彈量。然后在試模時進行修正。第40頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月2）計算法：當相對彎曲半徑r/t＞5～

8時，凸模圓角半徑和中心角可按下式計算，在試模時再修正。式中r——工件的圓角半徑（mm）；

rp——凸模的圓角半徑（mm）；α——工件的圓角半徑r所對弧長的中心角；αp——凸模的圓角半徑rp所對弧長的中心角；t——毛坯的厚度（mm）；E——彎曲材料的彈性模量（MPa）；σs——彎曲材料的屈服強度（MPa）。第41頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（4）減小回彈的措施1）在彎曲件的產(chǎn)品設(shè)計時①彎曲件結(jié)構(gòu)設(shè)計時考慮減少回彈，在彎曲部位增加壓筋連接帶等結(jié)構(gòu)。②在選材時考慮回彈問題，盡量選擇彈性模量E較大的材料。2）在設(shè)計彎曲工藝時①在彎曲前安排退火工序。②用校正彎曲代替自由彎曲。③采用拉彎工藝。第42頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3）在模具結(jié)構(gòu)設(shè)計時①在模具結(jié)構(gòu)設(shè)計中作出相應的回彈補償值。②集中壓力，加大變形壓應力成分。③合理選擇模具間隙和凹模直壁的深度。④使用彈性凹模或凸模彎曲成形。模具結(jié)構(gòu)補償回彈

局部加大變形減小回彈

第43頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（4）案例分析保持架在彎曲R10半圓時，因其相對彎曲半徑較大，將產(chǎn)生彎曲角度的回彈和彎曲半徑的變化，但在后道工序R2成形時將會使這些誤差消除，所以不需要進行彎曲回彈補償。

錄音機機芯暫停桿因制件所有彎曲半徑均為0，所以不需要考慮彎曲回彈補償問題。第44頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月電器簧片在彎曲R7和R11.5圓弧時，因其相對彎曲半徑較大，將產(chǎn)生彎曲角度的回彈和彎曲半徑的變化，所以需進行彎曲角度和彎曲半徑的回彈補償計算，以修正凸、凹模的圓弧半徑和中心角。由附錄B可查得，材料QSn6.5的=140Mpa，E=1×105Mpa。①R7處的回彈補償計算

②R11.5處的回彈補償計算第45頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.7彎曲模工作部分尺寸的計算3.7.1凸、凹模的圓角半徑（1）凸模圓角半徑rp當彎曲件的相對圓角半徑r/t較小時rp=r≥rminrp—凸模圓角半徑；r—彎曲件的內(nèi)彎半徑；rmin—彎曲材料許可的最小圓角半徑。當r＜rmin時，則應取rp≥rmin，彎曲后再增加一次整形工序，使整形凸模的rp=r。例如錄音機機芯暫停桿的彎曲。當r/t＞10時，預先將rp修小Δr。例如電器簧片R7圓弧和R11.5的彎曲，其凸模修整后的圓角半徑分別為6.66mm和10.18mm。第46頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（2）凹模圓角半徑rd

凹模圓角半徑rd的大小與材料進入凹模的深度、彎曲邊高度和材料厚度有關(guān)。a）b）c）彎曲凹模的結(jié)構(gòu)尺寸第47頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月凹模圓角半徑通常根據(jù)材料的厚度t選?。寒攖＜2mm時rd=（3~6）t當t=2~4mm時rd=（2~3）t當t＞4mm時rd=2tV形件彎曲凹模的底部可開退刀槽或取圓角半徑：r?d=(0.6~0.8)(rp+t)式中r?d—凹模底部圓角半徑（mm）；rp—凸模圓角半徑（mm）；

t—彎曲材料厚度（mm）。第48頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（3）案例分析案例分析計算保持架凸模圓角半徑rp：由于存在后道工序的r2半圓的成形，所以r10p在彎曲過程中的回彈得以修正，因此取r10p=10mm；由查表3-1可查得，rmin=0.4t=0.32mm，所以，圓弧與直邊聯(lián)接處r2的rp取r2p=2mm。凹?？诓繄A角rd：因t=0.8mm＜2mm，所以，取rd=3.5t，則rd=2.8mm錄音機機芯暫停桿凸模圓角半徑rp：因制件各彎曲角處圓角半徑均為0，因此取材料許可的最小彎曲圓角半徑rmin值為凸模圓角半徑。由查表3-1可查得，rmin=0.5t=0.4mm，彎曲后通過后道工序進行整形。凹?？诓繄A角rd：因t=0.8mm＜2mm，所以，取rd=3.5t，則rd=2.8mm電器簧片凸模圓角半徑rp：由查表3-1可查得，rmin=0.35t=0.203mm，兩豎邊與底部聯(lián)接處的彎曲圓弧半徑r0.5取r0.5p=0.5mm；R7和R11.5的圓弧半徑，取其修整后的凸模圓角半徑，即r7p=6.66mm、r11.5p=10.18mm。凹模口部圓角rd：因t=0.58mm＜2mm，所以，取rd=3.5t，則rd=2.8mm第49頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.7.2凹模深度V形彎曲件凹模深度L0及底部最小厚度h的取值可查表3-12。U形彎曲件若彎曲邊高度不大，或要求兩邊平直，則凹模深度應大于工件的高度，m值見表3-13。若彎曲邊長較大，而對平直度要求不高時，可采用圖c所示的凹模形式，凹模深度L0值可查表3-14。a）b）c）第50頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月案例分析案例分析計算示意圖保持架該制件為半圓形彎曲件，根據(jù)前面所定彎曲工藝（即同時彎曲R2兩直邊部分及R10半圓），其彎曲凹模深度即為R10半圓的深度。錄音機機芯暫停桿由于制件形狀較復雜，所以，將其所有各部分的彎曲均視為L形彎曲，則凹模參數(shù)參照L形彎曲選取。由表3-12可查得：L0均取10mm。R7和R11.5圓弧彎曲凹模結(jié)構(gòu)尺寸電器簧片該制件兩側(cè)耳部分屬L形彎曲。R7和R11.5兩部分屬圓弧彎曲。底部屬U形彎曲，因其凹模深度受制件形狀的限制，所以L0＜(961-2.8)=6.81mm。底部彎曲凹模結(jié)構(gòu)尺寸第51頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.7.3凸、凹模間隙彎曲V形件時，凸、凹模間隙是靠調(diào)整壓力機的閉合高度來控制的，不需要在設(shè)計、制造模具時確定。彎曲U形件時，間隙愈小，則彎曲力愈大；間隙過小，會使工件邊部壁厚減薄，降低凹模壽命。間隙過大，則回彈大，降低工件精度。凸、凹模單邊間隙z一般可按下式計算：z=tmax+xt=t+Δ+xt式中z——彎曲模凸、凹模單邊間隙（mm）；t——工件材料厚度（基本尺寸）（mm）；Δ——工件材料厚度的正偏差（mm），可查附錄F得到；x——間隙系數(shù)，可查表3-15選取。當工件精度要求較高時，其間隙應適當縮小，取z=t。某些情況，甚至選取略小于材料厚度的間隙。第52頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月案例分析案例分析保持架由圖3-2可知，制件料厚為0.8mm，B/H=14/10=1.4＜2，查表3-15可得x=0.05查附錄F得Δ=0.12mm。則凸、凹模單邊間隙z為：z=t+Δ+xt=0.8+0.12+0.05×0.8=0.96mm錄音機機芯暫停桿由圖3-3可知，制件料厚為0.8mm，A部B/H=2.4/5.3=0.45＜2，B部B/H=9/7.7=1.17＜2，C部B/H=1.5/5=0.3＜2，查表3-15可得x=0.05查附錄F得Δ=0.07mm。則凸、凹模單邊間隙z為：z=t+Δ+xt=0.8+0.07+0.05×0.8=0.91mm。彎曲圓角整形時取單邊間隙z=0.95t=0.76mm電器簧片由圖3-3可知，制件料厚為0.58mm，制件的B/H＜2，查表3-15可得x=0.05則凸、凹模單邊間隙z為：z=t+Δ+xt=0.58+0.05×0.58=0.61mm第53頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.7.4凸凹模工作部分尺寸與公差1）當工件為雙向偏差時，凹模尺寸為：2）當工件為單向偏差時，凹模尺寸為：凸模尺寸均為：用外形尺寸標注的彎曲件

（1）用外形尺寸標注的彎曲件對于要求外形有正確尺寸的工件，其模具應以凹模為基準先確定尺寸。第54頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（2）用內(nèi)形尺寸標注的彎曲件對于要求內(nèi)形有正確尺寸的工件，其模具應以凸模為基準先確定尺寸。用內(nèi)形尺寸標注的彎曲件

式中Ld——凹模尺寸（mm）；Lp——凸模尺寸（mm）；L——彎曲件的基本尺寸（mm）；Δ——彎曲件尺寸公差（mm）；z——凸、凹模的單邊間隙（mm）；δp、δd——凸、凹模的制造公差。1）當工件為雙向偏差時，凸模尺寸為：2）當工件為單向偏差時，凸模尺寸為：凹模尺寸均為：第55頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（3）案例分析保持架

取制件精度等級為IT11級，由附錄N查得：ΔR10=0.11、ΔR2=0.06

取模具精度等級為IT9級，由附錄N查得：δR10=0.043、δR2=0.025（注：半徑方向上取單邊間隙）

第56頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月取制件精度等級為IT10級，由附錄N查得：ΔA=0.048、ΔB=0.058、ΔC=0.048取模具精度等級為IT8級，由附錄N查得：δA=0.018、δB=0.022、δC=0.018（注：L形彎曲取單邊間隙）

錄音機機芯暫停桿校正彎曲：第57頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月電器簧片

取制件精度等級為IT10級，由附錄N查得：ΔL10=0.058ΔL28.06=0.084ΔR6.66=0.058ΔR10.18=0.070取模具精度等級為IT8級，由附錄N查得：δL10=0.022δL28.06=0.033δR6.66=0.022δR10.18=0.027第58頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月（注：U形彎曲取雙邊間隙）

（注：半徑方向上取單邊間隙）

第59頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.8彎曲壓力計算

式中Fz——自由彎曲力（N）；B——彎曲件的寬度（mm）；t——彎曲件材料厚度（mm）；r——彎曲件的圓角半徑（mm）；σb——材料的抗拉強度（Mpa）；K——安全系數(shù)，一般取K=1.3。U形件彎曲力的計算公式3.8.1自由彎曲的彎曲力計算V形件彎曲力的計算公式第60頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.8.2校正彎曲的彎曲力計算為了提高彎曲件精度，減小回彈，在彎曲的終了階段對彎曲件的圓角及直邊進行精壓，稱為校正彎曲。校正彎曲力計算公式為：Fj=qA

式中Fj——校正彎曲力（N）；

q——單位面積上的校正力（Mpa；

A——工件被校正部分的投影面積（mm2）。彎曲時總彎曲力F=Fz+Fj校正彎曲時，由于校正彎曲力比自由彎曲力大得很多，故Fz可以忽略，而Fj的大小取決于壓力機的調(diào)整。第61頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月對于設(shè)有頂件裝置或壓料裝置的彎曲模，其頂件力Fd或壓料力Fy可近似取自由彎曲力Fz的30%~80%，即Fd（或Fy）=KFz式中Fd——頂件力（N）；Fy——壓料力（N）；K——系數(shù)，可查表3-17。3.8.3頂件力或壓料力第62頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月3.8.4案例沖壓力計算及壓力機選擇（彎曲部分）保持架該制件彎曲過程屬校正彎曲。校正力由表3-16查得：q=30Mpa。投影面積：50×14=700mm2彎曲力：Fj=qA=30×700=2100（N）。無頂件力和壓料力壓力機選擇：選擇3kN的開式壓力機。第63頁，課件共78頁，創(chuàng)作于2023年2月錄音機機芯暫停桿該制件彎曲過程屬L形自由彎曲。K=1.3，t=0.8mm，BA=2.4mm，BB=9mm，BC=1.5mm由附錄B查得：σ