蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)課件

蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)1蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)1概述熱機(jī)：將熱能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能的設(shè)備；動(dòng)力循環(huán)：熱機(jī)中，通過工質(zhì)的熱力循環(huán)過程實(shí)現(xiàn)熱能連續(xù)地轉(zhuǎn)換為機(jī)械能，其工作循環(huán)稱為動(dòng)力循環(huán)；根據(jù)工質(zhì)的不同，動(dòng)力循環(huán)可分為：蒸汽動(dòng)力循環(huán)（蒸汽機(jī)、蒸汽輪機(jī)）：外燃機(jī)（externalcombustionengine）氣體動(dòng)力循環(huán)（活塞式、葉輪式）：內(nèi)燃機(jī)（internalcombustionengine）燃?xì)廨啓C(jī)2概述熱機(jī)：將熱能轉(zhuǎn)換為機(jī)械能的設(shè)備；23344556677889910101111研究重點(diǎn)熱能利用的經(jīng)濟(jì)性，即循環(huán)熱效率；分析影響循環(huán)熱效率的各種因素，研究提高循環(huán)熱效率的途徑；研究方法簡(jiǎn)化：簡(jiǎn)化熱機(jī)工作流程；理想化：簡(jiǎn)單、典型的可逆過程和循環(huán)近似實(shí)際復(fù)雜的不可逆過程和循環(huán)。12研究重點(diǎn)12分析動(dòng)力循環(huán)的一般方法分析動(dòng)力循環(huán)的一般步驟：1、把實(shí)際工作循環(huán)簡(jiǎn)化為理想循環(huán)，確定表征循環(huán)特性的參數(shù)，并表示在p-v圖和T-s圖上研究目的：分析動(dòng)力循環(huán)能量轉(zhuǎn)換的經(jīng)濟(jì)性，合理安排循環(huán)，提高熱效率2、進(jìn)行參數(shù)分析，確定理想循環(huán)中各典型點(diǎn)的狀態(tài)參數(shù)，將其表示為工質(zhì)的初態(tài)參數(shù)和循環(huán)特性參數(shù)的函數(shù)3、進(jìn)行能量分析，確定各個(gè)基本熱力過程的能量關(guān)系，計(jì)算出相應(yīng)的熱量、功量及焓的變化4、進(jìn)行循環(huán)性能的分析，確定表征循環(huán)整體性能的各種指標(biāo)：吸熱量、放熱量、凈熱、凈功、熱效率等13分析動(dòng)力循環(huán)的一般方法分析動(dòng)力循環(huán)的一般步驟：1、把實(shí)際工作蒸汽動(dòng)力循環(huán)水蒸氣：火力發(fā)電、核電低沸點(diǎn)工質(zhì)：氨、氟里昂太陽(yáng)能、余熱、地?zé)岚l(fā)電動(dòng)力循環(huán)：以獲得功為目的14蒸汽動(dòng)力循環(huán)水蒸氣：火力發(fā)電、核電低沸點(diǎn)工質(zhì)：氨、氟里昂太陽(yáng)151516161717蒸汽動(dòng)力循環(huán)循環(huán)中工質(zhì)偏離液態(tài)較近，時(shí)而處于液態(tài)，時(shí)而處于氣態(tài)，因而對(duì)蒸汽動(dòng)力循環(huán)的分析必須結(jié)合水蒸氣的性質(zhì)和熱力過程。由于水和水蒸氣均不能燃燒而只能從外界吸熱，必需配備制備蒸汽的鍋爐設(shè)備，因而裝置的設(shè)備也不同?！巴馊紕?dòng)力裝置”。燃燒產(chǎn)物不參與循環(huán)，因此蒸汽動(dòng)力裝置可以使用各種常規(guī)的固體、液體、氣體燃料及核燃料，可以利用劣質(zhì)煤和工業(yè)廢熱，還可以利用太陽(yáng)能和地?zé)岬饶茉矗@是這類循環(huán)的一大優(yōu)點(diǎn)。18蒸汽動(dòng)力循環(huán)循環(huán)中工質(zhì)偏離液態(tài)較近，時(shí)而處于液態(tài)，時(shí)而處于氣蒸汽動(dòng)力裝置的基本循環(huán)⑴

朗肯循環(huán)蒸汽動(dòng)力裝置由以下基本設(shè)備:鍋爐、汽輪機(jī)、凝汽器、給水泵按圖中所示標(biāo)號(hào)4-5-6-1——給水在鍋爐中定壓加熱形成為過熱蒸汽；1-2——過熱蒸汽（新蒸汽）在汽輪機(jī)中絕熱膨脹作功；2-3——乏汽在凝汽器中定壓凝結(jié)，成為凝結(jié)水；

3-4——凝結(jié)水由給水泵絕熱壓縮成給水，返回到鍋爐中冷卻水汽輪機(jī)鍋爐給水泵凝汽器234561聯(lián)接構(gòu)成蒸汽動(dòng)力裝置蒸汽動(dòng)力裝置中水蒸氣經(jīng)歷的基本循環(huán)過程可理想化為：

19蒸汽動(dòng)力裝置的基本循環(huán)⑴朗肯循環(huán)蒸汽動(dòng)力裝置由以下sT4321t1P1理想化的蒸汽動(dòng)力裝置基本循環(huán)是朗肯循環(huán)1(P1,t1)——進(jìn)入汽輪機(jī)時(shí)的新蒸汽（過熱汽）狀態(tài)；

2(P2)——從汽輪機(jī)排出時(shí)的乏汽（濕蒸汽）狀態(tài)；

1-2——蒸汽在汽輪機(jī)中絕熱膨脹（定熵）的作功過程；

2-3——乏汽在凝汽器中定壓（定溫）凝結(jié)放熱過程；

3——凝結(jié)水（飽和水）狀態(tài)(P2)；

3-4——凝結(jié)水在給水泵中絕熱壓縮（定熵）成為鍋爐給水；由于水幾乎不可壓縮，垂直線段3-4幾乎重合成為一點(diǎn)20sT4321t1P1理想化的蒸汽動(dòng)力裝置基本循環(huán)是朗4-5——給水在鍋爐省煤器中定壓加熱成飽和水

(P1'

ts)；5-6——水在鍋爐水冷壁中定壓加熱成為飽和汽

(P1'

ts)；6-1——飽和汽在過熱器中定壓加熱成為新蒸汽

(P1'

t1)。（4-5-6-1——給水在鍋爐中定壓加熱成新蒸汽）65

4——給水（未飽和水）狀態(tài)(P1)；朗肯循環(huán)sT4321t1P1214-5——給水在鍋爐省煤器中定壓加熱成飽和水(P1'ts給水4(P1,h’2)省煤器飽和水5(P1,ts)飽和汽6(P1,ts)水冷壁過熱器過熱汽1(P1,t1)（新蒸汽）汽輪機(jī)絕熱膨脹乏汽2(P2,h2)凝汽器定壓放熱凝結(jié)水3(P2,h’2)給水泵絕熱壓縮給水4蒸汽動(dòng)力裝置朗肯循環(huán)的路徑：定壓加熱定壓加熱定壓加熱6sT54321t1P1朗肯循環(huán)（重新循環(huán)）22給水4(P1,h’2)省煤器飽和水5(P1,ts)飽和汽sP

4213PPs56hs132456⑵

朗肯循環(huán)的P-v圖和h-s圖P-v圖h-s圖sPPs23sP4213PPs56hs132456⑵朗肯循環(huán)的P-v6sT54321t1P1⑶

蒸汽動(dòng)力裝置為什么不采用卡諾循環(huán)平均吸熱溫度朗肯循環(huán)1234561平均放熱溫度朗肯循環(huán)1234561的熱效率同溫限的卡諾循環(huán)1234

14

q4

1>q41

12341>

1234561定溫吸熱過程4

1難于實(shí)現(xiàn)過熱蒸汽不采用卡諾循環(huán)246sT54321t1P1⑶蒸汽動(dòng)力裝置為什么不采用卡諾循環(huán)兩相壓縮過程35難于實(shí)現(xiàn)6sT54321t1P12

3

2

濕度太大對(duì)汽輪機(jī)工作不利wnet小若以飽和汽為工質(zhì)實(shí)行卡諾循環(huán)62

3

56若P1較低熱效率反而不如朗肯循環(huán)蒸汽動(dòng)力裝置不采用卡諾循環(huán)25兩相壓縮過程35難于實(shí)現(xiàn)6sT54321t1P1232⑵

朗肯循環(huán)的熱效率朗肯循環(huán)吸熱和放熱過程是定壓的循環(huán)的吸熱量循環(huán)的放熱量朗肯循環(huán)的熱效率汽輪機(jī)輸出的技術(shù)功給水泵消耗的技術(shù)功sT4321t1P15626⑵朗肯循環(huán)的熱效率朗肯循環(huán)吸熱和放熱過程是定壓的循水泵消耗的技術(shù)功遠(yuǎn)小于汽輪機(jī)作出的技術(shù)功h4=h3=h'2wt,B=h4?h3≈0汽輪機(jī)輸出的技術(shù)功給水泵消耗的技術(shù)功一般占0.8~1%不計(jì)給水泵消耗的技術(shù)功sT4321t1P15627水泵消耗的技術(shù)功遠(yuǎn)小于汽輪機(jī)作出的技術(shù)功h4=h3=⑷

影響朗肯循環(huán)熱效率的因素根據(jù)狀態(tài)參數(shù)關(guān)系不計(jì)給水泵消耗的技術(shù)功時(shí)，朗肯循環(huán)熱效率

t,R受P1、P2、t1控制h1=f(P1,t1)h2=f(P2)h'2=f(P2)①

P2、t1不變，將初壓P1提高

t,R會(huì)有較顯著的提高乏汽干度x2會(huì)降低乏汽干度x2不得小于0.86P1'sT1

12

342t1P1P1

提高初壓力的影響平均吸熱溫度明顯提高對(duì)機(jī)器的強(qiáng)度要求提高5

6

5628⑷影響朗肯循環(huán)熱效率的因素根據(jù)狀態(tài)參數(shù)關(guān)系不計(jì)給水P1、P2不變，將初溫

t1提高

t,R會(huì)有較顯著的提高乏汽干度x2會(huì)提高同時(shí)提高P1、t1是方向提高初溫的影響P11432t1sTt1

1

2

t1'②平均吸熱溫度明顯提高金屬耐熱要求提高對(duì)機(jī)器的強(qiáng)度要求提高目前可應(yīng)用的t1為550℃56汽機(jī)出口尺寸增大提高初溫的結(jié)果相當(dāng)于在原循環(huán)1234561基礎(chǔ)上附加循環(huán)11

2

2129P1、P2不變，將初溫t1提高t,R會(huì)有較顯著的提高乏汽P1、t1不變，將終壓P2降低wt,T增大

P2目前實(shí)際已采用至3.5~4kPa，對(duì)應(yīng)的飽和溫度為27~33℃限于循環(huán)水的溫度，已基本達(dá)到極限低值sT12'342t1P1降低終壓力的影響3'4'③P2'對(duì)

t,R總是有利略有下降；56冬天循環(huán)水溫較低，循環(huán)熱效率較高下降明顯30P1、t1不變，將終壓P2降低wt,T增大P2目前實(shí)⑸

汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率和汽耗率實(shí)際的汽輪機(jī)內(nèi)部過程是不可逆的①汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率（定熵效率）②汽耗率(d)單位為kg/J,kg/kJ,也使用kg/(kW

h)為單位不計(jì)給水泵耗功時(shí)，若理想汽輪機(jī)的輸出功率為P0kW，耗汽率為Dkg/s，兩者有以下關(guān)系：理想汽耗率

裝置每輸出單位功量所消耗的蒸汽量P11432s2t1sT實(shí)際的基本循環(huán)31⑸汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率和汽耗率實(shí)際的汽輪機(jī)內(nèi)部過程是不可逆的相對(duì)于汽輪機(jī)的實(shí)際輸出功率實(shí)際汽耗率

因此實(shí)際蒸汽動(dòng)力裝置整體上講尚需考慮鍋爐的熱損失——鍋爐效率

B管道的熱損失——管道效率

tu

——實(shí)際蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)的熱效率

t=

t,R

B

tu

T32相對(duì)于汽輪機(jī)的實(shí)際輸出功率實(shí)際汽耗率因此實(shí)際蒸汽動(dòng)一簡(jiǎn)單蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)(即朗肯循環(huán))，蒸汽的初壓P1=3MPa，終壓P2=6kPa，初溫分別為300℃和500℃

。試求不同初溫時(shí)循環(huán)的熱效率

t、耗汽率d及蒸汽的終干度x2，并將所求得的各值填入下表內(nèi)，以比較所求得的結(jié)果。

解：P1=3MPa（過熱汽） t1=300℃

h1=2992.4

kJ/kgs1=6.5371

kJ/(kg·K)t1=500℃h1=3454.9kJ/kgs1=7.2314kJ/(kg·K)P2=6kPa的飽和參數(shù) ：s

=0.5209kJ/(kg·K)，s

=8.3305kJ/(kg·K)h

=151.50kJ/kg，h

=2567.1kJ/kgP11432t1sTt1

1

2

忽略水泵功耗。查水蒸氣表得：33一簡(jiǎn)單蒸汽動(dòng)力裝置循環(huán)(即朗肯循環(huán))，蒸汽的初壓P1=3具體計(jì)算如下：P11432t1sTt1

1

2

34具體計(jì)算如下：P11432t1sTt11234計(jì)算結(jié)果匯總：t1，℃300500

t0.34460.3716d，kg/J1.0215

10

60.8146

10

6x20.77080.859335計(jì)算結(jié)果匯總：t1，℃300500t0.34460.37蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)⑴帶再熱的蒸汽動(dòng)力裝置

再熱——蒸汽在汽輪機(jī)中工作至某一中間壓力后重新送回到鍋爐的再熱器中加熱，然后再引回汽輪機(jī)中繼續(xù)作功，或稱重?zé)?/p>

一次汽——再熱前的蒸汽二次汽——再熱后的蒸汽一般都再熱至初溫；理論上可進(jìn)行多次再熱，但實(shí)際只有1~2次再熱冷卻水汽輪機(jī)鍋爐給水泵凝汽器帶再熱的蒸汽動(dòng)力裝置234561(再熱器)(過熱器)二次汽一次汽ab以朗肯循環(huán)為基礎(chǔ)36蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)⑴帶再熱的蒸汽動(dòng)力裝置再熱——蒸汽⑵蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)設(shè)一次汽的參數(shù)為P、t，中間再熱壓力為Pb，再熱至初溫t工質(zhì)循環(huán)路徑：一次汽1(P,t)……再熱器過熱汽1(P,t)（新蒸汽）凝結(jié)水3(P2,h’2)給水泵絕熱壓縮給水4定壓加熱（新蒸汽）汽輪機(jī)前缸絕熱膨脹前缸排汽a(Pa)1-a——一次汽在汽輪機(jī)前缸中絕熱膨脹作功(h1?

ha)

；a-b——蒸汽在鍋爐再熱器中定壓再熱，吸熱

(hb

?ha)；b-2——二次汽在汽輪機(jī)后缸中絕熱膨脹作功(hb?

h2)

；sTb1atP2c34蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)二次汽b(Pa,t)汽輪機(jī)后缸絕熱膨脹乏汽2(P2,h2)凝汽器定壓放熱（循環(huán)）37⑵蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)設(shè)一次汽的參數(shù)為P、t，中間⑶再熱循環(huán)的熱效率忽略給水泵的功耗時(shí)，再熱循環(huán)輸出的功為一次汽和二次汽在汽輪機(jī)中所作的技術(shù)功之和對(duì)于具有1次再熱的蒸汽動(dòng)力循環(huán)循環(huán)的吸熱量為蒸汽分別在鍋爐的過熱器和再熱器中所吸熱量之和再熱循環(huán)的熱效率為

一次汽作的功二次汽作的功一次汽吸的熱量二次汽吸的熱量sTb1atP2c3438⑶再熱循環(huán)的熱效率忽略給水泵的功耗時(shí)，再熱循環(huán)輸出①再熱措施能否提高循環(huán)的熱效率取決于中間壓力存在著一個(gè)最佳的中間再熱壓力②再熱的目的不全在于靠其直接提高循環(huán)的熱效率無再熱時(shí)乏汽的狀態(tài)為c；有再熱時(shí)乏汽的狀態(tài)為2x2>xc——與Pa有關(guān)再熱的目的更重要地還在于它能提高汽輪機(jī)乏汽的干度，從而為提高初壓力創(chuàng)造條件

③此外，乏汽干度提高對(duì)汽輪機(jī)的內(nèi)部效率有利sTb1atP2c34精心設(shè)計(jì)的再熱循環(huán)有望直接提高循環(huán)熱效率4%~5%(2~3.5%)39①再熱措施能否提高循環(huán)的熱效率取決于中間壓力存在著一

蒸汽再熱循環(huán)的實(shí)踐P1<10MPa一般不采用再熱我國(guó)常見再熱機(jī)組t1>600℃，P1>25MPa(超臨界機(jī)組)系統(tǒng)復(fù)雜，初投資增加再熱也帶來一些負(fù)面影響鍋爐、汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)復(fù)雜化100、125、200、300MW，P1>13.5MPa——一次再熱——二次再熱40蒸汽再熱循環(huán)的實(shí)踐P1<10MPa一般不采用再熱蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)，蒸汽的初參數(shù)為P1=12MPa、t1=450℃，終壓為P2=0.004MPa。再熱時(shí)蒸汽的壓力為0.5MPa，再熱后蒸汽的溫度為400℃。試確定該再熱循環(huán)的熱效率和終濕度，將所得的熱效率、終濕度和朗肯循環(huán)作比較，并在T-s圖上畫出該再熱循環(huán)。附水蒸氣表（節(jié)錄）

飽和水蒸氣表

P,MPah

,kJ/kg,h

,kJ/kgs

,kJ/(kg

K)s

,kJ/(kg

K)0.004121.412554.10.42248.47470.5640.12748.51.86046.8215過熱水蒸氣表

t,℃0.5，MPa12MPah,kJ/kgs,kJ/(kg

K)h,kJ/kgs,kJ/(kg

K)4003271.87.79443053.36.07874503377.07.94523209.96.303241蒸汽動(dòng)力裝置再熱循環(huán)，蒸汽的初參數(shù)為P1=12MPa、t1sT1234解：由水蒸氣表查得：P2=4kPa時(shí)s

=0.4224kJ/(kg

K)s

=8.4747kJ/(kg

K)h

=121.41kJ/kgh

=2554.1kJ/kg,P1=12MPat1=450℃h1=3209.9kJ/kgs1=6.3032kJ/(kg

K)題給再熱后（設(shè)為b，過熱汽）Pb=0.5MPatb=400℃hb=3271.8kJ/kgsb=7.7944kJ/(kg

K)42sT1234解：由水蒸氣表查得：P2=4kPa時(shí)ssT1234bcaP=0.5MPa時(shí)s

=1.8604

kJ/(kg

K)s

=6.8215kJ/(kg

K)h

=640.1

kJ/kgh

=2748.5kJ/kg,已知再熱時(shí)的狀態(tài)（設(shè)為a）Pa=0.5MPasa值在s

與s

之間，故知a點(diǎn)為濕蒸汽狀態(tài)sa=s1=6.3032kJ/(kg

K)并且

43sT1234bcaP=0.5MPa時(shí)s=1.8604由此ha=xah

+(1-xa)h

=0.8955

2748.5+(1

0.8955)

640.1=2528.17kJ/kg由于h2=x2h2

+(1-x2)h2

=0.7303

2554.1+(1

0.7303)

121.41=1898.00kJ/kg以及hc=xch

+(1

xc)h

=0.9155

2554.1+(1

0.9155)

121.41=2348.54kJ/kgsT1234bca44由此ha=xah+(1-xa)h由于h2=x2h2+該再熱循環(huán)的終濕度(1

xc)=0.0845

循環(huán)的熱效率（忽略水泵耗功）

sT1234bca同樣初參數(shù)，不帶再熱的朗肯循環(huán)熱效率為

兩種情況相比較，知

t,R

>

t,re

以及x2<

xc

45該再熱循環(huán)的終濕度(1xc)=0.0845循環(huán)的熱效回?zé)嵫h(huán)現(xiàn)代大型蒸汽動(dòng)力裝置采用多至7~9級(jí)抽汽回?zé)崂士涎h(huán)中放熱過程溫度為最低，不可能進(jìn)行回?zé)岢槠責(zé)幔鹤鞴^程中抽出一部分蒸汽來完成回?zé)崛蝿?wù)回?zé)帷獙⒀h(huán)中某一放熱過程放出的熱量用于滿足另一吸熱過程的需要46回?zé)嵫h(huán)現(xiàn)代大型蒸汽動(dòng)力裝置采用多至7~9級(jí)抽汽回?zé)徨仩t23561給水泵氣輪機(jī)1kg

1kg(1–

1)kg1kg010

1混合式給水回?zé)崞髂鳎ɡ鋮s水）凝結(jié)水泵41kg⑴帶抽汽回?zé)岬恼羝麆?dòng)力裝置對(duì)于只有1級(jí)抽汽回?zé)岬难b置（按耗汽1kg考慮）：回?zé)岢槠繛?/p>

1kg，狀態(tài)01；凝汽量為(1?

1)kg，狀態(tài)2回?zé)岢槠诨責(zé)崞髦卸▔耗Y(jié)放出熱量

1(h01-h0

1)兩部分水合在一起(1kg)，經(jīng)給水泵升壓成為鍋爐給水

(1?

1)kg的凝結(jié)水在回?zé)崞髦形鼰?1?

1)(h0

1?h

2)回?zé)岢槠旧硪嗄Y(jié)成為0

1狀態(tài)的飽和水(1–

1)kg凝結(jié)水3用凝結(jié)水泵壓送至回?zé)崞鳎ú挥?jì)水泵耗功）=回?zé)崾秸羝麆?dòng)力裝置加熱至狀態(tài)0

1——01壓力下的飽和水(1–

1)kg4

47鍋爐23561給水泵氣輪機(jī)1kg1kg(1–1)kg1k

T-s圖上示出帶1級(jí)回?zé)岢槠恼羝麆?dòng)力裝置循環(huán)過程

01——回?zé)岢槠臓顟B(tài)

01-0

1——

1kg回?zé)岢槠诨責(zé)峒訜崞髦械亩▔耗Y(jié)放熱過程4

-0

1——

(1?

1)kg生水在回?zé)崞髦卸▔杭訜徇^程

4——進(jìn)入鍋爐時(shí)的給水(1kg)

狀態(tài)1432t1sT0

11kg

1kgP1(1?

1)kg011kg(1?

1)kg蒸汽動(dòng)力裝置回?zé)嵫h(huán)剩余的蒸汽繼續(xù)膨脹至乏汽狀態(tài)2并冷凝成凝結(jié)水3加壓泵將凝結(jié)水升壓至回?zé)岢槠麎毫01(未飽和水4

)

0

1——回?zé)岢槠麎毫ο碌娘柡退?/p>

0

1-4——給水泵中的絕熱壓縮過程4

448T-s圖上示出帶1級(jí)回?zé)岢槠恼羝麆?dòng)力裝置循環(huán)過程⑵

回?zé)嵫h(huán)的熱效率以1級(jí)抽汽回?zé)釣槔貉h(huán)的吸熱量1432t1sT0

11kg

1kgP1(1?

1)kg011kg(1?

1)kg蒸汽動(dòng)力裝置回?zé)嵫h(huán)4

4忽略水泵功耗時(shí)，循環(huán)輸出的凈功為凝汽和回?zé)岢槠谄啓C(jī)中所作兩部分技術(shù)功之和具有1級(jí)抽汽回?zé)岬难h(huán)熱效率為49⑵回?zé)嵫h(huán)的熱效率以1級(jí)抽汽回?zé)釣槔貉h(huán)的吸回?zé)岢槠康拇_定1432t1sT0

11kg

1kgP1(1?

1)kg011kg(1?

1)kg蒸汽動(dòng)力裝置回?zé)嵫h(huán)4

4使用混合式加熱器時(shí)，由能量平衡=ηRt回?zé)崾寡h(huán)的熱效率得到了提高回?zé)嶂阅軌蛱岣哐h(huán)熱效率其熱力學(xué)實(shí)質(zhì)在于抽汽部分所完成的循環(huán)熱效率為100%它們是不能獨(dú)立存在的！50回?zé)岢槠康拇_定1432t1sT011kg1kg不計(jì)給水泵耗功時(shí)，循環(huán)輸出凈功為

循環(huán)放熱量循環(huán)吸熱量對(duì)于n級(jí)抽汽回?zé)岢槠?/p>

1、

2、

3、……

n，凝汽份額

c

51不計(jì)給水泵耗功時(shí)，循環(huán)輸出凈功為循環(huán)放熱量有n級(jí)抽汽回?zé)岬难h(huán)