2023超高性能混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程

超高性能混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程PAGE\*ROMANPAGE\*ROMANIV目錄總則 1術(shù)語、符號 3術(shù)語 3符號 4基本規(guī)定 84 材料 104.1超高性能混凝土 104.2鋼筋 23承載能力極限狀態(tài)計算 25一般規(guī)定 25正截面受彎承載力計算 28斜截面受剪承載力計算 32正截面受壓承載力計算 40正截面受拉承載力計算 44扭曲截面承載力計算 46抗沖切承載力計算 50局部受壓承載力計算 54疲勞驗算 57預(yù)制構(gòu)件結(jié)合部承載力計算 64正常使用極限狀態(tài)驗算 68預(yù)應(yīng)力損失計算 68裂縫控制驗算 69受彎構(gòu)件撓度驗算 74構(gòu)造要求 78一般規(guī)定 78最小配筋率 81鋼筋的錨固 84鋼筋的連接 85結(jié)構(gòu)構(gòu)件的基本規(guī)定 86預(yù)制構(gòu)件的結(jié)合面 87抗震設(shè)計及構(gòu)造 88一般規(guī)定 88建筑結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計 88橋梁結(jié)構(gòu)的抗震設(shè)計 949施工 97一般規(guī)定 97配合比 98原材料貯存 1039.4計量 1049.5攪拌 1059.6運輸 1069.7澆筑 1069.8養(yǎng)護 1089.9預(yù)制構(gòu)件施工 施工質(zhì)量驗收 一般規(guī)定 原材料質(zhì)量驗收 拌合物質(zhì)量驗收 硬化超高性能混凝土性能檢驗 超高性能混凝土工程驗收 本規(guī)范用詞說明 引用標準名錄 ContentsGeneral 1andSymbols 33Symbols 4BasicRequirements 8Materials 10UHPC 10Steelreinforcement 23UltimateLimitStatesDesign 25GeneralRequirements 25FlexuralCapacityofNormalSection 28ShearCapacityofObliqueSection 32CompressiveCapacityofNormalSection 40CapacityofNormalSection 44Capacity 46PunchingShearCapacity 50LocalCompressionCapacity 54FatigueAnalysis 57CapacityofConnectionsofPrecastMembers 64CheckingofServiceabilityLimitStates 68LossofPrestress 68CheckingofCrack 69CheckingofDeflectionforFlexuralMembers 74DetailingRequirements 78GeneralRequirements 78MinimumReinforcementRatio 81AnchorageofSteelReinforcement 84SplicesofSteelReinforcement 85FundamentalRequirementsforStructuralMembers 86ConnectionsforPrecastMembers 87SeismicDesignandDetailingRequirements 88GeneralRequirements 88SeismicDesignofBuildingStructures 88SeismicDesignofBridgeStructures 94ConstructionRequirements 97GeneralRequirements 97MixRatio 98StorageofRawMaterials 103Measurement 104Mixing 105Transportation 106Casting 106Curing 108PrecastMembers 110ConstructionQualityAcceptance 112GeneralRequirements 112QualityAcceptanceofRawMaterials 112QualityAcceptanceofMixture 114PerformenceInspectionofHardenedReactivePowderConcrete 115ProjectQualityAcceptanceofReactivePowderConcrete 116ExplanationofinthisSpecification 118ListofQuotedStandards PAGEPAGE1001總則理、綠色環(huán)保的要求，制定本規(guī)程。條文說明：超高性能混凝土以其優(yōu)良的物理力學(xué)性能在土木工程結(jié)構(gòu)中具有廣闊的應(yīng)益和社會效益。8筋超高性能混凝土、預(yù)應(yīng)力超高性能混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計、施工及驗收。條文說明：本條規(guī)定了本規(guī)程適用的工程類別和抗震設(shè)防標準。于就高不就低的原則，確定了相應(yīng)的分項系數(shù)及相關(guān)設(shè)計計算公式中的參數(shù)取8（4143~52702000均優(yōu)于普通混凝土和高強混凝土【8-17】，在配筋條件及構(gòu)造相同時，超高性能混凝土構(gòu)件的延8一步完善后，再適時提高其適用的抗震設(shè)防標準。行國家、行業(yè)和中國工程建設(shè)標準化協(xié)會有關(guān)標準的規(guī)定。條文說明：在執(zhí)行本規(guī)程的同時，尚應(yīng)配合使用現(xiàn)行國家、行業(yè)和中國工程建設(shè)標準化協(xié)會有關(guān)標準。術(shù)語、符號術(shù)語Ultra-HighPerformanceConcrete(UHPC)以水泥、礦物摻合料等活性粉末材料以及細骨料、外加劑、高強度微細鋼纖UHPC。plainultra-highperformanceconcrete不摻入微細鋼纖維的素超高性能混凝土微細鋼纖維 finesteelfibre0.12-0.22mm8~20mm60100。equivalentdiameter當纖維截面為非圓形時，按截面面積相等原則換算的圓形截面直徑aspectratiooffiber纖維長度與直徑或等效直徑的比值fractionoffiberbyvolume纖維占超高性能混凝土的體積百分數(shù)UHPCstructures高性能混凝土結(jié)構(gòu)及預(yù)應(yīng)力超高性能混凝土結(jié)構(gòu)。prestressedUHPCstructure配置預(yù)應(yīng)力筋的超高性能混凝土結(jié)構(gòu)。cast-in-situUHPCstructure在現(xiàn)場原位支模并整體澆筑而成的超高性能混凝土結(jié)構(gòu)。precastUHPCstructure由超高性能混凝土預(yù)制構(gòu)件或部件裝配、連接而成的結(jié)構(gòu)。超高性能混凝土保護層 UHPCcover構(gòu)件中鋼筋或預(yù)應(yīng)力筋管道外邊緣至構(gòu)件表面范圍內(nèi)用于保護鋼筋或預(yù)應(yīng)力筋管道的超高性能混凝土，簡稱保護層。anchoragelength受力鋼筋依靠其表面與超高性能混凝土的粘結(jié)作用或端部構(gòu)造的擠壓作用而滿足設(shè)計受力所需的長度。shearspan-to-effectivedepthratio截面彎矩與剪力和截面有效高度乘積的比值。reinforcementratio構(gòu)件中配置的鋼筋面積（或體積）與規(guī)定的混凝土截面面積（或體積）的比值。initialcrackstrengthofUHPCinaxialtension超高性能混凝土軸心抗拉時的基體抗拉強度。axiallytensilestrengthofUHPC超高性能混凝土軸心抗拉時的峰值抗拉強度。條文說明：GBJ131筑結(jié)構(gòu)設(shè)計術(shù)語和符號標準》GB/T50083并結(jié)合本規(guī)程具體情況給出。符號材料性能Ec——超高性能混凝土彈性模量；Es——鋼筋彈性模量；Ep——預(yù)應(yīng)力筋彈性模量；Efc——超高性能混凝土疲勞變形模量；vc——超高性能混凝土泊松比；Gc——超高性能混凝土剪切模量；UC120——立方體抗壓強度標準值為120MPa的超高性能混凝土的強度等級；HRB500——強度級別為500MPa的普通熱軋帶肋鋼筋；HRB400——強度級別為400MPa的普通熱軋帶肋鋼筋；fcu,k——超高性能混凝土立方體抗壓強度標準值；fck——超高性能混凝土軸心抗壓強度標準值；fc——超高性能混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；ft0,k——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度標準值；ft0——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值；ftk——超高性能混凝土軸心抗拉強度標準值；ft——超高性能混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；fy——縱向受拉鋼筋抗拉強度設(shè)計值；fy——縱向受壓鋼筋抗壓強度設(shè)計值；fpy——預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度設(shè)計值；fpy——預(yù)應(yīng)力筋抗壓強度設(shè)計值；fyv——箍筋或橫向鋼筋的抗拉強度設(shè)計值；0——超高性能混凝土壓應(yīng)力達到fc時的壓應(yīng)變；cu——超高性能混凝土的極限壓應(yīng)變；t0——超高性能混凝土拉應(yīng)力達到ft時的拉應(yīng)變；tu——超高性能混凝土的極限拉應(yīng)變；sh——超高性能混凝土的收縮應(yīng)變；cc——超高性能混凝土的徐變應(yīng)變；——超高性能混凝土的徐變系數(shù)。作用與作用效應(yīng)N——軸向力設(shè)計值；Nk、Nq——按作用標準組合、準永久組合計算的軸向力值；Nu0——構(gòu)件軸向受壓或軸心受拉承載力設(shè)計值；Np0——預(yù)應(yīng)力構(gòu)件混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時的預(yù)加力；M——彎矩設(shè)計值；Mk、Mq——按作用標準組合、準永久組合計算的彎矩值；Mu——構(gòu)件正截面受彎承載力設(shè)計值；Mcr——構(gòu)件的截面開裂彎矩值；V——剪力設(shè)計值；Vfc——超高性能混凝土所提供的抗剪承載力；Vs——箍筋所提供的抗剪承載力；Vp——預(yù)加力所提供的構(gòu)件抗剪承載力；Fl——局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值；s、p——受拉邊或受壓較小邊縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力；cp——預(yù)應(yīng)力筋位置處混凝土的應(yīng)力；pe——預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力；p0——受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力；——混凝土剪應(yīng)力；wlim——最大裂縫寬度的限值；wmax——受彎構(gòu)件的最大裂縫寬度。幾何參數(shù)h——截面高度；b——矩形截面的寬度或T形截面的腹板寬度；h0——截面有效高度；hw——截面的腹板高度；xb——界限受壓區(qū)高度；b——界限相對受壓區(qū)高度；Ac——構(gòu)件截面的混凝土面積；As、As——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積；A、p——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；Asb、Apb——同一平面內(nèi)彎起普通鋼筋、彎起預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；Asvu——與呈45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部箍筋面積；Asbu——與呈45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部彎起鋼筋面積；s——斜截面上彎起普通鋼筋的切線與構(gòu)件縱軸線的夾角；p——斜截面上彎起預(yù)應(yīng)力筋的切線與構(gòu)件縱軸線的夾角；sb——抗沖切彎起鋼筋與板底面的夾角。a——受壓區(qū)縱向普通鋼筋合力點至截面受壓邊的距離；ap——受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋合力點至截面受壓邊的距離；s——沿構(gòu)件長度方向的箍筋間距；d——鋼筋直徑。a——受拉區(qū)全部縱向鋼筋合力點至截面受拉邊緣的距離；a——受壓區(qū)全部縱向鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離；e——軸向壓力作用點至縱向受拉普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋合力點的距離；ei——初始偏心距；e0——軸向壓力對截面重心的偏心距；ea——附加偏心距；lf——鋼纖維長度；df——鋼纖維直徑或等效直徑；lab——受拉鋼筋的基本錨固長度；計算系數(shù)及其它cv——斜截面混凝土抗剪承載力系數(shù)；——構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；——錨固鋼筋的外形系數(shù)；p——抗沖切承載力計算影響系數(shù)；um——抗沖切承載力計算時計算截面的周長；——剪跨比；f——鋼纖維含量特征值；1——等效矩形應(yīng)力圖換算時混凝土軸心抗壓強度折減系數(shù)；1——等效矩形應(yīng)力圖換算時受壓區(qū)高度折減系數(shù)；w——鋼纖維對裂縫寬度的影響系數(shù)；v——鋼纖維對超高性能混凝土抗剪強度的影響系數(shù)；p——鋼纖維對超高性能混凝土抗沖切強度的影響系數(shù)；B——鋼纖維對構(gòu)件短期抗彎剛度的影響系數(shù)；Bfs——考慮鋼纖維影響的短期抗彎剛度；Bs——不考慮鋼纖維影響的普通鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的短期剛度；——偏心受壓構(gòu)件考慮二階彎矩影響的軸向壓力偏心距增大系數(shù)；f——鋼纖維體積率；——縱向受力鋼筋配筋率；min——縱向受力鋼筋的最小配筋率；sv——箍筋配筋率；svmin——箍筋的最小配筋率。條文說明：本規(guī)程基本沿用了現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010和《活性粉末混凝土》GB/T31387的符號并結(jié)合本規(guī)程具體需求予以適當增加?；疽?guī)定并采用分項系數(shù)的表達式進行設(shè)計。條文說明：本條規(guī)定根據(jù)國家標準《工程結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標準》GB50153并參照相關(guān)行業(yè)相應(yīng)規(guī)范的規(guī)定給出。本規(guī)程適用于采用高強度微細鋼纖維增強且鋼纖維體積摻量在1.5%~4.0%、強度等級在UC120~UC200之間的超高性能混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計、施工及驗收。條文說明：就規(guī)程適用的材料而言，本規(guī)程規(guī)定僅適用于采用高強度微細鋼纖維增強且鋼纖維體積摻量在1.5%~4.0%、強度等級在UC120~UC200之間的超高性能混凝土結(jié)構(gòu)，主要基于以下幾點：許采用高強度微細鋼纖維增強的超高性能混凝土。當鋼纖維體積摻量小于1.5%1.5%時，則表現(xiàn)出期望的拉伸強化。當鋼纖維體積摻量小于1.0%時，則為有一定預(yù)兆的剪切破壞。當鋼纖維體積摻量大于4.0%4.0%2%~3%。因此，本規(guī)程規(guī)定鋼纖維的合適體積摻量為1.5%~4.0%，并規(guī)定本規(guī)程僅適用于鋼纖維體積摻量在1.5%~4.0%、強度等級在UC100~UC200之間的超高性能混凝土結(jié)構(gòu)。類別符合現(xiàn)行國家、行業(yè)和中國工程建設(shè)標準化協(xié)會有關(guān)標準的的規(guī)定。現(xiàn)行國家、行業(yè)和中國工程建設(shè)標準化協(xié)會有關(guān)標準的的規(guī)定。材料4.1超高性能混凝土GB/T31387的規(guī)定。100mm28d95%保證率的抗壓強度標準值。條文說明：立方體抗壓強度標準值fcu,k是本規(guī)程超高性能混凝土各項力學(xué)性能指標的不明顯。因此，本規(guī)程沿用《活性粉末混凝土》GB/T313879體抗壓強度標準值的測定采用邊長100mm95%。試驗齡期不僅限于由設(shè)計文件確認。fck4.1.3采用。表4.1.3超高性能混凝土軸心抗壓強度標準值（MPa）強度強度等級UC120UC140UC160UC180UC200fck8498112126140條文說明：超高性能混凝土軸心抗壓強度標準值fck由立方體抗壓強度標準值fcu,k經(jīng)計GB50010壓強度的計算方法，超高性能混凝土軸心抗壓強度fck按式（附4.1.3-1）定：fck0.88c1c2fcu,k

（附4.1.3-1）式中：系數(shù)0.88差異而取用的折減系數(shù)；c1為棱柱體強度與立方體強度之比值；c2系數(shù)。根據(jù)湖南大學(xué)6組強度范圍為100~140MPa、鋼纖維摻量為2%的超高性能0.90會明顯優(yōu)于現(xiàn)澆的普通混凝土構(gòu)件。但考慮所收集到的試驗數(shù)據(jù)最高強度僅為140MPa分，故本規(guī)程的折減系數(shù)仍取現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500100.88。127103.1~188.9MPa混凝土立方體抗壓強度和棱柱體抗壓強度實測值的比較結(jié)果表明：c10.74~0.990.8870.053αc10.80。超高性能混凝土峰值應(yīng)變分布為3364~4110，高于普通混凝土的約2000和高強混凝土的約3000。由于鋼纖維的摻入，使得超高性能混凝土的脆性會明顯低于普通混凝土，且本規(guī)程規(guī)定超高性能混凝土中鋼纖維的體積摻量不低于1.5%，故脆性折減系數(shù)c2取值為1.0。（附為：fck0.7fcu,k

（附4.1.3-2）其它強度等級超高性能混凝土的強度值可由表4.1.3線性內(nèi)插確定。ft0,k宜由試驗確定，當無試驗數(shù)4.1.4采用。表4.1.4超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度標準值（MPa）強度強度等級UC120UC140UC160UC180UC200ft0,k5.66.67.58.59.4條文說明：本規(guī)程規(guī)定超高性能混凝土軸心抗拉時基體的抗拉強度為其抗拉初裂強度，峰值強度為其軸心抗拉強度。采用。已有研究結(jié)果表明活性粉末混凝土試件軸心抗拉初裂強度與邊長100mm立方體試件抗壓強度平均值之間的統(tǒng)計關(guān)系可取為：t00.053f100

（附4.1.4-1）式中：t0為實測超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度的平均值，f100為實測超高性能混凝土抗壓強度的平均值。因目前尚無工程實際結(jié)構(gòu)中超高性能混凝土實體軸拉強度與試件軸拉強度ft0,k（4.1.4-2）計算：ft0,k0.88t0(11.645ft0)0.880.053f100(11.645ft0)

（附4.1.4-2）式中的ft0為超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度的變異系數(shù)，這里近似取為與立方體抗壓強度的相同，則式（附4.1.4-2）可簡化為：f 0.880.053

fcu

(11.645) t

11.6450.047fcu,k

（附4.1.4-3）ftk宜由試驗確定，當無試驗數(shù)據(jù)時，可按式（4.1.5）計算。

ftkft0,k(1ff)

（4.1.5-1）fflf/df

（4.1.5-2）式中：

ftk——超高性能混凝土軸心抗拉強度標準值；ft0,k——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度標準值，即基體抗拉強度標準值，按表4.1.4取值；f——0.15。f——鋼纖維含量特征參數(shù)；f——鋼纖維體積率；lf——鋼纖維長度；df ——鋼纖維直徑。按式（4.1.5）計算的典型參數(shù)下超高性能混凝土軸心抗拉強度標準值見表。表4.1.5典型參數(shù)下超高性能混凝土軸心抗拉強度標準值（MPa，鋼纖維長徑比65）強度等級鋼纖維體積摻量UC120UC140UC160UC180UC2001.56.57.58.69.710.82.06.77.99.010.111.23.07.38.59.710.912.14.07.89.110.511.813.1條文說明：ftk宜由試驗確定，當無試驗數(shù)據(jù)時，可近似按式（4.1.5-1）計算。根據(jù)湖南大學(xué)及國內(nèi)外其它研究機構(gòu)121組超高性能混凝土抗拉試驗數(shù)據(jù)，經(jīng)統(tǒng)計并偏安全取f為0.15。fc4.1.6采用。表4.1.6超高性能混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值（MPa）強度強度等級UC120UC140UC160UC180UC200fc5868778797ft04.1.7采用。表4.1.7超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值（MPa）強度強度等級UC120UC140UC160UC180UC200ft03.94.55.25.86.5ft4.1.8采用。表4.1.8典型參數(shù)下超高性能混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值（MPa，鋼纖維長徑比65）強度等級鋼纖維體積摻量UC120UC140UC160UC180UC2001.54.55.25.96.77.42.04.65.46.27.07.73.05.05.96.77.58.44.05.46.37.28.19.04.1.6-4.1.8條文說明：超高性能混凝土的強度設(shè)計值由強度標準值除以材料強度分項系數(shù)γc確定，按式（附4.1.6）計算。fcfck/c

（附4.1.6-1）ft0

ft0,k/

（附4.1.6-2）ft

ftk/

（附4.1.6-3）式中：fc——超高性能混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；fck——超高性能混凝土軸心抗壓強度標準值；ft0——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值；ft0,k——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度標準值；ft——超高性能混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；ftk——超高性能混凝土軸心抗拉強度標準值；c——超高性能混凝土材料強度分項系數(shù)，這里取值1.45。材料分項系數(shù)c的取值結(jié)合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010（c=1.40）JTG3362（c=1.45）1.45。根據(jù)湖南大學(xué)和國內(nèi)外研究機構(gòu)總計124組強度范圍103.1~188.9MPa超高異系數(shù)如附表4.1.6。由附表4.1.6GB50010JTG1.45。附表4.1.6超高性能混凝土抗壓強度變異系數(shù)變異系數(shù)強度等級UC120UC140UC160UC1800.049520.043110.042970.04186Ec4.1.9（4.1.9）計算。超高性能混凝土剪切變形模量Gc可按相應(yīng)彈性模量值的0.40倍。超高性能混凝土泊松比c可按0.20采用。表4.1.9超高性能混凝土的彈性模量（×104MPa）彈性模量強度等級UC120UC140UC160UC180UC200Ec4.294.524.714.865.00Ec

1051.5

（4.1.9）fcu,k條文說明：超高性能混凝土受壓和受拉的彈性模量Ec系基于國內(nèi)外相關(guān)研究成果，根據(jù)強度等級值fcu,k按公式（3.4）進行計算，取值見表4.1.9。湖南大學(xué)及國內(nèi)外其它研究機構(gòu)的88組試驗數(shù)據(jù)（抗壓強度分布區(qū)間為91.8~234.9MPaEcfcu,k按式（4.1.9）進行計算。36組試驗數(shù)據(jù)（87.1~179.6MPa1.5~4%）表明：超高性能混凝土的泊松比c0.18~0.22高性能混凝土的泊松比c取為0.2。根據(jù)彈性材料力學(xué)，剪切模量/2(1c，約為相應(yīng)彈性模量的0.42倍，參照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的相關(guān)規(guī)定，這里也近似取為彈性模量的0.4倍。超高性能混凝土單軸受壓的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系（4.1.10）可按式（4.1.10）確定：σfcσcεc ε0 εcu ε4.1.10

c)n

()

（4.1.10-1）c fc

0 c cfc

(0ccu)

（4.1.10-2）n1.20.001(fcu,k100)0 0.5(f 100)0 0.3(f 100)式中：c——εc時的應(yīng)力；

（4.1.10-3）（4.1.10-4）（4.1.10-5）fc——超高性能混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，按本規(guī)程表4.1.6采用；fcu,k——超高性能混凝土立方體抗壓強度標準值；0——超高性能混凝土峰值應(yīng)力fc對應(yīng)的壓應(yīng)變；cu——超高性能混凝土極限壓應(yīng)變，當處于軸心受壓時取為0。條文說明：超高性能混凝土的受壓應(yīng)力-其上升段基本接近線彈性。雖然超高性能混凝土中含有鋼纖維，增韌效果明顯，（一般指應(yīng)力下降85%到現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的表達形式尚較簡單實用且為設(shè)計人員所熟悉，因此本規(guī)程也采用類似的形式表達。因此超高性能混凝土的峰值應(yīng)變特別是極限應(yīng)變大小與鋼纖維的體積摻量密切相關(guān)。國內(nèi)外研究機構(gòu)18組抗壓強度分布區(qū)間為92.5~213.0MPa、鋼纖維摻量1.5~3%超高性能混凝土的單軸受壓試驗結(jié)果表明：超高性能混凝土的峰值應(yīng)變3364~4110200030001.1~1.44143~5270纖維的摻量不小于1.5%、不高于4%且實際工程中鋼纖維摻量2-3%混凝土應(yīng)用最為廣泛。因此，為簡便起見，本規(guī)程取鋼纖維摻量為2%時的相應(yīng)結(jié)果作為代表值，對于鋼纖維摻量大于2%纖維摻量2%壓應(yīng)變?yōu)?900~4200。超高性能混凝土單軸受拉的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系（4.1.11）可按式確定：tEct

tt0

（4.1.11-1）tft

t0ttp

（4.1.11-2）f0.15f

tpt

（4.1.11-3）t t σft

tutp

tp t tu0.15ftεt0 εtp εtu ε圖4.1.11超高性能混凝土單軸受拉的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系式中，t——超高性能混凝土拉應(yīng)變?yōu)棣舤的拉應(yīng)力；ft——超高性能混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，按表4.1.8采用；t0——超高性能混凝土拉應(yīng)力達到ft時的拉應(yīng)變，取值為ft/Ec；tp——超高性能混凝土拉應(yīng)力開始隨應(yīng)變增加而減小時的拉應(yīng)變。tp s f 宜根據(jù)試驗確定，當無試驗數(shù)據(jù)時，可取tp s f

(1.272

3.26)；tu——超高性能混凝土的極限拉應(yīng)變。宜根據(jù)試驗確定，當無試驗tu f 數(shù)據(jù)時，可取tu f

0.79)；s——端鉤纖維影響系數(shù)，對端鉤纖維，取為1.30，對平直鋼纖維，

f——

flf/df。f為鋼纖維體積率，lf為鋼纖維長度，df為鋼纖維的等效直徑。條文說明：國內(nèi)外研究結(jié)果表明拉應(yīng)力從0至峰值應(yīng)力這一區(qū)間，應(yīng)力-1.5%1.5%1.5%性能混凝土，亦偏安全地取鋼纖維摻量1.5%值應(yīng)力后取水平直線而使應(yīng)用趨于簡便。外研究結(jié)果表明極限軸拉應(yīng)變在400~2000之間；鋼纖維摻量2%時，在1000~2000凝土的試驗結(jié)果確定。當無試驗數(shù)據(jù)時，偏安全取鋼纖維摻量為1.5%時的極限拉應(yīng)變作為代表值。0100定取值：線膨脹系數(shù)αc－5/℃；λ：18.5c：1.3kJ/(kg·℃）。條文說明：1.05~1.28×10－5/℃1.21~1.40kJ/據(jù)此確定本規(guī)程的相應(yīng)值。不采用濕熱養(yǎng)護時，超高性能混凝土的收縮應(yīng)變sh（4.1.13-1）行計算：t0.5sh7.010e

（4.1.13-1）采用濕熱養(yǎng)護時，超高性能混凝土的收縮應(yīng)變sh可按式（4.1.13-2）和式（4.1.13-3）進行計算：

sh 2.5104shsh 5.010-4sh

2d)2d)

（4.1.13-2）（4.1.13-3）式中：sh——超高性能混凝土的收縮應(yīng)變；t——齡期。條文說明：本條給出的超高性能混凝土收縮應(yīng)變的發(fā)展規(guī)律和相應(yīng)計算公式，依據(jù)湖南大學(xué)及國內(nèi)外其它試驗研究結(jié)果和相應(yīng)設(shè)計規(guī)范、指南給出。8.82d小可忽略。超高性能混凝土的徐變應(yīng)變cc可按式（4.1.14）cccp/Ect

（4.1.14-1） 0 (t 0 0(tt)0.6100式中：cc——超高性能混凝土的徐變應(yīng)變；——徐變系數(shù)，按式（4.1.14-2）計算；——4.1.14cp——持續(xù)工作應(yīng)力；

（4.1.14-2）t0——加載齡期；Ect——Ect4.1.9Ec似計算。4.1.14加載齡期徐變系數(shù)終值常溫保濕養(yǎng)護濕熱養(yǎng)護4d1.800.507d1.700.4814d1.500.4228d1.200.30條文說明：本條超高性能混凝土徐變應(yīng)變的計算系湖南大學(xué)的試驗結(jié)果并參照法國超高性能混凝土設(shè)計規(guī)范給出。4.1.9試驗數(shù)據(jù)時，可根據(jù)加載時超高性能混凝土的強度按式（4.1.9）近似計算。ctff、軸心抗拉初裂疲勞強度設(shè)ff4.1.64.1.7中的強度設(shè)計值乘疲勞強度修正系數(shù)ctc疲勞強度修正系數(shù)f4.1.15-14.1.15-2用。cc疲勞應(yīng)力比值f應(yīng)按下列公式計算：cff c,minc fc,max

(4.1.15)式中：、f式中：、

fc,max

——構(gòu)件疲勞驗算時，截面同一纖維上混凝土的最小應(yīng)力、最大應(yīng)力。表4.1.15-1超高性能混凝土受壓疲勞強度修正系數(shù)fc0f0.1c0.1f0.2c0.2f0.3c0.570.660.74fc0.3f0.4c0.4f0.5cf0.5c0.830.921.004.1.15-2fc0f0.1c0.1f0.2c0.2f0.3c0.3f0.4c0.70.730.770.80fc0.4f0.5c0.5f0.6c0.6f0.7c0.7f0.8c0.830.870.900.93fcf0.8c——————1.00——————cEf4.1.16采用。c表3.9.2超高性能混凝土的疲勞變形模量（×104MPa）彈性模量強度等級UC120UC140UC160UC180UC200Efc2.152.262.362.432.504.1.15-4.1.16條文說明：本規(guī)程以等幅疲勞強度設(shè)計值乘疲勞強度修正系數(shù)后獲得。已有研究結(jié)果表明超高性能混凝土考慮存活率的S-N關(guān)系方程為gS15gN

（附3.9）已有研究結(jié)果表明：超高性能混凝土疲勞變形模量取靜載彈性模量的50%,0.1取0.7。參考《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500100.8時，1.00.1~0.8心受拉初裂疲勞強度折減系數(shù)按線性插值確定。4.2鋼筋HPB300、HRB400、HRB500、HRBF400、HRBF500和RRB400鋼筋，選用的鋼筋應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》GB1499.1或《鋼筋混凝土用鋼第2部分：帶肋鋼筋》GB1499.2的規(guī)定。凝土用鋼絞線》GB/T5224的規(guī)定。承載能力極限狀態(tài)計算一般規(guī)定構(gòu)件正截面的承載力計算采用下列基本假定：截面應(yīng)變保持平面，即截面纖維應(yīng)變與到中性軸的距離呈線性關(guān)系；超高性能混凝土受壓的應(yīng)力-4.1.10條規(guī)定確定；超高性能混凝土受拉的應(yīng)力-4.1.11條規(guī)定確定；要求：fsify

（5.1.1-1）p0ifpi

f

（5.1.1-2）f、fpy——分別按相應(yīng)的現(xiàn)行規(guī)范及規(guī)程取值；fy、fpy——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋抗壓強度設(shè)計值，依據(jù)結(jié)構(gòu)所屬工程類別分別按相應(yīng)的現(xiàn)行規(guī)范及規(guī)程取值；、pi——第ip0i——第i層縱向預(yù)應(yīng)力筋截面重心處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力；（5）縱向受拉鋼筋的極限拉應(yīng)變?nèi)?.01；條文說明：也予以沿用。受彎構(gòu)件、偏心受力構(gòu)件正截面承載力計算時，受壓區(qū)超高性能混凝土的壓應(yīng)力分布可簡化為等效的矩形應(yīng)力圖。x可根據(jù)平截面假定所確定的中性軸高度乘以系數(shù)115.1.2取值。fc1的取值見表5.1.2。表5.1.2受壓區(qū)等效矩形應(yīng)力圖塊系數(shù)

1倍，強度等級系數(shù)UC120UC140UC160UC180UC20010.930.920.900.870.8310.760.730.710.700.69條文說明：GB50010fc系數(shù)1xxn系數(shù)13.5UC120~UC200超高性能混凝土的換算系數(shù)1和1。脆同時發(fā)生（即界限破壞）ξb有屈服點鋼筋：b11 fy

（5.1.3-1）Escu無屈服點鋼筋

b

110.002 fy

（5.1.3-2）

cu

Escub

10.002 f

（5.1.3-3）1 cu

py p0Escu式中：b——相對界限受壓區(qū)高度，取bxb/h0；xb——界限受壓區(qū)高度；h0——截面有效高度；Es——鋼筋彈性模量；p0——受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力；cu——非均勻受壓時超高性能混凝土的極限壓應(yīng)變，按4.1.10規(guī)定取值；f、fpy——按相應(yīng)的現(xiàn)行規(guī)范及規(guī)程取值。；1——等效矩形應(yīng)力圖塊的受壓區(qū)高度折減系數(shù)，按表5.1.2取值。配置普通鋼筋時的相對界限受壓區(qū)高度計算結(jié)果見表5.1.3。表5.1.3 配普鋼的相界受區(qū)度bUHPC鋼筋UC120UC140UC160UC180UC200HRB400HRBF4000.530.510.490.480.47HRB500HRBF5000.500.480.460.450.44條文說明：ξb式中：fpy——a 8ft預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）；f式中：fpy——a 8ft預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）；ft——超高性能混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值（N/mm2）；d——預(yù)應(yīng)力筋的公稱直徑（mm）；——錨固鋼筋的外形系數(shù)，按本規(guī)程表6.4.1取值。l

fpyd

(5.1.4)正截面受彎承載力計算T計算應(yīng)符合以下規(guī)定（5.2.1）：As' As' ApAsApb bf Maaaxa haaaxa h0 hx(σfpy)Aphf0.9(h-x)0.9(h-xhf0.9(h-x)0.9(h-x)apaasfapaas0.5ft圖5.2.1翼緣位于受拉邊的倒T形截面受彎構(gòu)件正截面受彎承載力計算Mfbx(hx)(

f)

a)fA(ha)1c 0

p0 py p

p ys 0 s0.45fb(hx)0.45hxa0.5f(bb)hhfat t f f2 超高性能混凝土受壓區(qū)高度由以下公式確定：

（5.2.1-1）1fcxp0fy)pffypfys.5ftb(hx).5ftbfb)hf（5.2.1-2）超高性能混凝土受壓區(qū)高度尚應(yīng)符合以下條件：xbh0x2a

（5.2.1-3）（5.2.1-4）當構(gòu)件中無縱向受壓鋼筋或不考慮縱向受壓鋼筋的作用時，不需要符合（5.2.1-4）。式中：M——彎矩設(shè)計值；fc——超高性能混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；ft——超高性能混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；f、fpy——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度設(shè)計值；f、——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋抗壓強度設(shè)計值；As、As——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積；Ap、Ap——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；1——等效矩形應(yīng)力圖系數(shù)，按表5.1.2取值；p0——受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力；b——矩形截面的寬度；——

b。h0——截面有效高度；h——截面高度；hf——受拉區(qū)翼緣的高度；b——相對界限受壓區(qū)高度，按式(5.1.3)計算或表5.1.3取值；x——受壓區(qū)超高性能混凝土等效矩形應(yīng)力圖的高度；as、ap——受拉區(qū)縱向普通鋼筋合力點、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離；a、ap——受壓區(qū)縱向普通鋼筋合力點、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離；a——縱向普通受拉鋼筋和預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋的合力點至截面近邊緣的距離；a——受壓區(qū)全部縱向鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離，當受壓區(qū)未配置縱向預(yù)應(yīng)力筋或受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力(p0fpy)為拉應(yīng)力時，式（5.2.1-4）中的a用代替。T形、I符合以下規(guī)定（5.2.2）：AsApAsApb bf AAsApAsApb bf ApAsAsApb bf aaah'xa h0 haaah'xa h0 hapaashfapaashf0.9(h-x)apaashf0.9(h-x)當滿足式（5.2.2-1）的條件時，應(yīng)按下列公式計算：fypfys.5ftb(hx).5ftbfb)hf1fcbfhffsp0fy)Mfbx(hx)(

f)

a)fA(ha)

（5.2.2-1）1cf 0

p0 py p

p ys 0 s0.45fb(hx)0.45(hx)a0.5f(bb)hhfat t f f2 fpyApfy0.45ftb(hx)0.5ft(bfb)hf

（5.2.2-2）1fcbfxp0fy)pf（5.2.2-3）當不滿足式（5.2.2-1）時，應(yīng)按下列公式計算：M

f[bx(h

x)(bb)h

)]

f)

a)fA(h

a)1c 0

f f 0 2

p0 py p

p ys 0 s超高性能混凝土受壓區(qū)高度由以下公式確定：1fcxfb)f]p0fy)pffpyApfyAs0.45ftb(hx)0.5ft(bfb)hf式中：M——彎矩設(shè)計值；

（5.2.2-4）（5.2.2-5）fc——超高性能混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；ft——超高性能混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；b——截面的腹板寬度；——Tbf——受壓區(qū)翼緣的寬度；h——截面高度；hf、hf——受拉區(qū)、受壓區(qū)翼緣的高度。

b。條文說明：由于鋼纖維的作用，超高性能混凝土構(gòu)件初裂后其抗拉強度仍會繼續(xù)增大，0.5ftx0=x/β1為中和軸到受壓邊緣的距離。0.9(h-x)74UHPC0.12。斜截面受剪承載力計算矩形、T形、I形和箱型截面受彎構(gòu)件的受剪截面應(yīng)符合下列條件：V1fcf0式中：V——構(gòu)件斜截面上的最大剪力設(shè)計值；fc——超高性能混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；b——T形截面和箱型截面的腹板寬度；h0——截面有效高度；

（5.3.1）f——鋼纖維含量特征參數(shù)，fflf/df，其中f為鋼纖維的體積摻量百分率，lf為鋼纖維的等效長度，df為鋼纖維的等效直徑。條文說明：本條規(guī)定了超高性能混凝土受彎構(gòu)件受剪承載力截面限制條件。超高性能CECS38及試驗結(jié)果確定公式（5.3.1）中的系數(shù)。fCECS38fc用c10.1f截面承載能力系數(shù)偏嚴控制可取為0.10，防止脆性的抗剪破壞而言，其安全儲備尚較合理。TI力應(yīng)符合下列條件：VVfcVsVpcvf01vf

（5.3.2-1）（5.3.2-2）V=f

Asvh

（5.3.2-3）s s 0Vp0.05Np0

（5.3.2-4）式中：Vfc——超高性能混凝土所提供的抗剪承載力；Vs——箍筋所提供的抗剪承載力；Vp——由預(yù)加力提供的抗剪承載力；cv——斜截面超高性能混凝土抗剪承載力系數(shù)，對于一般受彎構(gòu)件取cv=0.6，對于集中荷載作用下的獨立梁取cv/λ1λ為剪跨比，當λ小于1.5時，取1.5，當λ大于3.0時，取3.0；ft0——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值；1vf——flf/dffdf為鋼纖維的等效直徑；v——鋼纖維對超高性能混凝土抗剪能力的影響系數(shù)，可取v=0.6；b——矩形截面的寬度，T形、I形和箱型截面的腹板總寬度；h0——截面有效高度；Asv——配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積；s——沿構(gòu)件長度方向的箍筋間距；fyv——箍筋的抗拉強度設(shè)計值；Np0——計算截面上混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時的預(yù)加力，對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁以及允許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁，計算時應(yīng)不考慮Np0的作用。條文說明：GB50010CECS的計算模式。GB50010JTG3362模式應(yīng)用較方便，故本規(guī)程亦采用這一模式。38，本規(guī)程中鋼纖維對超高性能混凝土構(gòu)件受剪承載力的貢獻定義如下：1vf

（附5.3.2-1）其中：Vc為超高性能混凝土基體的抗剪承載能力。鋼纖維對受剪承載力的影響系數(shù)v通過試驗結(jié)果進行統(tǒng)計回歸。國內(nèi)研究結(jié)果表明v承載能力的影響并不敏感。當v0.6儲備尚較合理。GB50010按橋梁規(guī)范規(guī)定的可靠指標確定抗剪承載能力計算公式（5.3.2-2）中系數(shù)cv。算模式不確定性統(tǒng)計參數(shù)按現(xiàn)行國家標準《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準》GB500681.000.150.25%取0.6時不同荷載效應(yīng)比時受彎構(gòu)件斜截面受剪承載力的可靠指標均不低于目標可靠指標4.7。本規(guī)程式（4.1.15-1）中鋼纖維對超高性能混凝土軸心抗拉強度的影響系數(shù)取值為中鋼纖維對超高性能混凝土抗剪能力的影響系數(shù)v卻取為0.6，二者相差較大。表面看，式（5.3.2-2）中的vv本質(zhì)上表征的是鋼纖維摻量對超高性能混凝土剪壓強度的影響。但由于混凝GB50010超高性能混凝土受彎構(gòu)件斜截面剪壓破壞試驗的結(jié)果表明：斜裂縫傾角受配箍率影響較小、受剪跨比影響較大?，F(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010偏安全地取臨界斜裂縫傾角為45°，本規(guī)程箍筋提供的抗剪承載能力Vs亦偏安全地按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定進行計算。TI彎構(gòu)件斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列條件：V0.75fyv0.75fpyApbsinp

（5.3.3）式中：V——配置彎起鋼筋處的剪力設(shè)計值；Vfc——超高性能混凝土所提供的抗剪承載力；Vs——箍筋所提供的抗剪承載力；Vp——由預(yù)加力所提供的抗剪承載力；Asb、Apb——分別為同一平面內(nèi)的彎起普通鋼筋、彎起預(yù)應(yīng)力筋的截面面積；s、p——分別為斜截面上彎起普通鋼筋、彎起預(yù)應(yīng)力筋的切線與構(gòu)件縱軸線的夾角。條文說明：JTG3362不均勻系數(shù)取為0.75而非現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500100.8。TI斜截面受剪承載力計算，但其箍筋的配置應(yīng)滿足構(gòu)造要求。Vcvft01vfbh0

（5.3.4）式中：cv——截面混凝土受剪承載能力系數(shù)，按本規(guī)程第5.3.2條取值。ft0——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值；v——鋼纖維對超高性能混凝土抗剪能力的影響系數(shù)，可取v=0.6；f——鋼纖維含量特征參數(shù)，fflf/df。其中f為鋼纖維的體積摻量百分率，lf為鋼纖維的等效長度，df為鋼纖維的等效直徑；b——矩形截面的寬度，T形截面或箱型截面的腹板寬度；h0——截面有效高度；Np0——土連續(xù)梁以及允許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁，計算時應(yīng)不考Np0的作用。條文說明：按構(gòu)造配置箍筋的條件，現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010采用的計算模式比現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)JTG3362GB50010ftft0vf代替，v5.3.2取值。6過高估計鋼纖維的作用而取消抗剪腹筋。2016年國內(nèi)某工程進行了1片未配置任何普通鋼筋的有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力超高性能混凝土簡支屋面梁的足尺模型試驗。梁全長，截面最大高度1.168m小高度0.8050m13根直徑15.2mm的UC150“2.02m處（70mm）2m其他明顯征兆，表現(xiàn)為脆性特征”。試驗梁破壞時支座反力為837kN，采用本規(guī)程式（5.3.4）計算值為試驗值與計算值比值為（施工縫這種破壞形式。800~1000kg/m32綜上所述，結(jié)構(gòu)輕薄的超高性能混凝土結(jié)構(gòu)適宜在重要的大跨結(jié)構(gòu)中應(yīng)用且6.3.2允許采用不配箍筋的無腹筋梁。承載力應(yīng)按下列規(guī)定：Vft01vf

（5.3.5）其中：ft0——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值；v——鋼纖維對超高性能混凝土抗剪能力的影響系數(shù)，可取v=0.6；f——鋼纖維含量特征參數(shù)，fflf/df。其中f為鋼纖維的體積摻量百分率，lf為鋼纖維的等效長度，df為鋼纖維的等效直徑；b——矩形截面的寬度，T形截面或箱型截面的腹板寬度；h0——截面有效高度。條文說明：不配箍筋和彎起鋼筋的超高性能混凝土板類受彎構(gòu)件，僅考慮超高性能混凝土承受的抗剪承載力且沿用現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的計算模式，但將ft以ft01vf代替，v按本規(guī)程5.3.2取值。TI式規(guī)定：V1.5

f1bhf

（5.3.6）1

t0 vf 0 s 0其中：ft0——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值；λ計規(guī)范》GB50010中矩形、T形、I定；v——鋼纖維對超高性能混凝土抗剪能力的影響系數(shù)，可取v=0.6；f——鋼纖維含量特征參數(shù)，fflf/df。其中f為鋼纖維的體積摻量百分率，lf為鋼纖維的等效長度，df為鋼纖維的等效直徑；b——矩形截面的寬度，T形截面或箱型截面的腹板寬度；h0——截面有效高度；Asv——配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積；s——沿構(gòu)件長度方向的箍筋間距；fyv——箍筋的抗拉強度設(shè)計值；N——與剪力設(shè)計值V相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計值，當大于0.3fcA時，取0.3fcAfc為超高性能混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，A面積。條文說明：偏心受壓構(gòu)件受剪承載力的計算方法仍采用現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計GB50010條采用。湖南大學(xué)的試驗研究結(jié)果表明式（5.3.6）的安全儲備尚較合理。TI下式規(guī)定：V1.5

f1bhf

Asvh

（5.3.7）1

t0 vf 0 s 0其中：ft0——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值；λ計規(guī)范》GB50010中矩形、T形、I定；v——鋼纖維對超高性能混凝土抗剪能力的影響系數(shù)，可取v=0.6；f——鋼纖維含量特征參數(shù)，fflf/df。其中f為鋼纖維的體積摻量百分率，lf為鋼纖維的等效長度，df為鋼纖維的等效直徑；b——矩形截面的寬度，T形截面或箱型截面的腹板寬度；h0——截面有效高度。Asv——配置在同一截面內(nèi)箍筋各肢的全部截面面積；s——沿構(gòu)件長度方向的箍筋間距；fyv——箍筋的抗拉強度設(shè)計值；N——與剪力設(shè)計值V相應(yīng)的軸向拉力設(shè)計值。

Asvh

h

Asvh0.36ft01vfbh0

s 0

s 0

s 0條文說明：即超高性能混凝土所提供受剪承載力為，Vfc5.3.2條采用。5.4正截面受壓承載力計算超高性能混凝土軸心受壓構(gòu)件，其軸心受壓承載力計算應(yīng)符合以下規(guī)定：N(fccf

（5.4.1）式中：N——軸向壓力設(shè)計值；——構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，按表5.4.1采用；fc——超高性能混凝土抗壓強度設(shè)計值；——超高性能混凝土構(gòu)件的截面面積；f——縱向受壓鋼筋的抗壓強度設(shè)計值；——縱向受壓鋼筋的面積。表5.4.1超高性能混凝土軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)l0/b≤810121416182022242628l0/d≤78.510.5121415.517192122.524l0/i≤28354248556269768390971.000.980.950.920.870.810.750.700.650.600.56l0/b3032343638404244464850l0/d262829.5313334.536.5384041.543l0/i1041111181251321391461531601671740.520.480.440.400.360.320.290.260.230.210.19注：表中l(wèi)0為構(gòu)件的計算長度；b為矩形截面的短邊尺寸；d為圓形截面的直徑；i為截面的最小回轉(zhuǎn)半徑。條文說明：超高性能混凝土軸心受壓構(gòu)件計算采用現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的計算模式。試驗研究和可靠度分析表明，當承載能力折減系數(shù)取為1.0時，其可靠指標均大于5.2。矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面承載力應(yīng)符合以下規(guī)定：As'ApApAs b α1fAs'ApApAs b α1fcaaa'a h0 heexeei(σfpy)pxeeiapaas0.9(apaas0.9(h-x)h/20.9(h-x)

σpApσsAs圖5.4.2矩形截面偏心受壓構(gòu)件正截面受壓承載力計算N1fcbxp0fy)pfppss0.45ftb(hx)

（5.4.2-1）Nefbx(hx)fA(h

a)

f)A(ha)1c 0

ys

s

py p 0 p0.45ftb(hx)0.45(hx)eeha

（5.4.2-2）（5.4.2-3）i 2eie0ea

（5.4.2-4）式中：N——軸向壓力設(shè)計值；e——軸向壓力作用點至縱向普通受拉鋼筋和預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋合力點的距離；

fc——超高性能混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；ft——超高性能混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值；s、p——受拉邊或受壓較小邊的縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力；fy、fpy——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋抗壓強度設(shè)計值。As、As——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截面面積；A、p——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；1——等效矩形應(yīng)力圖系數(shù)，按表4.1.2-1取值；p0——受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)力；b————截面有效高度；h——截面高度；x——等效矩形應(yīng)力圖塊的高度；a——縱向普通受拉鋼筋和預(yù)應(yīng)力受拉鋼筋的合力點至截面近邊緣的距離；as、ap——受拉區(qū)縱向普通鋼筋合力點、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至截面受拉邊緣的距離；a、ap——受壓區(qū)縱向普通鋼筋合力點、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離；——偏心受壓構(gòu)件考慮二階彎矩影響的軸向壓力偏心距增大系數(shù)，按式（

10()/0()

l2h 1

， （5.4.2-5）

=0.21，1.150.01l01；1hh21hh0ei——初始偏心距，且eie0ea；e——軸向壓力對截面重心的偏心距，eM；0 0 N——20mm1/30較大值；l0——受壓構(gòu)件的計算長度，依據(jù)結(jié)構(gòu)所屬工程類別按相應(yīng)規(guī)程的規(guī)定確定；p、s——分別為受拉邊或受壓較小邊縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的應(yīng)力，應(yīng)符合下列要求：當相對受壓區(qū)高度不大于界限相對受壓區(qū)高度b取s為fy，p為fpy；當相對受壓區(qū)高度大于界限相對受壓區(qū)高度b式（5.4.2-6）和（5.4.2-7）計算。si=Escu

(1h0i1)x

（5.4.2-6）pi=Escu

(x

p0i

（5.4.2-7）式中：h0i為第i層縱向鋼筋截面重心至截面受壓邊緣的距離。條文說明：GB50010JTG3362特征系數(shù)推導(dǎo)而得。（P-δ效應(yīng)JTG3362心距增大系數(shù)。對超高性能混凝土偏心受壓構(gòu)件受力全過程的荷載-=1

10()/0()

l2h 1

(附5.4.2-7)1=0.22.7e011h0

(附5.4.2-8)1.150.01l01

(附5.4.2-9)2 h對比本規(guī)程編制組開展的試驗結(jié)果和本規(guī)程計算值表明，偏心距增大系數(shù)的試驗值與計算值之比的平均值為1.034，變異系數(shù)為0.051，兩者較好吻合。矩形、TI彎矩作用，但應(yīng)考慮穩(wěn)定系數(shù)的影響。正截面受拉承載力計算軸心受拉構(gòu)件正截面受拉承載力應(yīng)符合以下規(guī)定：NfyAsfpyAp

（5.5.1）式中：N——軸向拉力設(shè)計值；fy、fp——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度設(shè)計值；As、Ap——縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的全部截面面積。矩形截面偏心受拉構(gòu)件的正截面受拉承載力應(yīng)符合以下規(guī)定：1小偏心受拉構(gòu)件當軸向拉力作用在鋼筋A(yù)s與Ap的合力點和As與Ap的合力點之間時（圖4.4.2a）:

Ne

fy(0a)fpyp(0ap)

（5.5.2-1）Nfys(as)fpyp(ap)

（5.5.2-2）2大偏心受拉構(gòu)件當軸向拉力不作用在鋼筋A(yù)s與Ap的合力點和As與Ap的合力點之間時（圖4.4.2b）:Nfysfypfp0fy)p1fcx5ftbhx（5.5.21）Nefbx(hx)fA(h

a)

f)

a)1c 0 2

ys

s

py p

p （5.5.2-2）5ftb(hx)5hxa（4.1.4-3）（4.1.4-4）公式（4.4.2-2）計算。As'ApAsApa'aaAs'ApAsApa'aae'fpyApe'h0'hh0'h0he fpyApeaapaasfaapaasbbAs'ApAsAp As'ApAsAp 0.5ftxa'aa h0' e' σfpyA h0' e' h0hh0he0.9(h-x)fpyApaapaasfaapaas b 圖5.5.2矩形截面偏心受拉構(gòu)件正截面受拉承載力計算條文說明：偏安全考慮，超高性能混凝土軸心受拉或小偏心受拉構(gòu)件正截面承載力計算時可不考慮超高性能混凝土抗拉強度的作用。扭曲截面承載力計算TI面應(yīng)符合下列條件：V

T

c

（5.6.1）式中：V——構(gòu)件斜截面上的最大剪力設(shè)計值；T——扭矩設(shè)計值；b——矩形截面的寬度或T形截面和箱型截面的腹板寬度；h0——截面有效高度；Wt——受扭構(gòu)件的截面受扭抵抗矩，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010計算；fc——超高性能混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；f——鋼纖維含量特征參數(shù)，fflf/df，其中f為鋼纖維的體積摻量百分率，lf為鋼纖維的等效長度，df為鋼纖維的等效直徑。條文說明：本條規(guī)定了超高性能混凝土在彎矩、剪力和扭矩共同作用下截面限制條件。超高性能混凝土在彎矩、剪力和扭矩共同作用下截面限制條件參照現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010中的形式，并根據(jù)現(xiàn)行工程建設(shè)標準《纖維混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》CECS38及試驗結(jié)果確定公式（5.6.1）中的系數(shù)。f截面限制條件與受剪截面尺寸限制的要求一致，將普通混凝土在彎矩、剪力和扭矩共同作用下截面限制條件截面尺寸驗算公式中的fc用c10.1代替。f截面受剪扭承載力計算，但其箍筋的配置應(yīng)滿足構(gòu)造要求。VT

0.6

1

0.05

（5.6.2）

t0 T

bh0式中：ft0——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值；T——鋼纖維對超高性能混凝土斜截面承載力的影響系數(shù)，可取T=0.6；f——鋼纖維含量特征參數(shù)，fflf/df。其中f為鋼纖維的體積摻量百分率，lf為鋼纖維的等效長度，df為鋼纖維的等效直徑；b——矩形截面的寬度，T形截面或箱型截面的腹板寬度；h0——截面有效高度；Np0——土連續(xù)梁以及允許出現(xiàn)裂縫的預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁，計算時應(yīng)不考Np0的作用。條文說明：參照現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010，本規(guī)程將ft用ft01vfT5.3.2條系數(shù)v的取值一致。矩形截面純扭構(gòu)件的受扭承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：T0.3f

1W1.2

f

（5.6.3-1）t0 Tf

t s= fysfyv

（5.6.3-2）——值不應(yīng)小于0.6，當1.71.7；Astl——受扭計算中取對稱布置的全部縱向普通鋼筋截面面積；Ast1——受扭計算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積；fyv——受扭箍筋的抗拉強度設(shè)計值；Acor——截面核心部分的面積，取為bcorhcor，此處，bcor、hcor分別為箍筋內(nèi)表面范圍內(nèi)截面核心部分的短邊、長邊尺寸；r——截面核心部分的周長，取

r。條文說明：GB5001038的計算模式。CECS38程中鋼纖維對超高性能混凝土構(gòu)件受剪承載力的貢獻定義如下：Tfc=Tc1Tf

（附5.6.3）為超高性能混凝土基體的抗扭承載能力。本規(guī)范中鋼纖維對抗扭承載力的影響系數(shù)TT0.61.78~2.752.200.29。箱形截面純扭構(gòu)件的受扭承載力應(yīng)符合下列規(guī)定：T0.3f

1

W1.2

f

（5.6.4-1）ht0

Tf t sh=2.5twbh

（5.6.4-2）——值不應(yīng)小于0.6，當1.71.7；Astl——受扭計算中取對稱布置的全部縱向普通鋼筋截面面積；Ast1——受扭計算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積；tw——箱型截面壁厚；——箱型截面寬度。條文說明：箱形截面純扭構(gòu)件的受扭承載力仍采用現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)GB50010h慮箱型截面的影響。力應(yīng)符合下列規(guī)定：Tf1NW1.2

f

（5.6.5） t0 T

At s 式中：N——與扭矩設(shè)計值T相應(yīng)的軸向壓力設(shè)計值，當N大于0.3fcA時，取0.3fcA。條文說明：在軸向壓力和扭矩共同作用下的矩形截面鋼筋混凝土構(gòu)件的受扭承載能力的計算方法仍采用現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的計算模式，超高性能混凝土提供的受扭承載力應(yīng)考慮鋼纖維的作用，與本規(guī)程第5.6.3條一致，通過引入鋼纖維對抗剪承載力的影響系數(shù)T考慮鋼纖維的作用。力應(yīng)符合下列規(guī)定：Tf1NW1.2

f

（5.6.6） t0 T

At s 式中：N——與扭矩設(shè)計值T相應(yīng)的軸向拉力設(shè)計值，當N大于1.75ftA時，取1.75ftA。條文說明：在軸向拉力和扭矩共同作用下的矩形截面鋼筋混凝土構(gòu)件的受扭承載能力GB500105.6.3通過引入鋼纖維對抗剪承載力的影響系數(shù)T考慮鋼纖維的作用。TI扭矩設(shè)計值按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010中相關(guān)規(guī)定進行分配。條文說明：本條規(guī)定了T形、I法是與受彎構(gòu)件受剪承載力計算相協(xié)調(diào)的，翼緣僅承受所分配的扭矩。TI承載力和純剪承載力計算確定，并應(yīng)配置在相應(yīng)的位置。條文說明：的相互作用中，簡單采用疊加原理進行剪扭共同作用的構(gòu)件承載力計算。5.7抗沖切承載力計算的抗沖切承載力應(yīng)按下式計算：l6hft01pfum0

（5.7.1）式中：Fl——超高性能混凝土板的沖切力設(shè)計值，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010中相關(guān)規(guī)定確定；h——截面高度影響系數(shù)，當h≤800mm時，取為1.0，當h≥2000mm時，取為0.9，其間按線性內(nèi)插處理；ft0——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值；p——鋼纖維對超高性能混凝土板抗沖切能力的影響系數(shù)，可取p=0.4；f——flf/dfflfdf為鋼纖維的等效直徑；——沖切承載力計算影響系數(shù),按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010中受沖切承載力計算的相關(guān)規(guī)定確定；um——計算截面的周長，取距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長，如計算位置臨近孔洞，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010中有關(guān)規(guī)定考慮孔洞的影響；h0——截面有效高度，取兩個方向配筋的截面有效高度平均值。條文說明：GB50010（JTG3362的計算模式與此相同路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG3362中系數(shù)進行取值。并根CECS38性能混凝土板抗沖切能力的貢獻。pf當p0.4為0.024p=0.4纖維對超高性能混凝土板抗沖切承載力的影響系數(shù)p=0.4。5.7.1合下列要求：配置抗沖切鋼筋的超高性能混凝土構(gòu)件，受沖切截面限制條件：l.5ft01pfm0配置箍筋或彎起鋼筋時的受抗沖切承載力：

（5.7.2-1）lhft01pfum05fvu5fyus式中：Fl——超高性能混凝土板的沖切力設(shè)計值；

（5.7.2-2）h——h≤800mmh≥2000mm0.9，其間按線性內(nèi)插處理；ft0——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值；p——鋼纖維對超高性能混凝土板抗沖切能力的影響系數(shù)，可取p=0.4；f——flf/dfflfdf為鋼纖維的等效直徑；——沖切承載力計算影響系數(shù),按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010中受沖切承載力計算的相關(guān)規(guī)定確定；um——計算截面的周長，取距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長；h0——截面有效高度，取兩個方向配筋的截面有效高度平均值；fyv——箍筋的抗拉強度設(shè)計值；Asvu——與45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部箍筋面積；Asbu——與45°沖切破壞錐體斜截面相交的全部彎起鋼筋面積；sb——彎起鋼筋與板底面的夾角。條文說明：對于配置抗沖切鋼筋的超高性能混凝土構(gòu)件，其中抗沖切鋼筋的貢獻沿用現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010及現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG3362的計算模式，偏安全地按現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG3362中系數(shù)進行取值，CECS38安全地按現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土與預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG3362計算，彎起鋼筋或斜筋受力的不均勻系數(shù)取為0.75，而非現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010規(guī)定的0.8。5.7.1um應(yīng)取配置抗沖切鋼筋的沖切破壞錐體以外0.5h0處的最不利周長。條文說明：對于配置抗沖切鋼筋的沖切破壞錐體以外的截面受沖切承載力計算參照現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010及現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG3362的計算模式，偏安全地取值。力應(yīng)符合下列規(guī)定：l06hft01pfm

（5.7.4）式中：Fl——按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010確定；h——h≤800mm1.0h≥2000mm0.9，其間按線性內(nèi)插處理；ft0——超高性能混凝土軸心抗拉初裂強度設(shè)計值；p——鋼纖維對超高性能混凝土板抗沖切能力的影響系數(shù)，可取p=0.4；f——flf/dfflfdf為鋼纖維的等效直徑；——按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010計算；h0——截面有效高度，取兩個方向配筋的截面有效高度平均值；條文說明：對于配置抗沖切鋼筋的沖切破壞錐體以外的截面受沖切承載力計算采用新國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010及現(xiàn)行行業(yè)標準《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》JTG3362規(guī)程在鋼筋混凝土抗沖切公式中引入了纖維增強項pf，鋼纖維對抗沖切承載力的影響系數(shù)p=0.4。局部受壓承載力計算不配間接鋼筋的超高性能混凝土構(gòu)件局部受壓計算應(yīng)符合下列規(guī)定：clfcflf)AbAlAbAl

（5.8.1-1）（5.8.1-2）式中：Fl——超高性能混凝土局部壓力設(shè)計值；——荷載分布影響系數(shù)，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010中附錄D有關(guān)規(guī)定進行計算；c——超高性能混凝土的強度影響系數(shù)，可取c=0.5；l——超高性能混凝土局部受壓時強度提高系數(shù)；Ab——局部受壓的計算底面積，按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010中有關(guān)規(guī)定進行計算；——Aln——超高性能混凝土局部受壓凈面積，對于后張法構(gòu)件，應(yīng)在混凝土局部受壓面積中扣除孔道、凹槽部分的面積；fl——鋼纖維對超高性能混凝土構(gòu)件局部受壓承載力的影響系數(shù)，宜通過試驗確定，無試驗結(jié)果時，可取fl=0.3進行計算；f——flf/dfflfdf為鋼纖維的等效直徑。條文說明：本條給出了不配間接鋼筋的超高性能混凝土構(gòu)件局部受壓承載力計算公式。無筋超高性能混凝土構(gòu)件局部受壓承載力計算公式依據(jù)現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010和現(xiàn)行國家工程建設(shè)標準《纖維混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》CECS38及試驗結(jié)果確定。摻鋼纖維的超高性能混凝土構(gòu)件的局部受壓強度提高系數(shù)fl可根據(jù)試驗數(shù)CECS38（lf/dffl=0.65ZH-06型剪切鋼纖維（lf/df=50），fl=0.45、對于剪平直形鋼纖維，fl=0.34驗數(shù)據(jù)時本規(guī)程fl0.3。已有研究結(jié)果表明：由于試驗數(shù)據(jù)有限，本規(guī)程偏安全取活超高性能混凝土強度影響系數(shù)cC80時取c=0.8。當局部受壓面上尚有非局部荷載作用時，應(yīng)按現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010中附錄D有關(guān)規(guī)定考慮非局部荷載設(shè)計產(chǎn)生的應(yīng)力影響。配置間接鋼筋的超高性能混凝土構(gòu)件，其間接鋼筋的配置范圍和構(gòu)造應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010載力應(yīng)符合下式規(guī)定：Fl1.3clfc(10.15f)Alnc——超高性能混凝土的強度影響系數(shù)，可取c

（5.8.2）l——超高性能混凝土局部受壓時