高壓調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī)的改造

高壓調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī)的改造

1設(shè)備及安裝方便以高壓泵為主汽機(jī)械的優(yōu)點(diǎn)深受歡迎。（1）初始值高（8.83mpa，535），調(diào)整吸油，可滿足不同參數(shù)的蒸汽，以滿足熱用戶(hù)的需求，使其良好的熱經(jīng)濟(jì)性。（2）電、熱負(fù)荷可分解開(kāi)來(lái)調(diào)整，編程方便。（3）單閥結(jié)構(gòu)使總長(zhǎng)度短，設(shè)備和建筑材料投資少，安裝方便。從20世紀(jì)70年代初第1臺(tái)上海汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的國(guó)產(chǎn)高壓50MW調(diào)節(jié)抽汽機(jī)組在上海高橋石化熱電廠投產(chǎn)以來(lái),不同汽輪機(jī)制造廠開(kāi)始大量生產(chǎn)該型機(jī)組,至70年代末已生產(chǎn)有百余臺(tái),在石化、化工、化纖、冶金、汽車(chē)制造等行業(yè)中被廣泛應(yīng)用。這些高壓供熱機(jī)組經(jīng)過(guò)較長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行,不同機(jī)組在經(jīng)濟(jì)和安全上也暴露出一些缺陷,現(xiàn)將主要問(wèn)題說(shuō)明如下。(1)元流場(chǎng)設(shè)計(jì)限于當(dāng)時(shí)的技術(shù)水平,機(jī)組設(shè)計(jì)中所采用的多為老葉型,葉片設(shè)計(jì)基本上是平面流或者少數(shù)級(jí)按二元流場(chǎng)設(shè)計(jì),葉片效率較低。由于考慮到機(jī)組具體結(jié)構(gòu),如級(jí)數(shù)、直徑等條件的限制,并套用已生產(chǎn)的部套,使有些級(jí)的焓降不一定合理,因此有些級(jí)在葉根處出現(xiàn)負(fù)反動(dòng)度,影響到機(jī)組的效率。(2)機(jī)組投運(yùn)后未及時(shí)對(duì)其葉片的安全運(yùn)行考驗(yàn)由于機(jī)組設(shè)計(jì)時(shí),國(guó)家的葉片安全準(zhǔn)則尚未擬訂出,使用的末四級(jí)較長(zhǎng)的葉片又沒(méi)有經(jīng)過(guò)較長(zhǎng)時(shí)期的安全運(yùn)行考驗(yàn),以致在投運(yùn)后,差不多每臺(tái)機(jī)組在末四級(jí)葉片中都出現(xiàn)過(guò)葉片、拉筋等斷裂事故,影響到機(jī)組的安全運(yùn)行。(3)該型蒸發(fā)器的改造機(jī)組在運(yùn)行中常出現(xiàn)推力軸承瓦溫過(guò)高現(xiàn)象,一些瓦塊的溫度達(dá)95℃,個(gè)別瓦塊甚至高達(dá)100℃以上,以致限制了負(fù)荷。瓦塊溫度過(guò)高的原因復(fù)雜,因在同一負(fù)荷條件下,有時(shí)高有時(shí)不高,且最高溫度的瓦塊位置不固定。為了消除缺陷,提高經(jīng)濟(jì)性及安全性,擬對(duì)該型汽輪機(jī)進(jìn)行技術(shù)改造。改造時(shí)的限制條件為:(1)新汽參數(shù)不變;(2)熱力系統(tǒng)不變;(3)機(jī)組外形尺寸不變,即外缸及軸承等不變,與外界有關(guān)的接口不變;(4)在一個(gè)大修期內(nèi)完成。2新技術(shù)的應(yīng)用2.1寬度葉片方案對(duì)高壓機(jī)組,特別是容量不大于50MW機(jī)組,當(dāng)其高壓段流量不大,而級(jí)的壓差較大時(shí),噴嘴片要將隔板體所受到的軸向力傳到隔板外緣,再傳到汽缸上,因此對(duì)噴嘴片強(qiáng)度有很高的要求,除要求隔板體有一定厚度外,噴嘴片也要有一較大的寬度。這樣,就使得容積流量較小,高度不大的噴嘴片的高度L與寬度B比值很小,沿高度兩端的渦流損失很大,甚至近于充滿整個(gè)高度,使噴嘴的效率較低。原來(lái)解決此矛盾的方法是把組織汽流與承擔(dān)強(qiáng)度分別用噴嘴片和加強(qiáng)筋來(lái)完成,而用窄噴嘴片來(lái)提高效率。現(xiàn)在已不再采用增加流動(dòng)阻力、增加損失的加強(qiáng)筋來(lái)單獨(dú)承擔(dān)強(qiáng)度要求,而是采用寬窄葉片方案。寬葉片是將原加強(qiáng)筋與噴嘴片做成一整體,用來(lái)承擔(dān)強(qiáng)度要求,同時(shí)有組織汽流作用;在兩寬葉片之間有多個(gè)較窄葉片,主要起組織汽流作用,因其L/B較大,雙渦流損失小,因而效率較高。因在兩寬葉片間又有多個(gè)窄噴嘴片,似將一股較寬的汽流分成數(shù)股,現(xiàn)在較多稱(chēng)之為分流葉片。在高壓段中將原采用加強(qiáng)筋或?qū)拠娮炱~柵換為寬、窄葉片組合的葉柵,可使效率明顯提高。2.2改變汽流背弧內(nèi),增加1個(gè)月內(nèi)的制葉因素新型線葉片都是力求減小內(nèi)弧與背弧間的壓力梯度,以減小橫向流動(dòng);汽流在槽道平穩(wěn)加速,防止在出口段產(chǎn)生附面層脫流,引起附加損失?，F(xiàn)在較多采用的型線是讓汽流在背弧的前一段加速較慢,到近出口段時(shí)加速較快,壓力亦應(yīng)下降較快,使葉型成為在后段(尾部)加載型葉型。此外,還可設(shè)計(jì)成逐漸均勻加重負(fù)載,當(dāng)變工況沖角改變時(shí),對(duì)型線損失影響較小。對(duì)靜葉與動(dòng)葉來(lái)講,當(dāng)靜葉型線損失減小時(shí),C1增加,W1及W2均將增大,得益較多;當(dāng)動(dòng)葉損失減小時(shí),只是使W2增大,得益較小。改進(jìn)靜葉的得益幾乎是改進(jìn)動(dòng)葉得益的4倍。2.3沖角及調(diào)整資源量在以往的葉片設(shè)計(jì)中,當(dāng)D/L較大時(shí),采用設(shè)計(jì)與制造都容易的直葉片,會(huì)因動(dòng)葉進(jìn)口處沿葉高汽流的進(jìn)口角不同,使沖角損失增大,以及反動(dòng)度沿葉高增大,引起靜葉根部、動(dòng)葉頂部渦流損失增大,靜葉背面附面層中汽流由葉頂向葉根流動(dòng),使二次流損失增大。采用三元流場(chǎng)計(jì)算,讓靜葉出口角沿葉高逐漸變小,動(dòng)葉出口角沿葉高逐漸增加,動(dòng)、靜葉都用扭葉片,使沿葉高反動(dòng)度變化均勻,可減小二次流損失和靜葉葉根與動(dòng)葉葉頂?shù)穆┢麚p失,級(jí)效率比直葉片級(jí)高2%左右。2.4降低葉柵二次流損失的措施汽輪機(jī)中壓段的效率可達(dá)90%以上,而高壓級(jí)和低壓級(jí)的效率較差。產(chǎn)生這一現(xiàn)象是因高壓級(jí)葉片高度較短,使流道兩端的二次流影響大,產(chǎn)生了雙渦流損失,二次流損失占到總損失的50%～60%;低壓級(jí)因葉片較長(zhǎng)和離心力的影響,使汽流沿徑向有一壓力梯變,除了使級(jí)的反動(dòng)度沿徑向有一很大的變化外,還產(chǎn)生徑向二次流,有時(shí)為避免葉頂處的反動(dòng)度過(guò)大,在葉根處采用負(fù)反動(dòng)度,使漏汽(包括吸汽)損失變大(也是一種二次流損失)。復(fù)合彎扭葉柵可大幅度降低葉柵二次流損失。與傳統(tǒng)扭葉柵相比,可使汽輪機(jī)級(jí)效率提高1.5%～2%。2.5帶圍帶的設(shè)計(jì)自帶圍帶可消除鉚裝圍帶的缺點(diǎn),由于沒(méi)有鉚釘頭,外側(cè)可做成平的或者階梯型,這樣可增加葉片的徑向汽封片數(shù),用高低齒減小葉頂漏氣損失。在葉頂徑向汽封減小葉頂漏汽后,可適當(dāng)增大動(dòng)靜葉間的間隙,減小噴嘴片的尾跡影響,使進(jìn)入動(dòng)葉的汽流均勻化,以提高級(jí)效率并減小不均勻流場(chǎng)對(duì)動(dòng)葉的干擾。自帶圍帶內(nèi)側(cè)面根據(jù)葉片通道子午面設(shè)計(jì)的要求,設(shè)計(jì)成收縮形或者擴(kuò)張形,減小葉片的二次流損失。采用自帶圍帶后,葉片可以設(shè)計(jì)成整圈聯(lián)接,在圍帶中有周向通孔,安裝時(shí)放入金屬銷(xiāo);亦有在圍帶的進(jìn)汽側(cè)開(kāi)槽,裝入松拉筋;也有葉片安裝時(shí)預(yù)扭轉(zhuǎn),或者利用葉片工作時(shí)的扭轉(zhuǎn)恢復(fù),成為阻尼式圍帶,以提高葉片的抗振能力。2.6調(diào)節(jié)葉片的流變性對(duì)于調(diào)節(jié)級(jí)及高壓級(jí)的噴嘴,其外壁面(葉頂側(cè))沿軸向到通道出口處設(shè)計(jì)成逐漸向內(nèi)收縮形,可減少頂部的二次流強(qiáng)度和擴(kuò)壓損失,并可使在動(dòng)靜葉間的汽流均勻,提高動(dòng)葉效率;此外,還因減少汽流的擾動(dòng)而提高了葉片的安全性。調(diào)節(jié)級(jí)采用子午面型線,可提高級(jí)效率1.5%左右。對(duì)于低壓級(jí)的長(zhǎng)葉片,特別是末兩級(jí),外端面向外擴(kuò)張可調(diào)整葉片出口處徑向流場(chǎng)分布,改善流動(dòng),但擴(kuò)張角不應(yīng)大于30°。2.7改進(jìn)的密封性能(1)封環(huán)內(nèi)壓環(huán)圖7當(dāng)機(jī)組負(fù)荷較大,級(jí)前后壓差較大時(shí),利用此壓差將汽封環(huán)由外向內(nèi)壓向其極限位置,維持較小汽封間隙;在啟動(dòng)及低負(fù)荷時(shí)壓差小,汽封環(huán)借彈簧力張開(kāi)到向外極限位置,讓汽封間隙變大,保證啟動(dòng)低負(fù)荷時(shí)不會(huì)碰磨。(2)齒齒的結(jié)構(gòu)汽封一側(cè)采用較多汽封齒,或者兩側(cè)都采用較多汽封齒,內(nèi)外齒齒尖都是等直徑(平齒,不是高低齒),內(nèi)外齒尖間有一間隙。這種齒允許兩者相對(duì)移動(dòng),不會(huì)碰磨,但由于內(nèi)外齒的齒距不等,使內(nèi)外齒有些相距較近,有些相距較遠(yuǎn),以減少漏汽。(3)間隙大而兩側(cè)間隙小由于轉(zhuǎn)子在振動(dòng)時(shí)一般垂直振動(dòng)較橫向振動(dòng)大,故汽封設(shè)計(jì)成上下間隙大而兩側(cè)間隙小;又因汽缸上下有溫差熱彎曲時(shí),應(yīng)是向上彎曲,上間隙變大,下間隙變小,故間隙設(shè)計(jì)成上小下大,但總的都是上下總間隙大些,左右間隙小(平均間隙變小),使漏汽損失變小。(4)曲徑汽封片蜂窩形汽封用特殊材料制成,蜂窩分隔處相當(dāng)于汽封片,中間為齒間空間,形成曲徑汽封;但材料較軟,易被磨耗,故汽封間隙可做得較小,即使有碰磨亦不會(huì)引起事故。2.8復(fù)合材料的生產(chǎn)(1)按葉片振動(dòng)強(qiáng)度安全準(zhǔn)則設(shè)計(jì)出不調(diào)頻葉片,或者是調(diào)頻葉片滿足安全倍率Ab準(zhǔn)則要求;(2)自帶圍帶通過(guò)預(yù)扭形成阻尼整圈聯(lián)接,取消了危險(xiǎn)的鉚釘圍帶及拉筋結(jié)構(gòu);(3)葉片用強(qiáng)度較高材料如1Cr12Mo、2Cr12MoV,其中σ0.2強(qiáng)度較2Cr13高出12.3%及20.4%～50%;(4)葉片可用表面強(qiáng)化處理,其耐疲勞性能、耐腐蝕性能可提高20%～30%;(5)改進(jìn)葉根設(shè)計(jì),如除了使葉片型線部分沒(méi)有凸出葉根截面外,葉根與葉根間的接觸面采用平面代替圓弧等技術(shù)措施,保證了葉片的安全。3供熱機(jī)組及其運(yùn)行效率的要求對(duì)高壓調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī)改造的目標(biāo)是消缺、增容、高效。對(duì)于供熱機(jī)組,應(yīng)能保證在不供熱條件下可帶額定負(fù)荷安全運(yùn)行。對(duì)于提高效率,改造受其它條件約束,對(duì)通流部分全部改造較困難。下面將對(duì)這些問(wèn)題提出一些看法。3.1由于需要擴(kuò)建混凝土結(jié)構(gòu)3.1.1凝汽超額定功率發(fā)電不合理高壓調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī),特別是雙抽式汽輪機(jī),抽汽主要用于工業(yè)用汽。根據(jù)我國(guó)現(xiàn)行的汽輪機(jī)規(guī)范,對(duì)調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī),在熱負(fù)荷為0時(shí),亦即在凝汽工況下運(yùn)行時(shí)應(yīng)能帶額定負(fù)荷,在熱負(fù)荷較大時(shí)所帶負(fù)荷應(yīng)更高。對(duì)50MW調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī)在熱負(fù)荷較大時(shí),除極端情況,是否增容到60MW需要商榷,其理由為:(1)熱電廠很少有熱負(fù)荷為0狀態(tài)。(2)在熱負(fù)荷為0的條件下,凝汽超額定功率發(fā)電不符合我國(guó)能源政策。因?yàn)槲覈?guó)現(xiàn)大容量中間再熱機(jī)組已較多,若再讓1臺(tái)50MW高壓凝汽式機(jī)組發(fā)電,而讓容量大效率高的機(jī)組少發(fā)電,極不合理,更何況原供熱機(jī)組在凝汽式發(fā)電時(shí),其效率較原為高壓凝汽式50MW機(jī)組還低。據(jù)一個(gè)制造廠對(duì)50MW抽汽機(jī)組改造報(bào)價(jià)的指標(biāo),1臺(tái)高壓雙抽機(jī)組改為純凝汽工況60MW負(fù)荷時(shí)的熱耗為9758.7kJ/(kW·h),較現(xiàn)在一般中間再熱300MW機(jī)組的平均熱耗8000kJ/(kW·h)高22%,而改造后的2臺(tái)高壓雙抽汽機(jī)組在純凝工況試驗(yàn)時(shí)的熱耗值則更高,為11058.02kJ/(kW·h)(雙抽機(jī)組,功率在51MW)和10250.40kJ/(kW·h)(單抽機(jī)組,負(fù)荷在55MW),則熱耗比300MW機(jī)組高得更多,即高出28.13%～38.2%,這表明供熱機(jī)組在凝汽工況下發(fā)電是不合理的。供熱機(jī)組應(yīng)以熱定電,在熱負(fù)荷為0時(shí)應(yīng)停機(jī),停止發(fā)電,而不應(yīng)改造為多發(fā)電。3.1.2低壓段設(shè)計(jì)工況的確定對(duì)調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī),例如對(duì)現(xiàn)在高壓雙調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī),其低壓調(diào)節(jié)抽汽后尚有9級(jí),這9級(jí)中間有3級(jí)回?zé)岢槠?供低壓加熱器,現(xiàn)在的問(wèn)題是這些級(jí)按什么條件設(shè)計(jì)。一種設(shè)計(jì)方案是按經(jīng)濟(jì)工況(現(xiàn)在許多稱(chēng)常見(jiàn)工況)時(shí)的凝汽流量設(shè)計(jì),這時(shí)因供熱量較大,進(jìn)入低壓段的凝汽流量不大。在這種條件下,當(dāng)在凝汽工況下保證額定負(fù)荷時(shí),因流量增大,讓原較小的通流面積通過(guò)較大流量時(shí),當(dāng)然須較大地提高低壓級(jí)組前面壓力,使前面壓力超過(guò)原低壓調(diào)節(jié)抽汽壓力,低壓調(diào)節(jié)抽汽壓力不再能維持額定壓力進(jìn)入不可調(diào)節(jié)區(qū)。若現(xiàn)在在凝汽工況下,不但要求發(fā)額定的功率,同時(shí)還要求能發(fā)到最大,則須通過(guò)的流量更大,這樣低壓級(jí)組前面進(jìn)汽壓力應(yīng)當(dāng)超過(guò)低壓調(diào)節(jié)抽汽壓力更多,亦即在較低的凝汽負(fù)荷時(shí)便已達(dá)到調(diào)節(jié)供汽壓力的不可調(diào)節(jié)區(qū)。在此設(shè)計(jì)條件下,當(dāng)然要求低壓段強(qiáng)度要按最大凝汽工況校核,亦即低壓段按經(jīng)濟(jì)工況設(shè)計(jì)保證效率,強(qiáng)度則按最大凝汽工況流量設(shè)計(jì)或校核。另一方案是低壓段的設(shè)計(jì)工況為最大凝汽工況,當(dāng)然強(qiáng)度也按最大凝汽工況校核。在此設(shè)計(jì)條件下,當(dāng)通過(guò)低壓段的流量最大時(shí),低壓段前的壓力可等于額定供汽壓力,或稍高于或低于供汽壓力(低壓供汽壓力有不可調(diào)節(jié)區(qū))?，F(xiàn)在有一些機(jī)組改造設(shè)計(jì)的做法是,當(dāng)最大凝汽工況運(yùn)行時(shí),讓抽汽調(diào)節(jié)閥全開(kāi),此時(shí)低壓段前的壓力還低于額定低壓供汽壓力,表明設(shè)計(jì)時(shí)讓低壓通流面積偏大。這種設(shè)計(jì)方案存在的問(wèn)題是低壓段的這些級(jí),特別是長(zhǎng)葉片級(jí),在完全按三元流場(chǎng)設(shè)計(jì)后,經(jīng)常運(yùn)行工況低壓段的流量要比設(shè)計(jì)流量小很多。例如在一改造設(shè)計(jì)方案中,當(dāng)凝汽工況帶最大負(fù)荷時(shí),低壓段的流量為203.57t/h,凝汽量為167.59t/h;而在額定工況下這兩流量分別為143.4t/h和82.2351t/h;在常見(jiàn)工況分別為160.8t/h及107.102t/h;在低壓供汽最大工況下分別為114.558t/h及61.449t/h;最大中壓供汽時(shí)分別為173.794t/h及104.533t/h。這些流量都比低壓段按凝汽工況下帶60MW功率時(shí)的流量小得多,這使得在很多低壓段內(nèi)的級(jí)努力改造的結(jié)果在經(jīng)常運(yùn)行工況時(shí)用不上,低壓供汽調(diào)節(jié)有較大的節(jié)流,以及末級(jí)焓降過(guò)小,使速比Xa離開(kāi)最佳值,反而使效率變低,即低壓級(jí)組按最大凝汽工況流量設(shè)計(jì)是不合理的。由于改造后機(jī)組的試驗(yàn)數(shù)據(jù)不全,不能具體分析。對(duì)收集到的1臺(tái)機(jī)組改造后的試驗(yàn)分析,當(dāng)凝汽工況帶60MW負(fù)荷時(shí),低壓缸相對(duì)效率為73.29%～74.76%,此效率并不算高,但在中壓供汽為0,低壓供汽近于最大值138t/h時(shí),低壓缸的相對(duì)內(nèi)效率只有68.11%。這說(shuō)明低壓段按最大凝汽工況流量設(shè)計(jì)所追求的高效率,在經(jīng)常運(yùn)行中并不能得到,反而使經(jīng)常運(yùn)行效率變低,得不償失。3.1.3凝汽器的改造由于改造前原有機(jī)組的凝汽工況是按50MW設(shè)計(jì)的,因而其凝汽器、冷卻水供水系統(tǒng)和冷卻塔等再冷卻設(shè)備在60MW純凝汽工況運(yùn)行,應(yīng)重新予以考慮。目前在這類(lèi)汽輪機(jī)改造中,主要是對(duì)汽輪機(jī)的通流部分改造,對(duì)凝汽器亦進(jìn)行了核算,且提到夏季的冷卻水溫度。凝汽器能否保證一定的真空,除與水溫有關(guān)外,冷卻水量、冷水塔的淋水密度等也是重要因素。若這些條件不足而需再花過(guò)大的投資來(lái)保證純凝工況帶最大60MW負(fù)荷是否值得,也應(yīng)同時(shí)研究考慮。3.2提高效率的關(guān)鍵3.2.1流量大得多,級(jí)數(shù)小對(duì)高壓雙抽汽輪機(jī)而言,對(duì)高、中壓段除2個(gè)調(diào)節(jié)級(jí)外,高壓段只有2級(jí),中壓段只有3級(jí),總共才7級(jí);而低壓段除一調(diào)節(jié)級(jí)外還有8級(jí),總共9級(jí),且低壓段的級(jí)葉片多較長(zhǎng),改造費(fèi)用會(huì)較大。對(duì)雙抽式汽輪機(jī),其高、中壓段(對(duì)單抽式為高壓段、沒(méi)有中壓段)的理想焓降雖較低壓段小,但高、中壓段的流量較低壓段大得多。例如在1臺(tái)雙抽汽輪機(jī)的改造方案中,額定工況(電功率為60MW)時(shí)高、中壓段產(chǎn)生的內(nèi)功率與低壓缸產(chǎn)生的內(nèi)功率之比為1.677比1,這是由于此時(shí)中、低壓抽汽流量比較多,為75t/h及120t/h,總進(jìn)汽量為394.398t/h,而低壓段的進(jìn)汽量只有143.438t/h,故使得功率較小;即使在常見(jiàn)工況(60MW)下,調(diào)節(jié)抽汽量較額定值小些,總進(jìn)汽量348.391t/h,中、低壓抽汽分別為50t/h及90t/h,低壓段進(jìn)汽量多些,為160.937t/h,高、中壓段的內(nèi)功率與低壓段的內(nèi)功率之比也可達(dá)1.258比1。這些都表明,高、中壓段與低壓段比較,1個(gè)級(jí)的效率同樣提高1%,前者對(duì)整機(jī)的影響大得多,這是高、中壓段的流量多,并且級(jí)數(shù)較少的緣故。從改進(jìn)1個(gè)級(jí)的效率得益來(lái)看,重點(diǎn)應(yīng)放在高、中壓段,如果還要進(jìn)一步區(qū)分,則應(yīng)放在高壓段,而放在高壓段的調(diào)節(jié)級(jí),其影響更大。3.2.2葉根吸汽會(huì)對(duì)汽在提高機(jī)組效率時(shí),應(yīng)注重原設(shè)計(jì)效率比較低的級(jí),例如有些級(jí)由于設(shè)計(jì)的原因,葉片根部有較大的負(fù)反動(dòng)度,達(dá)到-10%左右,這會(huì)在葉根引起吸汽,這種吸汽會(huì)增加隔板汽封處的漏汽量,增加損失;另還應(yīng)注意到,這種在葉根吸入的蒸汽,本身沒(méi)有輪周方向的分速度,不但不能在級(jí)內(nèi)做功,還會(huì)因與主汽流產(chǎn)生碰撞,引起能量損失,使主汽流少做功。一般地說(shuō),根部有1%的吸汽,會(huì)使級(jí)效率降低2%,但在有些機(jī)組的改造方案中,對(duì)這些級(jí)并未給予充分注意。3.2.3機(jī)組改造工作的效率計(jì)算的對(duì)策在機(jī)組改造方案中,普遍關(guān)注的是效率提高如何檢驗(yàn),一種是根據(jù)改造前與改造后的熱效率、熱耗值,檢驗(yàn)效率的提高值。這一方法表面上看似合理,但由于改造工作都是結(jié)合大修進(jìn)行的,在大修中不單進(jìn)行機(jī)組改造的工作,同時(shí)還進(jìn)行一些其它提高效率的工作,如級(jí)內(nèi)汽封間隙的調(diào)整,葉片的清理等,它們所提高的效率與改造提高的效率相混,不好區(qū)分。對(duì)此,能否查出以往大修后效率的提高值,將其從現(xiàn)在的提高值中扣除;或者按改造設(shè)計(jì)單位要求進(jìn)行大修,由改造負(fù)責(zé)單位總負(fù)責(zé)效率、熱耗等的提高。由于影響熱耗的因素甚多,計(jì)算時(shí)修正較多,且修正系數(shù)又不完全有可靠的試驗(yàn)依據(jù),倒不如按各段的相對(duì)內(nèi)效率驗(yàn)收簡(jiǎn)單,并且可分別調(diào)整運(yùn)行工況,讓每段前后壓力等條件滿足試驗(yàn)要求。3.3推力瓦塊溫度過(guò)高50MW高壓調(diào)節(jié)抽汽式汽輪機(jī)有兩個(gè)較普遍的缺陷,一是末四級(jí)的葉片損壞,現(xiàn)在解決的措施較多,較有把握;另一是運(yùn)行中推力瓦塊溫度過(guò)高,影響運(yùn)行的安全