土木C072-066187-趙超-畢業(yè)設(shè)計說明書

河北工業(yè)高校城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書作者：趙超學(xué)號：066187系名稱：土木工程專業(yè)：土木工程（橋梁方向）題目：荊山高架橋K4+792.195～K4+911.195段設(shè)計指導(dǎo)老師：黃海新副教授評閱老師：2011年月日畢業(yè)設(shè)計中文摘要荊山高架橋K4+792.195～K4+911.195段橋梁施工圖設(shè)計摘要：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋是工程上廣泛運用的一種橋型。它不但具有牢靠的強度、剛度及抗裂性,而且具有行車平穩(wěn)舒適、養(yǎng)護(hù)工作量小、伸縮縫少、設(shè)計及施工閱歷成熟的特點,與其它橋型相比具有很強的經(jīng)濟性,常成為最佳橋型方案。依據(jù)設(shè)計要求，本設(shè)計采納了預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)。設(shè)計大致過程如下：1.經(jīng)過方案比選確定主梁主要構(gòu)造及細(xì)部尺寸。2.進(jìn)行恒載和活載的內(nèi)力計算，用內(nèi)力組合后的結(jié)果估算出縱向預(yù)應(yīng)力筋的數(shù)目，然后再布置預(yù)應(yīng)力鋼絲束。3.計算預(yù)應(yīng)力損失。4.進(jìn)行截面強度的驗算，做CAD圖。關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁內(nèi)力組合配筋驗算畢業(yè)論文外文摘要TitleJingshanK4+792.195~K4+911.195ViaductsectionofthebridgeconstructiondesignAbstract:Theprestressedconcretecontinuousboxgirderbridgeiswidelyusedinengineeringofabridge.Itisnotthestrength,stiffnessandreliable,andtheanti-crackingwithcomfortableandmaintenanceworkloadsmoothtraffic,lessexpansionjoints,designandconstructionexperience,andothercharacteristicsofthematurecomparedwithstrongeconomicform,oftenbecomethebestform.Accordingtothedesignrequirement,thedesignadoptstheprestressedconcretecontinuousgirderbridgestructure.Designgeneralprocessisasfollows:1afterschemeisselecteddetailsanddeterminethemaingirderstructuresize.2Ontheliveloadandtheinternalforcecalculation,theresultsaftercombinationofprestressedestimate,thenprestressedsteelbeamlayout.3calculationprestressloss.4forcalculatingstrength,sectionofCADdrawings.KeywordsPrestressedconcretecontinuousbeamcombinationofinternalreinforcement目次TOC\o"1-2"\h\z\u1概述 51.1基本資料.............................................................................................................51.2設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)..............................................................................................................52橋梁方案 52.1橋梁設(shè)計原則 52.2初擬方案 73初步設(shè)計 93.1設(shè)計基本資料 93.2橋型及縱橫斷面設(shè)計 114橋面板的計算和梁的有效寬度的計算 144.1梁的有效寬度的計算........................................................................................145主梁內(nèi)力計算 185.1恒載內(nèi)力計算 185.2活載內(nèi)力計算 216其他因素引起的內(nèi)力計算 346.1溫度引起的內(nèi)力計算 346.2支座引起的內(nèi)力計算 356.3徐變引起的內(nèi)力計算 367內(nèi)力組合 367.1承載力極限狀態(tài)基本組合 367.2正常運用短期效應(yīng)組合 407.3正常運用長期效應(yīng)組合 438預(yù)應(yīng)力配筋計算 468.1按正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量 468.2預(yù)應(yīng)力鋼筋的選用 488.3有效的截面特性 498.4配筋計算...........................................................................................................519預(yù)應(yīng)力損失及有效應(yīng)力的計算..............................................................................559.1摩阻力損失..........................................................................................................569.2錨具變形鋼筋回縮損失......................................................................................579.3混凝土的彈性壓縮引起的應(yīng)力損失..................................................................579.4鋼束松弛損失......................................................................................................589.5收縮徐變損失......................................................................................................589.6有效預(yù)應(yīng)力的計算..............................................................................................5910長久狀況承載力極限狀態(tài)驗算..........................................................................6010.1長久力極限狀態(tài)計算采納的表達(dá)式................................................................6010.2正截面抗裂承載力驗算....................................................................................6011長久正常運用極限狀態(tài)驗算................................................................................7411.1抗裂驗算............................................................................................................7411.2撓度的計算與預(yù)拱度的設(shè)計............................................................................9812長久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算....................................................................................9912.1預(yù)應(yīng)力鋼筋中的拉應(yīng)力驗算..........................................................................10012.2運用階段預(yù)應(yīng)力混凝土應(yīng)力計算..................................................................10013構(gòu)造配筋..............................................................................................................11913.1規(guī)范給出的橋梁一般構(gòu)造規(guī)定.......................................................................11913.2配置構(gòu)造鋼筋..................................................................................................120結(jié)論 121參考文獻(xiàn) 122致謝 1231概述1.1基本資料荊山高架橋位于濟南市東區(qū)建設(shè)旅游路西段,設(shè)計里程K4+792.195～K4+911.195為主線左線橋的一部分，該段橋?qū)?6.75m。環(huán)境相對濕度75%，溫度范圍為-10℃～+34℃，計算溫度+15℃～+20℃。溫度梯度按《通用規(guī)范》－3計算，取10cm1.2設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)1.平安等級為一級2.設(shè)計洪水頻率：P=1%3.橋面凈空：凈－15.75＋2×0.5m防撞護(hù)欄4.橋面橫坡：雙向，1.5%5.設(shè)計荷載：馬路Ⅰ級6.河流不通航三、方案比選2方案比選2.1橋梁設(shè)計原則2.1.11.應(yīng)保證橋梁在100年的設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)正常適用。2.橋面寬度能滿意當(dāng)前以及今后規(guī)劃年限內(nèi)的交通流量（包括行人通行）。3.橋梁結(jié)構(gòu)在承受設(shè)計荷載時不出現(xiàn)過大的變形和過寬的裂縫。4.應(yīng)考慮不同的環(huán)境類別對橋梁耐久性的影響，在選擇材料、愛護(hù)層厚度、阻銹等方面滿意耐久性的要求。5.橋跨結(jié)構(gòu)的下面有利于泄洪、通航（跨河橋）或車輛和行人的通行（旱橋）。6.橋梁的兩端便利車輛的進(jìn)入和疏散，不致產(chǎn)生交通堵塞現(xiàn)象等。7.考慮綜合利用，便利各種管線（水、電氣、通信等）的搭載。2.1.21．所設(shè)計的橋梁結(jié)構(gòu)在強度和穩(wěn)定方面應(yīng)有足夠的平安儲備。2．防撞欄桿應(yīng)具有足夠的高度和強度，人與車流之間應(yīng)做好防護(hù)欄，防止車輛撞入人行道或撞壞欄桿而落到橋下。3．對于交通繁忙的橋梁，應(yīng)設(shè)計好照明設(shè)施，并有明確的交通標(biāo)記，兩端引橋坡度不宜太陡，以避開發(fā)生車輛碰撞等引橋的車禍。4．對于修建在地震區(qū)的橋梁，應(yīng)按抗震要求實行抗震措施；對于河床易變的河道，應(yīng)設(shè)計好導(dǎo)流設(shè)施，防止橋梁基礎(chǔ)底部被過度沖刷；對于通行大噸位船舶的河道，除按規(guī)定加大橋孔跨徑外，必要時設(shè)置防撞構(gòu)筑物等。2.1.3在因地制宜的前提下，盡可能采納成熟的新結(jié)構(gòu)、新設(shè)備、新材料和新工藝，必須仔細(xì)學(xué)習(xí)國內(nèi)外的先進(jìn)技術(shù)，充分利用最新科學(xué)技術(shù)成就，把學(xué)習(xí)和創(chuàng)建結(jié)合起來，淘汰和摒棄原來落后和不合理的東西。只有這樣才能提高我國的橋梁建設(shè)水平，趕超世界先進(jìn)水平。2.1.41．橋梁設(shè)計應(yīng)遵循因地制宜，就地取材和便利施工的原則。2．經(jīng)濟的橋型應(yīng)當(dāng)是造價和運用年限內(nèi)養(yǎng)護(hù)費用綜合最省的橋型，設(shè)計中應(yīng)充分考慮修理的便利和修理費用少，修理時盡可能不中斷交通，或中斷交通的時間最短。3．所選擇的橋位應(yīng)是地質(zhì)、水文條件好，橋梁長度也較短。4．橋位應(yīng)考慮建在能縮短河道兩岸的運距，促進(jìn)該地區(qū)的經(jīng)濟發(fā)展，產(chǎn)生最大的效益，對于過橋收費的橋梁應(yīng)能吸引更多的車輛通過，達(dá)到盡可能快回收投資的目的。2.1.5一個橋梁應(yīng)具有美麗的外形，而且這種外形從任何角度看都應(yīng)當(dāng)是美麗的，結(jié)構(gòu)布置必需精煉，并在空間有和諧的比例。橋型應(yīng)與四周環(huán)境相協(xié)調(diào)，城市橋梁和巡游地區(qū)的橋梁，可較多地考慮建筑藝術(shù)上的要求。合理的結(jié)構(gòu)布局和輪廓是美觀的主要因素，結(jié)構(gòu)細(xì)部的美學(xué)處理也特別重要，另外，施工質(zhì)量對橋梁美觀也有重大影響。2.1.6橋梁設(shè)計必需考慮環(huán)境愛護(hù)和可持續(xù)發(fā)展的要求，包括生態(tài)、水、空氣、噪聲等幾方面，應(yīng)從橋位選擇、橋跨布置、基礎(chǔ)方案、墩身外形、上部結(jié)構(gòu)施工方法、施工組織等多方面全面考慮環(huán)境要求，實行必要的工程限制措施，并建立環(huán)境檢測愛護(hù)體系，將不利影響減至最小。2.2初擬方案：依據(jù)設(shè)計資料，全橋長120m，15.75+2×0.5=16.75m米防撞護(hù)欄，設(shè)計荷載為馬路I2.2圖-1中承式系桿拱橋單位圖-1中承式系桿拱橋單位：cm中承式拱橋的行車道位于拱肋的中部，橋面系（行車道，人行道，欄桿等）一部分用吊桿掛在拱肋下，一部分用剛性立柱支承在拱肋上。它的優(yōu)點是橋型美觀，尤其是在城市中是為數(shù)不多的城市建筑的亮點，更繼承了中國古老的拱橋的各項優(yōu)點。不僅在受力上保持了上承式拱橋的基本力學(xué)特性，也可以充分的發(fā)揮拱圈混凝土材料的抗壓性能，而且構(gòu)件簡潔明快，具有廣泛的適用場合。在不等跨的多孔連續(xù)拱橋中，為了平衡左右橋墩的水平推力，將較大跨徑一孔的矢跨比加大，做成中承式拱橋，可以減小大跨的水平推力。而且可以減小路途轉(zhuǎn)彎的障礙。但是它對施工的要求較高，而且須要一支專業(yè)的施工隊伍，對總體道路的工期有肯定的影響。2.2圖-2混凝土簡支梁橋單位：cm簡支梁橋?qū)儆陟o定結(jié)構(gòu)，構(gòu)造簡潔，架設(shè)便利，結(jié)構(gòu)內(nèi)力不受地基變形、溫度變更的影響，對基礎(chǔ)要求較低。跨徑超過20m時，一般選用預(yù)應(yīng)力混凝土梁。我國后張法裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計有25m、30m、35m、40m四種。其梁高分別為1.25~1.45m，1.65~1.75m，2.00m，2.30m。標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計中高跨比約為1/17~1/20。因此，設(shè)定簡支橋梁的跨徑組合為：30+30+30+30=120m2.2圖-3混凝土連續(xù)梁橋單位：cm梁橋作為一種簡潔但好用的橋型，已經(jīng)得到了充分的發(fā)展，連續(xù)梁可以做成兩跨或是三跨以及多跨一聯(lián)的。通過計算可知，在恒載的作用下，由于支點負(fù)彎矩的卸載作用，跨中正彎矩顯著減小，因此相對而言，彎矩分布更加的合理。它的優(yōu)點是結(jié)構(gòu)剛度大，變形小，動力性能好，主梁變形繞曲線平緩，有利于高速行車。此標(biāo)段處于荊山高架橋上，因此連續(xù)梁更有利高速行車，加之其施工難度相對較小，施工技術(shù)相對較低。同時，鋼筋混凝土連續(xù)梁橋不易裝配化施工，而花費較高費用現(xiàn)澆卻仍舊會產(chǎn)生裂縫，僅在城市高架橋，小半徑彎橋中有少量運用。而預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋卻應(yīng)用特別廣泛，隨著懸臂施工法等技術(shù)的發(fā)展，預(yù)應(yīng)力的技術(shù)優(yōu)點便于機械化作業(yè)，從而提高了施工質(zhì)量，降低了施工費用。因此綜合考慮后選擇預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，施工方案采納滿堂支架施工，這樣可以極大地削減施工工期，加快施工進(jìn)度。3初步設(shè)計3.1設(shè)計基本資料設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計荷載：馬路Ⅰ級橋全寬:15.75+2*0.5設(shè)計車速：60km/h橋梁縱坡：≤5%橋梁橫坡：1.5%地震烈度：7度設(shè)防主要材料1.混凝土1）橋面砼土鋪裝：C502）連續(xù)梁：C503）樁基、承臺、橋墩、橋臺、搭板：C502.鋼筋1）主筋：II級鋼筋2）協(xié)助鋼筋：II級鋼筋3）預(yù)應(yīng)力筋：箱梁縱向預(yù)應(yīng)力束采納φj15.24高強度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線，ASTMA416-90a270級標(biāo)準(zhǔn)，標(biāo)準(zhǔn)強度Ryb=1860MPa，Ey=1.95×105MPa。3.預(yù)應(yīng)力管道預(yù)應(yīng)力管道均采納鍍鋅金屬水紋管。施工方式：滿堂支架4.錨具表3.1錨具采納群錨體系OVM錨錨具型號墊板尺寸mm水紋管經(jīng)外/內(nèi)mm螺旋筋圈徑mm圈數(shù)千斤頂型號錨具最小布置間距OVM15-518062/551704Ycw100200OVM15-720077/702406Ycw150230OVM15-923087/802706Ycw250260OVM15-1227097/903307Ycw250290OVM15-19320107/1004008Ycw400420OVM15-27370127/1204708Ycw6504905.伸縮縫采納SSF80A大變位伸縮縫。6.支座采納盆式橡膠支座。相關(guān)參數(shù)1.相對溫度75%2.管道摩擦系數(shù)u=0.253.管道偏差系數(shù)λ=0.0025l/米4.鋼筋回縮和錨具變形為4mm預(yù)應(yīng)力布置箱梁采納OVM型錨具及配套的設(shè)備。管道成孔采納水紋圓管，且要求鋼水紋管的鋼帶厚度不小于0.35mm。預(yù)應(yīng)力張拉采納引伸量和張拉噸位雙控。并以引伸量為主。引伸量誤差不得超過-5%~10%。施工方式滿堂支架設(shè)計規(guī)范1．馬路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTGD60-2004）2．馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTGD62—2004）3．馬路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（JTJ024—85）4．馬路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041—2000）5．馬路工程水文勘測設(shè)計規(guī)范（JTGC30-2002）3.2橋型及縱、橫斷面布置橋型布置及孔徑劃分綜合比較各類橋型后最終采納預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱。截面形式及截面尺寸擬定1.立截面從預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁的受力特點來分析，連續(xù)梁的立面應(yīng)實行變高度布置為宜；在恒、活載作用下，支點截面將出現(xiàn)較大的負(fù)彎矩，從肯定值來看，支點截面的負(fù)彎矩往往大于跨中截面的正彎矩，因此，采納變高度梁能較好地符合梁的內(nèi)力分布規(guī)律，另外，變高度梁使梁體外形和諧，節(jié)約材料并增大橋下凈空。但是，在采納頂推法、移動模架法、整孔架設(shè)法施工的橋梁，由于施工的須要，一般采納等高度梁。等高度梁的缺點是：在支點上不能利用增加梁高而只能增加預(yù)應(yīng)力束筋用量來反抗較大的負(fù)彎矩，材料用量多，但是其優(yōu)點是結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡潔、線形簡潔美觀、預(yù)制定型、施工便利。一般用于如下狀況：（1）橋梁為中等跨徑采納等截面布置使橋梁構(gòu)造簡潔，施工快速。由于跨徑不大，梁的各截面內(nèi)力差異不大，可采納構(gòu)造措施予以調(diào)整。（2）等截面布置以等跨布置為宜，由于各種緣由須要對個別跨徑變更跨長時，也以等截面為宜。（3）采納有支架施工，逐跨架設(shè)施工、移動模架法和頂推法施工的連續(xù)梁橋較多采納等截面布置。雙層橋梁在無需做大跨徑的狀況下，選用等截面布置可使結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡化。綜上所述，等截面連續(xù)梁有施工快捷、便利等優(yōu)點，且依據(jù)本橋詳細(xì)狀況選用等截面。2.橫截面梁式橋橫截面的設(shè)計主要是確定橫截面布置形式，包括主梁截面形式、主梁間距、主梁各部尺寸；它與梁式橋體系在立面上布置、建筑高度、施工方法、美觀要求以及經(jīng)濟用料等等因素都有關(guān)系。當(dāng)橫截面的核心距較大時，軸向壓力的偏心可以愈大，也就是預(yù)應(yīng)力鋼筋合力的力臂愈大，可以充分發(fā)揮預(yù)應(yīng)力的作用。箱形截面就是這樣的一種截面。此外，箱形截面這種閉合薄壁截面抗扭剛度很大，對于彎橋和采納懸臂施工的橋梁尤為有利；同時，因其都具有較大的面積，所以能夠有效地反抗正負(fù)彎矩，并滿意配筋要求；箱形截面具有良好的動力特性；再者它收縮變形數(shù)值較小，因而也受到了人們的重視?？傊湫谓孛媸谴?、中跨預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁最相宜的橫截面形式。常見的箱形截面形式有：單箱單室、單箱雙室、雙箱單室、單箱多室、雙箱多室等等。單箱單室截面的優(yōu)點是受力明確，施工便利，節(jié)約材料用量。拿單箱單室和單箱雙室比較，兩者對截面底板的尺寸影響都不大，對腹板的影響也不致變更對方案的取舍；但是，由框架分析可知：兩者對頂板厚度的影響顯著不同，雙室式頂板的正負(fù)彎矩一般比單室式分別削減70%和50%。由于雙室式腹板總厚度增加，主拉應(yīng)力和剪應(yīng)力數(shù)值不大，且布束簡潔，這是單箱雙室的優(yōu)點；但是雙室式也存在一些缺點：施工比較困難，腹板自重彎矩所占恒載彎矩比例增大等等。本設(shè)計是一座馬路連續(xù)箱形梁，采納的橫截面形式為單箱雙室。梁高依據(jù)閱歷確定，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的中支點主梁高度與其跨徑之比通常在1/15—1/25之間，而跨中梁高與主跨之比一般為1/40—1/50之間。當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高往往是較經(jīng)濟的方案，因為增大梁高只是增加腹板高度，而混凝土用量增加不多，卻能顯著節(jié)約預(yù)應(yīng)力鋼束用量。連續(xù)梁在支點和跨中的梁估算值：等高度梁：H=，常做Ｈ＝。變高度（曲線）梁：支點處：H=，跨中H=變高度（直線）梁：支點處：H=，跨中H=本設(shè)計為梁高2.2m1.頂板與底板箱形截面的頂板和底板是結(jié)構(gòu)承受正負(fù)彎矩的主要工作部位。其尺寸要受到受力要求和構(gòu)造兩個方面的限制。支墩處底版還要承受很大的壓應(yīng)力，一般來講：變截面的底版厚度也隨梁高變更，墩頂處底板為梁高的1/10-1/12，跨中處底板一般為200-250。底板厚最小應(yīng)有120。箱梁頂板厚度應(yīng)滿意橫向彎矩的要求和布置縱向預(yù)應(yīng)力筋的要求。本設(shè)計中采納雙面配筋，且底板由支點處以拋物線的形式向跨中變更。2．腹板和其它細(xì)部結(jié)構(gòu)（1）箱梁腹板厚度腹板的功能是承受截面的剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力。在預(yù)應(yīng)力梁中，因為彎束對外剪力的抵消作用，所以剪應(yīng)力和主拉應(yīng)力的值比較小，腹板不必設(shè)得太大；同時，腹板的最小厚度應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力筋的布置和混凝土澆筑要求，其設(shè)計閱歷為：①腹板內(nèi)無預(yù)應(yīng)力筋時，采納200mm。②腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力筋管道時，采納250—300mm。③腹板內(nèi)有錨頭時，采納250—300mm。大跨度預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁橋，腹板厚度可從跨中逐步向支點加寬，以承受支點處較大的剪力。本設(shè)計跨中處邊腹板厚度為上72cm+下42cm，中間腹板為42cm。當(dāng)靠近支座時，邊腹板和中間腹板均變寬。（2）橫隔梁橫隔梁可以增加橋梁的整體性和良好的橫向分布，同時還可以限制畸變；支承處的橫隔梁還起著擔(dān)當(dāng)和分布支承反力的作用。由于箱形截面的抗扭剛度很大，一般可以比其它截面的橋梁少設(shè)置橫隔梁，甚至不設(shè)置中間橫隔梁而只在支座處設(shè)置支承橫隔梁。因此本設(shè)計沒有加以考慮，而且由于中間橫隔梁的尺寸及對內(nèi)力的影響較小，在內(nèi)力計算中也可不作考慮。邊跨支點設(shè)1m的寬橫隔梁，中間支點設(shè)1.2m寬的橫隔梁。并在橫隔板上設(shè)置高1米，寬0.64橋面板的計算和梁的有效寬度計算4.1梁有效寬度的計算：據(jù)《橋規(guī)》條，考慮梁剪力滯效應(yīng)，箱型截面梁在腹板兩側(cè)上、下翼緣的有效寬度可按下列規(guī)定計算：（1）簡支梁和連續(xù)梁各跨中部梁段，懸臂梁中間跨的中部梁段（2）簡支梁支點，連續(xù)梁邊支點及中間支點，懸臂梁懸臂段橋的剪力滯計算將梁依據(jù)腹板的數(shù)目分成如下圖所示各種小梁，分別進(jìn)行計算。（1）邊跨的計算：此橋為直腹板，依據(jù)規(guī)范公式，計算如下：①邊跨邊梁：②邊跨中梁將整個箱梁等效成工字形截面上緣有效工作寬度：(2.359+2.178+2.178+2.178+2.178+2.359）+(0.45+0.40+0.45)=14.73m下緣有效工作寬度：（2.178+2.178+2.178+2.178）+(0.45+0.40+0.45)=10.012m如下：（2）中間跨的計算：①中跨邊梁：②中跨中梁將整個箱梁等效成工字形截面上緣有效工作寬度：(2.387+2.178+2.178+2.178+2.178+2.387）+(0.45+0.40+0.45)=14.786m下緣有效工作寬度：（2.178+2.178+2.178+2.178）+(0.45+0.40+0.45)=10.012m如下：綜上：邊跨和中跨箱梁的有效寬度幾乎相等所以整個橋跨等效寬度看成一樣為：將整個箱梁等效成工字形截面上緣有效工作寬度：(2.359+2.178+2.178+2.178+2.178+2.359）+(0.45+0.40+0.45)=14.73m下緣有效工作寬度：（2.178+2.178+2.178+2.178）+(0.45+0.40+0.45)=10.012m如下：5主梁內(nèi)力計算5.1結(jié)恒載內(nèi)力計算一期自重作用效應(yīng)計算（1）梁的恒載集度：體積（）（）（）（）（）（）（）（）二期自重作用效應(yīng)計算（2）二期自重作用集度的確定橋面鋪裝層的恒載集度：護(hù)欄的恒載集度：恒載集度總恒載集度結(jié)構(gòu)自重彎矩圖及剪力圖C50的抗拉剛度（）抗彎剛度（）抗剪剛度kGA=無剪切變形均布質(zhì)量m=1極限彎矩未定義用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計算得結(jié)構(gòu)自重彎矩圖結(jié)構(gòu)自重剪力圖位置剪力彎矩邊跨03136.103650.000000001/102253.603656737.134142/101371.1036511268.01823/10488.60365813592.65244/10-393.89634113711.03655/10-1276.3963411623.17076/10-2158.896347329.054877/10-3041.39634828.6890248/10-3923.89634-7877.926829/10-4806.39634-18790.792610/10-5688.89634-31909.9085中跨06000.69250-31909.90851/104765.19250-13069.60972/103529.692501446.439023/102294.1925011638.23784/101058.6925017505.78655/10-176.80749119049.08536/10-1412.3074916268.13417/10-2647.807499162.932928/10-3883.30749-2266.518299/10-5118.80749-18020.219510/10-6354.30749-38098.1707位置剪力彎矩中跨06354.30749-38098.17071/105118.80749-18020.21952/103883.30749-2266.518293/102647.807499162.932924/101412.3074916268.13415/10176.80749119049.08536/10-1058.6925017505.78657/10-2294.1925011638.23788/10-3529.692501446.439029/10-4765.19250-13069.609710/10-6000.69250-31909.9085邊跨05688.89634-31909.90851/104806.39634-18790.79262/103923.89634-7877.926823/103041.39634828.6890244/102158.896347329.054875/101276.3963411623.17076/10393.89634113711.03657/10-488.60365813592.65248/10-1371.1036511268.01829/10-2253.603656737.1341410/10-3136.103650.000000005.2活載的內(nèi)力計算汽車荷載作用效應(yīng)計算設(shè)計等級是馬路Ⅰ級，，，汽車沖擊系數(shù)（1）連續(xù)梁橋的結(jié)構(gòu)基頻利用《通規(guī)》條的條文說明，連續(xù)梁橋的結(jié)構(gòu)基頻：計算正彎矩和剪力效應(yīng)時，因1.5Hz≤f≤14Hz，；用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)：；用于負(fù)彎矩效應(yīng)：車道折減系數(shù)按單向行駛確定車道數(shù)，去掉對應(yīng)的路肩寬度，W符合單向四車道寬度，按《通規(guī)》條，車輛的橫向折減系數(shù)，車輛的縱向折減系數(shù)，車輛加載長度<150m，不考慮縱向折減。橫向分布系數(shù)5.2.1（1）邊梁邊梁截面尺寸（cm）AutoCAD查詢====================================================A（面積）=3.7356，I（抗彎慣矩）=1.2249====================================================（2）中梁中梁截面尺寸（cm）AutoCAD查詢====================================================A（面積）=4.2125，I（抗彎慣矩）=2.0338====================================================5.2（1）簡支梁①P=1作用于長度為25m跨中，跨中位移24.41406（取EA=10,EI=10）簡支梁，P=1作用于跨中的位移曲線②P=1作用于長度為35m跨中，跨中位移66.99219（取EA=10,EI=10）（2）連續(xù)梁①P=1作用于邊跨長度為25m跨中邊跨跨中位移16.13338抗彎剛度修正系數(shù)24.41406/16.13338=1.5133連續(xù)梁，P=1作用于邊跨跨中的位移曲線②P=1作用于中跨長度為35m跨中中跨跨中位移22.92644，抗彎剛度修正系數(shù)66.99219/22.92644=2.9220連續(xù)梁，P=1作用于中跨跨中的位移曲線③連續(xù)梁折算后的抗彎慣矩表5.1連續(xù)梁折算后的抗彎慣矩（m4）折算系數(shù)邊梁中梁折算前折算后折算前折算后邊跨1.51331.22491.85362.03383.0777中跨2.92201.22493.57922.03385.9428整個截面的抗扭慣矩=================================================邁達(dá)斯查詢的毛截面幾何特性計算表截面截面高度m頂板厚度m底板厚度m中心軸至梁底的距離m中心軸至梁頂?shù)木嚯xm面積抗彎慣性矩Ixx抗扭慣性矩Iyy跨中1.80.300.351.01647770.783522311.683755.29593815.32149支點1.80.500.501.00464310.795356915.358756.02980418.28168=================================================考慮抗扭慣矩的修正系數(shù)抗扭修正系數(shù)：假如考慮主梁抗扭實力，則計入抗扭的修正系數(shù)，其計算公式：G：主梁材料的剪切模量；G=0.43E l：主梁計算跨徑； ITi：各主梁的抗扭慣矩；E：主梁材料的彎曲模量；ai：各主梁到橋面中心的距離；Ii：各主梁的抗彎慣矩;：抗彎慣性矩?fù)Q算系數(shù)，取為1：邊跨長度為25m的橋跨為1.5133，中跨長度為35m的橋跨為2.9220表5.2計算Lai1232515.321495.3750-5.375Lai1233515.321495.3750-5.375L長度·Ii123邊跨251.85363.07771.85360.237880中跨353.57925.94283.57920.235183=0.2378800641=0.2351830853橫向分布系數(shù)計算跨中及支點均采納剛性橫梁法橋面中線距首梁距離：用于確定各種活載在影響線上移動的位置。對于剛性橫梁法為橋面的中線到首梁的梁位線處的距離；5.375m。（1）邊跨各梁剛度不同時，影響線坐標(biāo)的計算=1.8536+3.0777+1.8536=6.7849==107.1033251）1號梁邊跨影響線縱標(biāo)=0.3921=0.1543①一車道加載時：=1×0.5×（0.4363+0.3965）=0.4164②二車道加載時：=1×0.5×（0.4363+0.3965+0.3678+0.3279）=0.76425=0.7643③三車道加載時：=0.78×0.5×（0.4363+0.3965+0.3678+0.3279+0.2992+0.2594）=0.813969=0.8140④四車道加載時：=0.67×0.5×（0.4363+0.3965+0.3678+0.3279+0.2992+0.2594+0.2306+0.1908）=0.8403475=0.84042）2號梁邊跨影響線縱標(biāo)=0.4536=0.4536①一車道加載時：=1×0.5×（0.4536+0.4536）=0.4536②二車道加載時：=1×0.5×（0.4536×4）=0.9072③三車道加載時：=0.78×0.5×（0.4536×6）=1.0206④四車道加載時：=0.67×0.5×（0.4536×8）=1.215648=1.2157（2）中跨各梁剛度不同時，影響線坐標(biāo)的計算=3.5792+5.9428+3.5792=13.1012==206.810651）1號梁影響線縱標(biāo)=0.3908=0.1556①一車道加載時：=1×0.5×（0.4346+0.3952）=0.4149②二車道加載時：=1×0.5×（0.4346+0.3952+0.3667+0.3274）=0.76195=0.7620③三車道加載時：=0.78×0.5×（0.4346+0.3952+0.3667+0.3274+0.2989+0.2595）=0.812097=0.8121④四車道加載時：=0.67×0.5×（0.4346+0.3952+0.3667+0.3274+0.2989+0.2595+0.2311+0.1917）=0.8392085=0.83922）2號梁邊跨影響線縱標(biāo)=0.4536=0.4536①一車道加載時：=1×0.5×（0.4536+0.4536）=0.4536②二車道加載時：=1×0.5×（0.4536×4）=0.9072③三車道加載時：=0.78×0.5×（0.4536×6）=1.0206④四車道加載時：=0.67×0.5×（0.4536×8）=1.215648=1.2157橫向分布系數(shù)計算結(jié)果匯總計算整箱的影響系數(shù)邊跨1一列車0.41640.8404+1.2157+0.8404=2.8965二列車0.7643三列車0.8140四列車0.84042一列車0.4536二列車0.9072三列車1.0206四列車1.21573一列車0.4164二列車0.7643三列車0.8140四列車0.8404中跨1一列車0.41490.8392+1.2157+0.8392=2.8941二列車0.7620三列車0.8121四列車0.83922一列車0.4536二列車0.9072三列車1.0206四列車1.21573一列車0.4149二列車0.7620三列車0.8121四列車0.8392比較邊跨與中跨的計算結(jié)果，取邊、中跨整箱的影響系數(shù)沿橋跨縱向均為2.906其他因素引起的內(nèi)力計算6.1溫度引起的內(nèi)力計算溫度次內(nèi)力包括：1）年平均溫差引起的內(nèi)力；2）呈線性變更的溫度梯度引力的內(nèi)力。本設(shè)計為連續(xù)梁，橋縱向只設(shè)置了一個縱向約束支座，縱向伸縮變形不產(chǎn)生次內(nèi)力，因此年平均溫差不引起此內(nèi)力，只計算溫度梯度引起的次內(nèi)力。梯度溫度的取值，依據(jù)《橋規(guī)JTGD60》取值：圖15橋面鋪裝為10cm的瀝青混凝土，T114度，2T5.5度。用全截面等效的截面計算圖16用midas求解溫度引起的次內(nèi)力6.2支座位移引起的內(nèi)力計算由于支座處的豎向反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不勻稱沉降，連續(xù)梁是對支座沉降敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。依據(jù)本次設(shè)計的地質(zhì)狀況，取四跨連續(xù)梁的五個支點每個支點分別沉降1cm詳細(xì)的計算方法用madis計算。表支座內(nèi)力沉降跨數(shù)位置距本跨支點的距離正彎矩正剪力負(fù)彎矩負(fù)剪力第一跨000109.60-109.61/102.5383.61109.6-383.61-109.62/105767.21109.6-767.21-109.63/107.51150.82109.6-1150.82-109.64/10101534.42109.6-1534.42-109.65/1012.51918.03109.6-1918.03-109.66/10152301.63109.6-2301.63-109.67/1017.52685.24109.6-2685.24-109.68/10203068.84109.6-3068.84-109.69/1022.53452.45109.6-3452.45-109.61253836.05109.6-3836.05-109.6其次跨003836.05142.19-3836.05-142.192/1072328.88142.19-2328.88-142.194/10141341.49142.19-1341.49-142.196/10211326.48142.19-1326.48-142.198/10282192.66142.19-2192.66-142.191353699.84142.19-3699.84-142.196.3徐變引起的內(nèi)力靜定結(jié)構(gòu)由混凝土的徐變不會產(chǎn)生徐變次內(nèi)力。對于超靜定結(jié)構(gòu)，混凝土徐變受到多余約束的制約，從而引起徐變次內(nèi)力，徐變次內(nèi)力的存在使結(jié)構(gòu)的內(nèi)力重分布，重分布后的內(nèi)力可按規(guī)范方法進(jìn)行計算。事實上，徐變次內(nèi)力是由于體系轉(zhuǎn)換（即從靜定結(jié)構(gòu)到超靜定結(jié)構(gòu)）而產(chǎn)生的，因此在施工時應(yīng)盡量避開反復(fù)的體系轉(zhuǎn)換次數(shù)。本設(shè)計為滿堂支架施工，沒有體系轉(zhuǎn)換，故不考慮徐變次內(nèi)力。7內(nèi)力組合與彎矩計算7.1承載實力極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合馬路橋涵結(jié)構(gòu)按承載實力極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)采納以下兩種作用效應(yīng)組合：基本組合和偶然組合，由于本設(shè)計不考慮偶然作用的影響，故只采納基本組合。基本組合是永久作用的設(shè)計值效應(yīng)與可變作用設(shè)計值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：(7.1-1)或(7.1-2)式中—承載實力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計值；—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，按《通規(guī)》JTGD60-2004表規(guī)定的結(jié)構(gòu)設(shè)計平安等級采納，對應(yīng)于設(shè)計平安等級一級、二級和三級分別取1.1、1.0和0.9；—第個永久作用效應(yīng)的分項系數(shù)，應(yīng)按《通規(guī)》JTGD60-2004表的規(guī)定采納；、—第個永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值；—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項系數(shù)，取=1.4。當(dāng)某個可變作用在效應(yīng)組合中其值超過汽車荷載效應(yīng)時，則該作用取代汽車荷載，其分項系數(shù)應(yīng)采納汽車荷載的分項系數(shù)；對專為承受某作用而設(shè)置的結(jié)構(gòu)或裝置，設(shè)計時該作用的分項系數(shù)取與汽車荷載同值；計算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項系數(shù)也與汽車荷載取同值；、—汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值；—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第個可變作用效應(yīng)的分項系數(shù)，取=1.4，但風(fēng)荷載的分項系數(shù)取=1.1；、—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第個可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計值；—在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取=0.80；當(dāng)除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參加組合時，其組合系數(shù)取=0.70；尚有三種可變作用參加組合時，其組合系數(shù)取=0.60；尚有四種及多于四種的可變作用參加組合時，取=0.50。①基本組合=1.2×自重+1.2×橋面鋪裝及護(hù)欄+0.5×沉降+1.4×移動荷載+0.8×（1.4整體升溫+1.4梯度升溫）②基本組合=1.2×自重+1.2×橋面鋪裝及護(hù)欄+0.5×沉降+1.4×移動荷載+0.8×（1.4整體升溫+1.4梯度降溫）③基本組合=1.2×自重+1.2×橋面鋪裝及護(hù)欄+0.5×沉降+1.4×移動荷載+0.8×（1.4整體降溫+1.4梯度升溫）④基本組合=1.2×自重+1.2×橋面鋪裝及護(hù)欄+0.5×沉降+1.4×移動荷載+0.8×（1.4整體降溫+1.4梯度降溫）①②③④取包絡(luò)線如下荷載位置最大剪力-z(kN)最小剪力-z(kN)最大彎矩-y(kN*m)最小彎矩-y(kN*m)基本組合I[1]-2942.28-6623.600基本組合I[2]-2736.57-6348.653086.051425.31基本組合I[3]-2323.24-5800.718801.633967.86基本組合I[4]-1907.36-5255.5513908.986099.62基本組合I[5]-982.26-4254.7621757.878960.45基本組合I[6]-39.84-3264.7827539.6710415.38基本組合I[7]907.85-2286.413127110464.4基本組合I[8]1859.65-1320.3832974.369107.52基本組合I[9]2814.38-367.4132678.056344.74基本組合I[10]3770.78571.8630416.212176.06基本組合I[11]4727.571496.8426228.82-3398.53基本組合I[12]5683.42406.9720161.72-10379.02基本組合I[13]6636.863301.7712266.55-18765.41基本組合I[14]7586.514180.782622.44-28581.07基本組合I[15]8530.845043.63-8254.31-40314.94基本組合I[16]9038.545496.49-14452.35-47496.71基本組合I[17]-6351.75-10035.68-21105.99-56448.73基本組合I[18]-5878.74-9466.25-14004.2-46076.36基本組合I[19]-5466.34-8968.8-7486.06-37731.55基本組合I[20]-4700.48-8043.863974.29-25146.35基本組合I[21]-3818.03-7038.7415033.03-13664.63基本組合I[22]-2880.88-6030.2324742.32-4488.93基本組合I[23]-1930.31-5020.2832925.322519.48基本組合I[24]-967.4-4010.7639041.967884.75基本組合I[25]6.66-3003.4543057.511606.9基本組合I[26]990.62-2000.0445247.7313385.19基本組合I[27]1983.14-1002.1545299.6712941.31基本組合I[28]2482.17-505.7544520.7212102.3基本組合I[29]3484.8481.0441354.359191.95基本組合I[30]4492.251458.6736176.924513.89基本組合I[31]5502.872425.8229082.39-2006.38基本組合I[32]6514.923381.2919900.92-10169.78基本組合I[33]7526.574323.948885.61-20201.93基本組合I[34]8535.945252.71-3549.38-32496.91基本組合I[35]9465.836045.48-16293.24-45858.55基本組合I[36]9966.376458.04-23669.07-53866.26基本組合I[37]-6931.13-10539.73-31793.5-63741.3基本組合I[38]-6458.04-9966.37-23669.08-53866.26基本組合I[39]-6045.48-9465.83-16293.24-45858.55基本組合I[40]-5252.71-8535.94-3549.38-32496.91基本組合I[41]-4323.94-7526.578885.61-20201.93基本組合I[42]-3381.29-6514.9219900.92-10169.78基本組合I[43]-2425.82-5502.8729082.39-2006.38基本組合I[44]-1458.67-4492.2536176.924513.89基本組合I[45]-481.04-3484.841354.359191.95基本組合I[46]505.75-2482.1744520.7212102.3基本組合I[47]1002.15-1983.1445299.6612941.31基本組合I[48]2000.04-990.6245247.7313385.19基本組合I[49]3003.45-6.6643057.511606.9基本組合I[50]4010.76967.439041.967884.75基本組合I[51]5020.281930.3132925.322519.48基本組合I[52]6030.232880.8824742.32-4488.93基本組合I[53]7038.743818.0315033.03-13664.63基本組合I[54]8043.864700.483974.29-25146.35基本組合I[55]8968.85466.34-7486.06-37731.55基本組合I[56]9466.255878.74-14004.2-46076.36基本組合I[57]-5969.7-9619.59-21105.99-56448.74基本組合I[58]-5496.49-9038.54-14452.35-47496.71基本組合I[59]-5043.63-8530.84-8254.31-40314.94基本組合I[60]-4180.78-7586.512622.44-28581.07基本組合I[61]-3301.77-6636.8612266.55-18765.41基本組合I[62]-2406.97-5683.420161.72-10379.02基本組合I[63]-1496.84-4727.5726228.82-3398.53基本組合I[64]-571.86-3770.7830416.212176.06基本組合I[65]367.41-2814.3832678.056344.74基本組合I[66]1320.38-1859.6532974.369107.52基本組合I[67]2286.41-907.853127110464.4基本組合I[68]3264.7839.8427539.6710415.38基本組合I[69]4254.76982.2621757.878960.45基本組合I[70]5255.551907.3613908.986099.62基本組合I[71]5800.712323.248801.633967.86基本組合I[72]6348.652736.573086.051425.31基本組合I[73]6623.62942.28007.2正常運用極限狀態(tài)設(shè)計作用短期效應(yīng)組合1、作用短期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻率值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：（7.2-1）式中—作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值；—第個可變作用效應(yīng)的頻率值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）=0.7，人群荷載=1.0，風(fēng)荷載=0.75，溫度梯度作用=0.8，其他作用=1.0；—第個可變作用效應(yīng)的頻率值。①短期效應(yīng)=1.0×自重+1.0×橋面鋪裝及護(hù)欄+1.0×沉降+×移動荷載+1.0×整體升溫+0.8梯度升溫②短期效應(yīng)=1.0×自重+1.0×橋面鋪裝及護(hù)欄+1.0×沉降+×移動荷載+1.0×整體升溫+0.8梯度降溫③短期效應(yīng)=1.0×自重+1.0×橋面鋪裝及護(hù)欄+1.0×沉降+×移動荷載+1.0×整體降溫+0.8梯度升溫④短期效應(yīng)=1.0×自重+1.0×橋面鋪裝及護(hù)欄+1.0×沉降+×移動荷載+1.0×整體降溫+0.8梯度降溫①②③④取包絡(luò)線如下荷載位置最大剪力-z(kN)最小剪力-z(kN)最大彎矩-y(kN*m)最小彎矩-y(kN*m)短期效應(yīng)I[1]-2441.88-4639.9300短期效應(yīng)I[2]-2270.59-4440.462206.21180.4短期效應(yīng)I[3]-1927.24-4042.336301.463284.46短期效應(yīng)I[4]-1582.84-3645.329974.055046.2短期效應(yīng)I[5]-882.35-2914.0315655.67402.97短期效應(yīng)I[6]-174.8-2187.1219896.58588.17短期效應(yīng)I[7]534.89-1464.9522703.518601.78短期效應(yīng)I[8]1246.26-747.7924085.777443.8短期效應(yīng)I[9]1958.81-35.9524054.825114.23短期效應(yīng)I[10]2672.05670.3122624.551613.08短期效應(yīng)I[11]3385.441370.7619811.22-3059.65短期效應(yīng)I[12]4098.442065.1715633.49-8903.97短期效應(yīng)I[13]4810.482753.3310112.38-15919.88短期效應(yīng)I[14]5520.973435.083280.07-24116.88短期效應(yīng)I[15]6229.34110.24-4653.3-33693.95短期效應(yīng)I[16]6611.064469.68-9320.91-39461.82短期效應(yīng)I[17]-5155.53-7440.44-14712.24-46593.42短期效應(yīng)I[18]-4761.61-7007.29-8981.7-38628.31短期效應(yīng)I[19]-4418.64-6629.7-4047.47-32164.97短期效應(yīng)I[20]-3782.94-5929.274375.69-21830.42短期效應(yīng)I[21]-3073.52-5169.9312265.89-12196.6短期效應(yīng)I[22]-2341.85-4409.2218986.92-4282.39短期效應(yīng)I[23]-1604.71-3647.9224599.511835.93短期效應(yīng)I[24]-862.56-2886.7928670.66584.99短期效應(yīng)I[25]-115.86-2126.5731186.049964.76短期效應(yīng)I[26]634.87-1367.9332737.1411373.82短期效應(yīng)I[27]1389.07-611.5332721.8811173.53短期效應(yīng)I[28]1767.3-234.3832123.9710559.55短期效應(yīng)I[29]2525.62517.529748.128304.62短期效應(yīng)I[30]3285.911265.6526051.74431.3短期效應(yīng)I[31]4047.482009.5321191.68-1209.49短期效應(yīng)I[32]4809.632748.6614781.77-8219.55短期效應(yīng)I[33]5571.633482.577032.22-16797.94短期效應(yīng)I[34]6332.694210.84-1886.68-27106.78短期效應(yīng)I[35]7035.144857.49-11265.64-38075.55短期效應(yīng)I[36]7413.995200.53-16783.23-44573.74短期效應(yīng)I[37]-5594.47-7848.74-23199.39-52534.29短期效應(yīng)I[38]-5200.53-7413.99-16783.23-44573.74短期效應(yīng)I[39]-4857.49-7035.14-11265.64-38075.55短期效應(yīng)I[40]-4210.84-6332.69-1886.68-27106.78短期效應(yīng)I[41]-3482.57-5571.637032.22-16797.94短期效應(yīng)I[42]-2748.66-4809.6314781.77-8219.55短期效應(yīng)I[43]-2009.53-4047.4821191.68-1209.49短期效應(yīng)I[44]-1265.65-3285.9126051.74431.3短期效應(yīng)I[45]-517.5-2525.6229748.128304.62短期效應(yīng)I[46]234.38-1767.332123.9710559.55短期效應(yīng)I[47]611.53-1389.0732721.8811173.53短期效應(yīng)I[48]1367.93-634.8732737.1411373.82短期效應(yīng)I[49]2126.57115.8631186.049964.76短期效應(yīng)I[50]2886.79862.5628670.66584.99短期效應(yīng)I[51]3647.921604.7124599.511835.93短期效應(yīng)I[52]4409.222341.8518986.92-4282.39短期效應(yīng)I[53]5169.933073.5212265.89-12196.6短期效應(yīng)I[54]5929.273782.944375.69-21830.42短期效應(yīng)I[55]6629.74418.64-4047.47-32164.97短期效應(yīng)I[56]7007.294761.61-8981.7-38628.31短期效應(yīng)I[57]-4863.68-7048.94-14712.24-46593.42短期效應(yīng)I[58]-4469.68-6611.06-9320.91-39461.82短期效應(yīng)I[59]-4110.24-6229.3-4653.3-33693.95短期效應(yīng)I[60]-3435.08-5520.973280.07-24116.88短期效應(yīng)I[61]-2753.33-4810.4810112.38-15919.88短期效應(yīng)I[62]-2065.17-4098.4415633.49-8903.97短期效應(yīng)I[63]-1370.76-3385.4419811.22-3059.65短期效應(yīng)I[64]-670.31-2672.0522624.551613.08短期效應(yīng)I[65]35.95-1958.8124054.825114.23短期效應(yīng)I[66]747.79-1246.2624085.777443.8短期效應(yīng)I[67]1464.95-534.8922703.518601.78短期效應(yīng)I[68]2187.12174.819896.58588.17短期效應(yīng)I[69]2914.03882.3515655.67402.97短期效應(yīng)I[70]3645.321582.849974.055046.2短期效應(yīng)I[71]4042.331927.246301.463284.46短期效應(yīng)I[72]4440.462270.592206.21180.4短期效應(yīng)I[73]4639.932441.88007.3正常運用極限狀態(tài)設(shè)計作用長期效應(yīng)組合作用長期效應(yīng)組合。永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：（7.2-2）式中—作用長期效應(yīng)組合設(shè)計值；—第個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值系數(shù)，汽車荷載（不計沖擊力）=0.4，人群荷載=0.4，風(fēng)荷載=0.75，溫度梯度作用=0.8，其他作用=1.0；—第個可變作用效應(yīng)的準(zhǔn)永久值。①長期效應(yīng)=1.0×自重+1.0×橋面鋪裝及護(hù)欄+1.0×沉降+×移動荷載+1.0×整體升溫+0.8梯度升溫②長期效應(yīng)=1.0×自重+1.0×橋面鋪裝及護(hù)欄+1.0×沉降+×移動荷載+1.0×整體升溫+0.8梯度降溫③長期效應(yīng)=1.0×自重+1.0×橋面鋪裝及護(hù)欄+1.0×沉降+×移動荷載+1.0×整體降溫+0.8梯度升溫④長期效應(yīng)=1.0×自重+1.0×橋面鋪裝及護(hù)欄+1.0×沉降+×移動荷載+1.0×整體降溫+0.8梯度降溫①②③④取包絡(luò)線如下荷載位置最大剪力-z(kN)最小剪力-z(kN)最大彎矩-y(kN*m)最小彎矩-y(kN*m)長期效應(yīng)I[1]-2508.13-4218.7200長期效應(yīng)I[2]-2336.9-4031.392026.021212.56長期效應(yīng)I[3]-1993.98-3657.175786.793380.94長期效應(yīng)I[4]-1650.48-3283.619159.335207長期效應(yīng)I[5]-978.79-2594.3114375.927682.78長期效應(yīng)I[6]-303.06-1907.5318267.178986.97長期效應(yīng)I[7]373.88-1223.4520836.959119.57長期效應(yīng)I[8]1051.79-542.2422090.488080.59長期效應(yīng)I[9]1730.37135.9422034.355870.02長期效應(yīng)I[10]2409.34810.9320676.52487.87長期效應(yīng)I[11]3088.411482.618026.23-2065.87長期效應(yīng)I[12]3767.252150.8114094.19-7791.2長期效應(yīng)I[13]4445.542815.468892.39-14688.11長期效應(yīng)I[14]5122.943476.442439.23-22762.04長期效應(yīng)I[15]5799.114133.65-5145.22-32126.69長期效應(yīng)I[16]6163.964485.76-9670.72-37735.48長期效應(yīng)I[17]-5208.98-6951.68-15069.9-44651.83長期效應(yīng)I[18]-4815.17-6535.45-9289.91-37092.36長期效應(yīng)I[19]-4472.47-6172.98-4449.45-30941.09長期效應(yīng)I[20]-3837.81-5501.323715.68-20875.23長期效應(yīng)I[21]-3139.01-477411283.21-11437.27長期效應(yīng)I[22]-2427.5-4045.8917639.16-3612.15長期效應(yīng)I[23]-1712.86-3317.4422889.662485.16長期效應(yīng)I[24]-995.35-2589.126672.477213.2長期效應(yīng)I[25]-275.25-1861.2628979.510571.96長期效應(yīng)I[26]447.15-1134.3430406.4111960長期效應(yīng)I[27]1171.54-408.730353.8111839.21長期效應(yīng)I[28]1534.38-46.4729770.1411265.12長期效應(yīng)I[29]2261.12676.5927488.389090長期效應(yīng)I[30]2988.981397.5223971.955296.47長期效應(yīng)I[31]3717.582116.0119374.42-264.51長期效應(yīng)I[32]4446.522831.7913304.41-7194.77長期效應(yīng)I[33]5175.363544.585939.75-15665.75長期效應(yīng)I[34]5903.674254.15-2621.29-25771.04長期效應(yīng)I[35]6576.484895.07-11707.85-36459.8長期效應(yīng)I[36]6939.675237.8-17084.5-42771.78長期效應(yīng)I[37]-5631.63-7356.81-23489.54-50490.58長期效應(yīng)I[38]-5237.8-6939.67-17084.5-42771.78長期效應(yīng)I[39]-4895.07-6576.48-11707.85-36459.8長期效應(yīng)I[40]-4254.15-5903.67-2621.29-25771.04長期效應(yīng)I[41]-3544.58-5175.365939.75-15665.75長期效應(yīng)I[42]-2831.79-4446.5213304.41-7194.77長期效應(yīng)I[43]-2116.01-3717.5819374.42-264.51長期效應(yīng)I[44]-1397.52-2988.9823971.955296.47長期效應(yīng)I[45]-676.59-2261.1227488.389090長期效應(yīng)I[46]46.47-1534.3829770.1411265.12長期效應(yīng)I[47]408.7-1171.5430353.8111839.21長期效應(yīng)I[48]1134.34-447.1530406.4111960長期效應(yīng)I[49]1861.26275.2528979.510571.96長期效應(yīng)I[50]2589.1995.3526672.477213.2長期效應(yīng)I[51]3317.441712.8622889.662485.16長期效應(yīng)I[52]4045.892427.517639.16-3612.15長期效應(yīng)I[53]47743139.0111283.21-11437.27長期效應(yīng)I[54]5501.323837.813715.68-20875.23長期效應(yīng)I[55]6172.984472.47-4449.45-30941.09長期效應(yīng)I[56]6535.454815.17-9289.91-37092.36長期效應(yīng)I[57]-4879.61-6582.9-15069.9-44651.83長期效應(yīng)I[58]-4485.76-6163.96-9670.72-37735.48長期效應(yīng)I[59]-4133.65-5799.11-5145.22-32126.69長期效應(yīng)I[60]-3476.44-5122.942439.23-22762.04長期效應(yīng)I[61]-2815.46-4445.548892.39-14688.11長期效應(yīng)I[62]-2150.81-3767.2514094.19-7791.2長期效應(yīng)I[63]-1482.6-3088.4118026.23-2065.87長期效應(yīng)I[64]-810.93-2409.3420676.52487.87長期效應(yīng)I[65]-135.94-1730.3722034.355870.02長期效應(yīng)I[66]542.24-1051.7922090.488080.59長期效應(yīng)I[67]1223.45-373.8820836.959119.57長期效應(yīng)I[68]1907.53303.0618267.178986.97長期效應(yīng)I[69]2594.31978.7914375.927682.78長期效應(yīng)I[70]3283.611650.489159.335207長期效應(yīng)I[71]3657.171993.985786.793380.94長期效應(yīng)I[72]4031.392336.92026.021212.56長期效應(yīng)I[73]4218.722508.13008預(yù)應(yīng)力配筋的計算預(yù)應(yīng)力混凝土梁鋼筋數(shù)量估計的一般方法是：首先依據(jù)構(gòu)件正截面抗裂性確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量（A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土），然后再由構(gòu)件承載實力極限狀態(tài)要求確定非預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算時截面特性可取全截面特性。8.1按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量全預(yù)應(yīng)力混凝土梁按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合進(jìn)行正截面抗裂性驗算，計算所得的正截面混凝土法向拉應(yīng)力應(yīng)滿意0的要求，由此得到由上式稍作變更，即可得到全預(yù)應(yīng)力混凝土梁滿意作用（或荷載）短期效應(yīng)組合抗裂驗算所需的有效預(yù)加力，即式中Npe—運用階段預(yù)應(yīng)力鋼筋永存應(yīng)力的合力；—按作用（或荷載）短期效應(yīng)組合計算的彎矩值；A—構(gòu)件混凝土全截面面積；W—構(gòu)件全截面對抗裂驗算邊緣彈性反抗矩；—預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點至截面重心軸的距離。對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，依據(jù)式可得到類似的計算式