(高清版)GB∕T 38250-2019 金屬材料 疲勞試驗(yàn)機(jī)同軸度的檢驗(yàn)

ICS19.060;77.040.10GB/T38250—2019/ISO23788:2012金屬材料疲勞試驗(yàn)機(jī)同軸度的檢驗(yàn)(ISO23788:2012,IDT)國(guó)家市場(chǎng)監(jiān)督管理總局中國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會(huì)GB/T38250—2019/ISO23788:2012本標(biāo)準(zhǔn)按照GB/T1.1—2009給出的規(guī)則起草。本標(biāo)準(zhǔn)使用翻譯法等同采用ISO23788:2012《金與本標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)范性引用的國(guó)際文件有一致性對(duì)應(yīng)關(guān)系的我國(guó)文件如下：——GB/T16825.1—2008靜力單軸試驗(yàn)機(jī)的檢驗(yàn)第1部分：拉力和(或)壓力試驗(yàn)機(jī)測(cè)力系統(tǒng)的檢驗(yàn)與校準(zhǔn)(ISO7500-1:2004,IDT)。本標(biāo)準(zhǔn)由中國(guó)機(jī)械工業(yè)聯(lián)合會(huì)提出。本標(biāo)準(zhǔn)由全國(guó)試驗(yàn)機(jī)標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會(huì)(SAC/TC122)歸口。IGB/T38250—2019/ISO23788:2012本標(biāo)準(zhǔn)中的試驗(yàn)機(jī)同軸度，指的是夾具幾何(加載)軸線的一致性。該理想狀態(tài)的任何偏離將導(dǎo)致加載鏈的角度和/或側(cè)向偏置(或不同軸)(參見(jiàn)附錄A)。不同軸表現(xiàn)為試樣或同軸度測(cè)量裝置(以下稱“同軸度傳感器”)上存在一個(gè)附加的彎曲應(yīng)力/應(yīng)變區(qū)。彎曲應(yīng)力/應(yīng)變區(qū)疊加在所施加的假定均勻的應(yīng)力/應(yīng)變場(chǎng)上。在純扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)中，任何不同軸將導(dǎo)致雙軸扭轉(zhuǎn)附加彎曲應(yīng)力/應(yīng)變狀態(tài)的產(chǎn)生。——夾具中心線的一致性差；——試樣或同軸度傳感器自身的固有缺陷。產(chǎn)生的彎曲分量隨裝置不同而變化。性能有關(guān)的其他測(cè)量誤差。裝置的固有彎曲誤差會(huì)很顯著,有時(shí)甚至超過(guò)機(jī)器不同軸導(dǎo)致的彎曲誤差。本標(biāo)準(zhǔn)通過(guò)下述方法消除了同軸度傳感器自身固有缺陷導(dǎo)致的誤差。將同軸度傳感器繞其縱軸旋轉(zhuǎn)180°,并從測(cè)定的整體最大表面彎曲應(yīng)變中減去其彎曲分量。因此，具有相同材料和標(biāo)稱尺寸的不1GB/T38250—2019/ISO23788:2012金屬材料疲勞試驗(yàn)機(jī)同軸度的檢驗(yàn)1范圍本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了使用應(yīng)變測(cè)量裝置的試驗(yàn)機(jī)同軸度檢驗(yàn)方法。勞試驗(yàn)機(jī)。2規(guī)范性引用文件下列文件對(duì)于本文件的應(yīng)用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文ISO7500-1金屬材料靜力單軸試驗(yàn)機(jī)的檢驗(yàn)第1部分：拉力和(或)壓力試驗(yàn)機(jī)測(cè)力系統(tǒng)的檢驗(yàn)與校準(zhǔn)(Metallicmaterials—Verificationofstaticuniaxialtestingmachines—Part1:Tension/compressiontestingmachines—Verificationandcalibrationofforce-measuringsystem)3術(shù)語(yǔ)和定義3.1加載鏈組件(包括試樣)的加力軸線的一致性。3.2精密加工的試驗(yàn)機(jī)同軸度檢驗(yàn)用應(yīng)變式測(cè)量裝置。由分布在同軸度傳感器表面處于相同橫截面的一組應(yīng)變片測(cè)量的平均縱向軸應(yīng)變。3.5包含橫梁和驅(qū)動(dòng)器在內(nèi)的二者間的所有部件。2GB/T38250—2019/ISO23788:20123.6B最大彎曲應(yīng)變乘100并除以平均軸向應(yīng)變。3.15R-方向R-direction3.163GB/T38250—2019/ISO23788:2012Wg4符號(hào)A?~A?:上層應(yīng)變片組。B?~B?:下層應(yīng)變片組。D:圓柱體同軸度傳感器夾持端的直徑。e:偏心或側(cè)向偏置。Lp:平行長(zhǎng)度。Lg:應(yīng)變片軸向間距。r:同軸度傳感器或試樣的平行長(zhǎng)度與夾持端的圓角半徑。t:矩形同軸度傳感器縮頸段的厚度。w:矩形同軸度傳感器縮頸段的寬度。wg:應(yīng)變片的橫向間距。B:彎曲百分比。Ba:由同軸度傳感器的固有缺陷引起的彎曲百分比。Eb:彎曲應(yīng)變(合成值)。Ebac:由同軸度傳感器的固有缺陷引起的彎曲應(yīng)變分量。Ebm:由試驗(yàn)機(jī)不同軸引起的彎曲應(yīng)變分量。Eb,max:最大彎曲應(yīng)變(合成值)。由同軸度傳感器的固有缺陷引起的最大彎曲應(yīng)變分量。γ:傾(斜)角。0:eb.max.相對(duì)于應(yīng)變片1(或同軸度傳感器表面的一個(gè)永久標(biāo)記)的位置角(俯視，順時(shí)針?lè)较?。5.1試驗(yàn)機(jī)系統(tǒng)應(yīng)符合ISO7500-1的要求。注1:1級(jí)試驗(yàn)機(jī)要求力值驗(yàn)證范圍內(nèi)的示值誤差不超過(guò)±1%。重要的是，夾具要能使同軸度傳感器繞自身縱軸旋轉(zhuǎn)180°,還應(yīng)充分保證同軸度傳感器重復(fù)定位4GB/T38250—2019/ISO23788:2012和裝夾時(shí)不同軸變化最小(見(jiàn)附錄B)。推薦(非必要)試驗(yàn)機(jī)加載鏈的一部分配有側(cè)向和角度偏置的調(diào)整裝置。同時(shí)建議：b)在涉及交變拉-壓載荷的測(cè)試中，最大限度地提高疲勞試驗(yàn)機(jī)的側(cè)向剛度，以減少任何所謂的交變彎曲對(duì)疲勞試驗(yàn)結(jié)果的影響(參見(jiàn)參考文獻(xiàn)[1])。5.2同軸度傳感器測(cè)量中使用的同軸度傳感器，其剛度對(duì)同軸度測(cè)量有輕微的影響(參見(jiàn)參考文獻(xiàn)[2]的圖13);傳感較長(zhǎng)時(shí)間(即多年)。宜注意確保充分滿足這兩方面的要求。a)足夠大的線彈性范圍；b)組織穩(wěn)定性高；c)無(wú)明顯殘余應(yīng)力以確保尺寸的穩(wěn)定性；d)良好的抗氧化性能。完全回火鋼(如Rpo.2約為1000MPa的合金鋼)是同軸度傳感器制作的理想選材(參見(jiàn)參考文獻(xiàn)[3]和[4])。高強(qiáng)度鋁合金(如7075-T6)也屬于合適的備選材料。5.3設(shè)計(jì)和制造同軸度傳感器的總長(zhǎng)應(yīng)與疲勞試樣相同(但標(biāo)距和橫截面積不一定相同)。其應(yīng)采用與疲勞試樣相同的方式裝入夾具，以避免使用特殊的轉(zhuǎn)接表1、表2和表3給出了推薦的標(biāo)準(zhǔn)比例。使用比表中所示尺寸還小的截面，或許受限于合適應(yīng)變片的獲取。圖1和圖2給出了同軸度傳感器基本形狀的同軸度、直線度和平行度的要求(即影響同軸度的表面機(jī)械加工公差)。在遵守本標(biāo)準(zhǔn)主要要求的前提下，其他的幾何形狀和側(cè)輪廓外形是允許的。然而，顯著的尺寸變化，妨礙與推薦的標(biāo)準(zhǔn)傳感器的測(cè)量進(jìn)行有意義的比較。推薦的其他幾何形狀和夾持端設(shè)計(jì)參見(jiàn)參考圓形截面同軸度傳感器的尺寸見(jiàn)表1和圖1。表1圓形橫截面同軸度傳感器的名義尺寸尺寸mmdr5GB/T38250—2019/ISO23788:2012表1(續(xù))尺寸DL,(試樣)5.3.3厚矩形截面同軸度傳感器的尺寸厚矩形截面同軸度傳感器的尺寸見(jiàn)表2和圖2。表2厚矩形截面同軸度傳感器的名義尺寸尺寸tWrWL?(試樣)薄矩形截面同軸度傳感器的尺寸見(jiàn)表3和圖2。表3薄矩形截面同軸度傳感器的名義尺寸尺寸twrWW(試樣)L,(試樣)縮頸段表面粗糙度Ra:0.8pm～1.5.4機(jī)械加工6GB/T38250—2019/ISO23788:2012致引起過(guò)度的殘余應(yīng)力。為使應(yīng)變片有效的粘接，同軸度傳感器的最佳表面粗糙度Ra應(yīng)在0.8μm~5.5應(yīng)變片安裝前的檢驗(yàn)感器了。一批8個(gè)應(yīng)變片(4個(gè)一組分兩組)應(yīng)如圖3所示編號(hào)和定位(參見(jiàn)參考文獻(xiàn)[4]和[5])。對(duì)圓柱體同軸度傳感器(見(jiàn)圖3a)],應(yīng)變片應(yīng)沿同軸度傳感器的圓周相距90°等間隔分布。圖3b適合于寬厚比w/t<3的矩形同軸度傳感器。對(duì)具有更大寬厚比(≥3)的同軸度傳感器，應(yīng)變片可背靠造商的同批次產(chǎn)品。建議有效長(zhǎng)度約為0.1Lp或更小。響。建議使用與同軸度傳感器材料匹配的帶溫度自補(bǔ)償?shù)膽?yīng)變片，尤其是要精確測(cè)量絕對(duì)軸向平均應(yīng)按圖3的要求，表4給出了應(yīng)變片在同軸度傳感器表面的安裝位置。尺寸要求L0.75LpWg0.75w注：距離Lg=0.75L。表示最大間距，以減少應(yīng)力集中帶來(lái)的影響，應(yīng)力集中與同軸度傳感器平行長(zhǎng)度末端截面宜注意根據(jù)制造商的建議選擇應(yīng)變片。同時(shí)確保應(yīng)變片按制造商推薦的工序粘貼。應(yīng)變片應(yīng)安裝應(yīng)變測(cè)量和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)(不含同軸度傳感器)應(yīng)進(jìn)行相應(yīng)的校準(zhǔn)。用于校準(zhǔn)應(yīng)變測(cè)量和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)的并聯(lián)電阻器和/或任何其他設(shè)備，應(yīng)溯源到相關(guān)的國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)。應(yīng)變測(cè)量和數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)(包括同軸度傳感器)的應(yīng)變測(cè)量不確定度應(yīng)在±5pe或讀數(shù)的±1.0%以內(nèi)，取大者。5.7系統(tǒng)檢查5.7.2作為同軸度傳感器調(diào)試過(guò)程的一部分，以下檢查應(yīng)至少執(zhí)行一次。將同軸度傳感器連接到試驗(yàn)5.7.3作為試驗(yàn)機(jī)加載鏈或夾具調(diào)試過(guò)程的一部分，以下檢查應(yīng)至少執(zhí)行一次。附錄B規(guī)定了試樣重7GB/T38250—2019/ISO23788:2012復(fù)夾持的精度評(píng)價(jià)。5.7.4每個(gè)同軸度檢驗(yàn)程序中應(yīng)進(jìn)行以下檢查。測(cè)定同軸度傳感器材料的割線或彈性模量E(例如，在所有應(yīng)變片的平均值e。約等于1000pe時(shí))。在兩次測(cè)試之間以及同軸度傳感器的整個(gè)使用周期內(nèi)，該值應(yīng)是穩(wěn)定的，偏差在平均值(或已知值)的±3%以內(nèi)。否則，應(yīng)查明原因，并采取適當(dāng)?shù)拇胧?同軸度測(cè)量計(jì)算試驗(yàn)機(jī)對(duì)同軸度傳感器的彎曲貢獻(xiàn)，由兩個(gè)相反方向上測(cè)量的彎曲應(yīng)變分量(在相同作用力下)評(píng)價(jià)，如圖4中的0°和180°(參見(jiàn)參考文獻(xiàn)[5])。當(dāng)試驗(yàn)機(jī)的彎曲分量保持不變時(shí)，通過(guò)旋轉(zhuǎn)同軸度傳感器，其彎曲分量相對(duì)于試驗(yàn)機(jī)旋轉(zhuǎn)了。對(duì)任一應(yīng)變片，彎曲應(yīng)變?cè)趦蓚€(gè)截然相反的位置上的差，即是試驗(yàn)機(jī)的彎曲分量。6.2圓柱體同軸度傳感器對(duì)于四個(gè)一組的應(yīng)變片，在給定的軸向作用力下，相同橫截面上的平均軸向應(yīng)變由式(1)給出：E。=(e?+e?+e?十e?)/4 (1)局部彎曲應(yīng)變由式(2)～式(5)給出： (2)Eb2=E2一E。 (3)Eb3=E3—Eo (4)Eb=E4一E。 (5)注意：應(yīng)變片的讀數(shù)以應(yīng)變?yōu)閱挝?，壓縮應(yīng)變?yōu)樨?fù)值。理論上應(yīng)有ε?十e?=E?+e。試驗(yàn)機(jī)的前方，即應(yīng)變片1的初始位置，由于試驗(yàn)機(jī)不同軸導(dǎo)致的局部彎曲應(yīng)變分量由式(6)給出：……Em.0——應(yīng)變片1位于0°方位時(shí)測(cè)量的局部彎曲應(yīng)變；EH.180*——應(yīng)變片1位于180°方位時(shí)測(cè)量的局部彎曲應(yīng)變。式(6)適用于其他應(yīng)變片位置以測(cè)定eh2,me、Ebs.m和Ebme。由于試驗(yàn)機(jī)不同軸導(dǎo)致的最大彎曲應(yīng)變由式(7)給出：圖5給出了單軸試驗(yàn)機(jī)的ε隨施加的平均軸向應(yīng)變?chǔ)?。變化的示例。?duì)于軸向測(cè)試，最大彎曲應(yīng)變可以用百分?jǐn)?shù)表示。由于試驗(yàn)機(jī)不同軸導(dǎo)致的彎曲百分比Bm.按式(8)計(jì)算：對(duì)于0°和180°方位測(cè)量，最大彎曲應(yīng)變的角度按式(9)計(jì)算：…………式中0m.從R-方向起測(cè)量，順時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正，逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)為負(fù)。8GB/T38250—2019/ISO23788:20126.3厚矩形同軸度傳感器對(duì)在零點(diǎn)或給定軸向作用力下的厚矩形同軸度傳感器(見(jiàn)圖3b)],根據(jù)上述圓柱體同軸度傳感器公式計(jì)算平均軸向應(yīng)變和局部彎曲應(yīng)變。試驗(yàn)機(jī)的最大彎曲應(yīng)變用式(10)(參見(jiàn)參考文獻(xiàn)[5])計(jì)算：……彎曲百分比Bm.用式(8)計(jì)算。最大彎曲應(yīng)變產(chǎn)生于同軸度傳感器的最高讀數(shù)應(yīng)變片和次最高讀數(shù)應(yīng)變片之間的拐角處。6.4薄矩形同軸度傳感器對(duì)在零點(diǎn)或給定軸向作用力下的薄矩形同軸度傳感器(見(jiàn)圖3c)],建立一個(gè)類似于圖3b)的系統(tǒng)，等效應(yīng)變位于同軸度傳感器四個(gè)面的中心。相應(yīng)的局部彎曲應(yīng)變值由公式(11)～式(14)計(jì)算(參見(jiàn)參考文獻(xiàn)[4]、[5]和[6]):……(11) (13) 式中：E。由式(1)給出的平均軸向應(yīng)變；w——同軸度傳感器寬面的寬度；wg——應(yīng)變片的橫向間距。計(jì)算局部彎曲應(yīng)變、最大彎曲應(yīng)變和彎曲百分比的公式/方程，與上述厚矩形同軸度傳感器相同，但6.5試驗(yàn)機(jī)同軸度的分級(jí)試驗(yàn)機(jī)同軸度的級(jí)別應(yīng)按表5規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)確定，并由圖6(參見(jiàn)參考文獻(xiàn)[5])示出。表5同軸度級(jí)別級(jí)別e。<1000pee。l≥1000pe2Eb.max.me≤20μeBm.≤2%5Ebmax.me≤50peBm.≤5%Ebmx.m≤100pueB≤10%Bm≤20%9GB/T38250—2019/ISO23788:2012本程序的目的是檢驗(yàn)試驗(yàn)機(jī)的同軸度。理想執(zhí)行時(shí)間是力值校準(zhǔn)后。每隔12個(gè)月以及下列情況系統(tǒng)檢查應(yīng)符合5.7的規(guī)定。7.2程序d)夾住同軸度傳感器夾持面的一端(通常是下端),使應(yīng)變片1面向試驗(yàn)機(jī)的前部(即圖4中的0°e)將應(yīng)變置零。i)將同軸度傳感器繞其縱軸旋轉(zhuǎn)180°,使應(yīng)變片1此時(shí)面向試驗(yàn)機(jī)的后面(即圖4中的180°方1)執(zhí)行上述程序；GB/T38250—2019/ISO23788:20123)重復(fù)步驟7.2d)～7.2k)。o)計(jì)算Eb.mx.m和除零力值點(diǎn)外的Bme(見(jiàn)6.2～6.4或參見(jiàn)附錄D中的三應(yīng)變片型傳感器)。p)按6.5的規(guī)定確定試驗(yàn)機(jī)的同軸度級(jí)別。8報(bào)告a)是否遵照本標(biāo)準(zhǔn)的聲明，即GB/T38250—2019;b)試驗(yàn)機(jī)同軸度級(jí)別；c)作用力和相應(yīng)的應(yīng)變片讀數(shù)的列表；d)同軸度檢驗(yàn)計(jì)算結(jié)果；e)測(cè)量不確定度(即±U,見(jiàn)附錄B);f)按照7.2n)確定的同軸度傳感器的割線或彈性模量；h)測(cè)試系統(tǒng)型號(hào)和相關(guān)的設(shè)備編號(hào)；i)加載鏈的說(shuō)明；m)檢驗(yàn)員姓名和檢驗(yàn)日期。單位為毫米0.01A1——平滑過(guò)渡無(wú)咬邊。注1:幾何公差符號(hào)的定義，參見(jiàn)ISO5459:2011(參考文獻(xiàn)[9])。注2:垂直度要求適用于對(duì)中用的任何夾持部件。(基于參考文獻(xiàn)[4]中的圖2)GB/T38250—2019/ISO23788:2012 注1: 注1:注2:(基于參考文獻(xiàn)[4]中的圖4)GB/T38250—2019/ISO23788:2012c)薄矩形同軸度傳感器270°R-方向前圖4同軸度檢驗(yàn)使用的術(shù)語(yǔ)描述——R-方向，試驗(yàn)機(jī)方向(前、左、后、右)和測(cè)量方位GB/T38250—2019/ISO23788:2012XY—Ebmax.me,e;1——2級(jí)；3——10級(jí)；圖6同軸度分級(jí)標(biāo)準(zhǔn)(參考文獻(xiàn)[5])GB/T38250—2019/ISO23788:2012A.1在理想的同軸情況下，上下夾具的中心線彼此完全一致，且與加載鏈(包括試樣)的所a)上下夾具中心線的一致性較差；b)試樣自身的加工不對(duì)稱。這兩種不同軸的原因總是一起作用在拉力或壓力和(或)扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)中。在疲勞試驗(yàn)中，加載鏈的任何角度和(或)側(cè)向偏置，會(huì)引起循環(huán)彎曲應(yīng)變和平均彎曲應(yīng)變疊加到所施加的周期應(yīng)變上。在高溫軸試樣的彎曲也與試樣側(cè)向剛度和加載鏈其他部件側(cè)向剛度之比有關(guān)。在循環(huán)拉-壓低周疲勞勞循環(huán)過(guò)程中連續(xù)變化(因?yàn)閺椥宰冃窝葑優(yōu)樗苄宰冃?。為了將循環(huán)拉/壓疲勞(高周疲勞HCF及低A.2圖A.1給出了軸向試驗(yàn)系統(tǒng)遇到的機(jī)械不同軸的基本形式(參見(jiàn)參考文獻(xiàn)[4])。在角度傾斜[見(jiàn)度沿試樣標(biāo)距變化且改變符號(hào)(一側(cè)從拉到壓，另一側(cè)從壓到拉)。注意試樣的中間橫截面沒(méi)有彎曲。GB/T38250—2019/ISO23788:2012a)角度傾斜產(chǎn)生的C形彎曲b)側(cè)向偏置產(chǎn)生的S形彎曲圖A.1與彎矩分布相關(guān)的基本彎曲形式GB/T38250—2019/ISO23788:2012(規(guī)范性附錄)同軸度測(cè)量不確定度的評(píng)定B.1.1作為依據(jù)本標(biāo)準(zhǔn)的有意義的測(cè)量，評(píng)定測(cè)量不確定度是必要的。作為新試驗(yàn)系統(tǒng)調(diào)試的一部分、在新夾具安裝后或作為系統(tǒng)同軸度性能檢查的一部分，至少上述情況下，推薦要執(zhí)行下列程序。下面不確定度的評(píng)定程序與參考文獻(xiàn)[7]的方法一致，這里使用的不確定度術(shù)語(yǔ)可查閱此文獻(xiàn)。B.1.2被測(cè)量(即此試驗(yàn)中被測(cè)量的量)是∈bmax.mcB.1.3按式(7)和式(10)以及7.2給出的步驟操作，影響Eb.mx.m的主要不確定度來(lái)源如下：a)同軸度傳感器定位和裝夾的重復(fù)性，以使傳感器的縱軸相對(duì)于試驗(yàn)機(jī)的軸線，始終處于同一準(zhǔn)確的位置；b)同軸度傳感器在所需的角度方位(相對(duì)于R-方向)的準(zhǔn)確定位；c)應(yīng)變片和應(yīng)變測(cè)量單元的相關(guān)不確定度。同軸度測(cè)量的經(jīng)驗(yàn)表明，通常的隨機(jī)源最重要。分析中會(huì)包含系統(tǒng)影響(如果尚未修正),但它們相對(duì)不重要，因此在下列計(jì)算中予以忽略。B.2標(biāo)準(zhǔn)不確定度u的評(píng)定程序下列程序規(guī)定了如何評(píng)定Eb.mx.m的標(biāo)準(zhǔn)不確度，所得的結(jié)果宜反映出B.1.3中所列全部隨機(jī)源的綜合影響。與所有重復(fù)性試驗(yàn)一樣，下列程序應(yīng)在名義上相同的試驗(yàn)條件下進(jìn)行。因此，重要的是，所有的測(cè)試由同一操作者，使用相同的同軸度傳感器，在相同的試驗(yàn)系統(tǒng)上進(jìn)行，在連續(xù)的、盡可能短的時(shí)間內(nèi)，不被試驗(yàn)機(jī)同軸度調(diào)整或任何其他試驗(yàn)所中斷：a)進(jìn)行7.2c)～7.2k);b)盡可能多次地重復(fù)7.2d)～7.2k);c)計(jì)算Eb,max.m.相應(yīng)的平均值和標(biāo)準(zhǔn)偏差。重點(diǎn)要強(qiáng)調(diào)的是，同軸度傳感器測(cè)試后要從夾具中完全取出，以便每次測(cè)試盡可能的代表一個(gè)新試驗(yàn)。B.3擴(kuò)展不確定度U的評(píng)定這是A類不確定度。按式(B.1)計(jì)算95%置信水平的測(cè)量不確定度。U=kgsu……(B.1)U——估計(jì)的平均值的擴(kuò)展不確定度；kg5——95%置信水平(假設(shè)t-分布)的包含因子；u——標(biāo)準(zhǔn)不確定度(等于標(biāo)準(zhǔn)偏差除以√n);n——測(cè)量次數(shù)(即樣本大小)。kgs的值可從表B.1(參考文獻(xiàn)[8]的表A.2)中獲得。GB/T38250—2019/ISO23788:2012v123456789v表中v是自由度數(shù)目，等于樣本大小n減1。器校準(zhǔn)，通行做法是采用95%的置信水平計(jì)算和報(bào)告相關(guān)不確定度。對(duì)于其他置信水平，如99%,使用適當(dāng)?shù)腂.4報(bào)告不確定度的評(píng)定Eb,max.mc士U……(B.2)通常，擴(kuò)展不確定度宜以相同的單位和相同的有效數(shù)字作為結(jié)果報(bào)告。評(píng)定宜說(shuō)明置信水平和包B.5測(cè)量不確定度的要求B.5.1最大允許擴(kuò)展不確定度U應(yīng)符合表B.2規(guī)定。表B.2最大允許擴(kuò)展不確定度U同軸度級(jí)別要求5級(jí)10級(jí)B.5.2測(cè)量不確定度不應(yīng)用于同軸度分級(jí)的確定。GB/T38250—2019/ISO23788:2012試驗(yàn)機(jī)側(cè)向剛度的測(cè)量方法C.1試驗(yàn)機(jī)框架和加載鏈的軸向與側(cè)向剛度，是試驗(yàn)機(jī)的設(shè)計(jì)和開(kāi)發(fā)參數(shù)。疲勞試驗(yàn)機(jī)框架和加載鏈圖C.1示意性地描述了評(píng)定試驗(yàn)機(jī)側(cè)向剛度的一種方法。該方法用兩個(gè)短的、剛性的、拉桿試樣(PREs)代替試樣。用于施加側(cè)向力的螺栓自由滑動(dòng)通過(guò)右側(cè)的PRE,并旋入左側(cè)的PRE。作用力大小由螺栓頭與右側(cè)PRE之間的彈簧變形來(lái)確定。通過(guò)測(cè)量PREs之間的間距變化，使試驗(yàn)機(jī)系統(tǒng)(包24——試驗(yàn)機(jī)側(cè)向剛度等于ki;5——螺旋彈簧剛度等于k;k,×△B=k×△A圖C.1疲勞試驗(yàn)機(jī)側(cè)向剛度測(cè)量方法的示意圖GB/T38250—2019/ISO23788:2012(資料性附錄)三應(yīng)變片型傳感器三應(yīng)變片型傳感器，即用三個(gè)一組的應(yīng)變片代替四個(gè)一組的，工業(yè)上用于測(cè)量由于圓柱形試樣(參見(jiàn)參考文獻(xiàn)[6])不同軸引起的彎曲。該方法就組成元件[應(yīng)變片和(或)相關(guān)的調(diào)節(jié)與指示系統(tǒng)的成本]而言明顯比四應(yīng)變片法更經(jīng)濟(jì)。該型式也適合于橫截面直徑小于5mm的圓柱體同軸度傳感器使用。缺點(diǎn)是如果其中一個(gè)應(yīng)變片出現(xiàn)故障，三應(yīng)變片型傳感器比四應(yīng)變片型更難甚至不可能識(shí)別這種故障。錯(cuò)誤的讀數(shù)可能被誤認(rèn)為同軸度傳感器的附加彎曲。此外，從四應(yīng)變片型傳感器測(cè)得的平均軸向應(yīng)變理應(yīng)比從三應(yīng)變型得到的更準(zhǔn)確，其原因僅是在確定該值時(shí)使用了更多的應(yīng)變片。正是出于這些原因，本標(biāo)準(zhǔn)采用了四應(yīng)變片型為標(biāo)準(zhǔn)配置。在三和四應(yīng)變片型傳感器中，一個(gè)或多個(gè)應(yīng)變片的明顯故障，可通過(guò)執(zhí)行5.7中的系統(tǒng)檢查來(lái)消除。D.2應(yīng)變片的編號(hào)和位置5.6不適用于一批六個(gè)應(yīng)變片(分兩組每組三個(gè))的情況，應(yīng)變片應(yīng)有編號(hào)并圍繞同軸度傳感器圓周等間隔即120°分布(參見(jiàn)圖D.1)。D.3同軸度測(cè)量計(jì)算每組應(yīng)變片的平均軸向應(yīng)變按式(D.1)計(jì)算：局部彎曲應(yīng)變按式(D.2)～式(D.4)計(jì)算：Eb=E1—E?！?D.2)Eb2=E2—E。Eb3=E3E?！?D.4)同軸度傳感器表面的最大彎曲應(yīng)變按式(D.5)和式(D.6)計(jì)算：Eb,mx=Eb/cosa……(D.5)……(D.6)式中：E——與最高應(yīng)變讀數(shù)相關(guān)的局部彎曲應(yīng)變；Em——與次最高應(yīng)變讀數(shù)相關(guān)的局部彎曲應(yīng)變；α——定義同軸度傳感器表面最大彎曲應(yīng)變位置的角度。在試驗(yàn)機(jī)的前面，應(yīng)變片1的初始位置，由于試驗(yàn)機(jī)不同軸導(dǎo)致的局部彎曲應(yīng)變分量按式(D.7)計(jì)算：GB/T38250—2019/ISO23788:2012EbI.0——由應(yīng)變片1在0°方位測(cè)得的局部彎曲應(yīng)變；EbI,180——由應(yīng)變片1在180°方位測(cè)得的局部彎曲應(yīng)變。式(D.7)適用于其他應(yīng)變片位置以確定Eb2.m和Eb.me。試驗(yàn)機(jī)不同軸產(chǎn)生的最大彎曲應(yīng)變按式(D.8)和式(D.9)計(jì)算：α從最高讀數(shù)應(yīng)變片到次最高讀數(shù)應(yīng)變片測(cè)量。然后，角θ由已知角α和最高讀數(shù)應(yīng)變片的位置確定。由試驗(yàn)機(jī)不同軸產(chǎn)生的彎曲百分比B.按式(8)計(jì)算。D.4測(cè)量程序測(cè)量程序見(jiàn)第7章。報(bào)告要求見(jiàn)第8章。圖D.1圓柱體同軸度傳感器應(yīng)變片的位置應(yīng)變型(資料性附錄)圓柱體同軸度傳感器裝置固有缺陷產(chǎn)生的彎曲分量的測(cè)定本附錄描述了一個(gè)測(cè)定圓柱體同軸度傳感器裝置固有缺陷產(chǎn)生的彎曲分量的程序，該程序可用于由圓柱體同軸度傳感器裝置缺陷引起的彎曲分量的測(cè)定。該誤差來(lái)自下列原因的組合：a)由于制造工藝的限制，裝置本身幾何形狀的缺陷；b)應(yīng)變片的安裝不完善。本附錄使用的符號(hào)及其含義見(jiàn)表E.1。表E.1符號(hào)和含義符號(hào)含義B同軸度傳感器固有的幾何不對(duì)稱產(chǎn)生的彎曲百分比Eb,n同軸度傳感器固有缺陷產(chǎn)生的彎曲應(yīng)變Eb.max.ae同軸度傳感器固有缺陷產(chǎn)生的最大彎曲應(yīng)變；其代表了裝置的彎曲誤差0Eb,max.m相對(duì)于應(yīng)變片1的位置的角度(俯視，順時(shí)針?lè)较?在應(yīng)變片1的位置，同軸度傳感器固有缺陷產(chǎn)生的局部彎曲應(yīng)變分量按式(E.1)計(jì)算：Eb.0——由應(yīng)變片1在0°方位測(cè)得的局部彎曲應(yīng)變；Eb?.180*——由應(yīng)變片1在180°方位測(cè)得的局部彎曲應(yīng)變。同軸度傳感器裝置的固有彎曲誤差按式(E.2)計(jì)算：同軸度傳感器固有缺陷產(chǎn)生的相關(guān)彎曲百分比B.按式(E.3)計(jì)算：式中0.從應(yīng)變片1的方向起測(cè)量，順時(shí)針旋轉(zhuǎn)為正，逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)為負(fù)。23GB/T38250—2019/ISO23788:2012(資料性附錄)F.1表F.1是按照7.2的規(guī)定使用圓柱體同軸度傳感器在壓向力下測(cè)得的檢測(cè)值。表F.1加載同軸度檢測(cè)值測(cè)量方位應(yīng)變片讀數(shù)/pμe平均應(yīng)變/μe局部彎曲應(yīng)變/μeE1E2EEb2EhaEb40°方位—1026.8—924.2—1001.8—1060.2—1003.3—23.6—57.0方位—998.8—1014.2—1017.1—963.5—998.4—0.4—15.8—18.7表F.2給出了加載同軸度的檢測(cè)結(jié)果。表F.2加載同軸度檢測(cè)結(jié)果Eb,ne/μeEb-max.me/μeBm./%0m./()前左后右—11.647.4—45.947.9F.2表F.3給出了同軸度傳感器的固有彎曲的結(jié)果(參見(jiàn)附錄E)。表F.3同軸度傳感器的固有彎曲結(jié)果Eb.max.ae/pμeB./%24GB/T38250—2019/ISO23788:2012等的不同軸度(即5級(jí)～10級(jí))。作為指南，直徑d可以是8mm～12mm:od≤0.002d尺寸和相關(guān)的幾何公差。同軸度檢驗(yàn)時(shí)，分離桿的兩部分宜相隔約0.5mm～1.0mm,通止規(guī)能自由地從桿的一端滑動(dòng)到另L?L-8LL-8L圖G.1圓柱同軸度規(guī)舉例(參考文獻(xiàn)[2])25[1]Kandil,F.a.anddyson,B.F.Theinfluenceofloadmisalignmentduringuniaxiallow-cyclefatiguetesting.Fatigue&.FractureofEngineeringMaterials&.Structures16(5),1993,pp.509-537[2]Kandil,F.a.Recentintercomparisonsonlowcyclefatigueandalignmentmeasurements.VAMASReportNo.41,ISSN1016-2186,NationalPhysicalLaboratory,February2003[3]Scholz,A.Influenceofbendingonlowcyclefatiguelifeofcylindricaltestpiecesatelevatedtemperature.MaterialsatHighTemperatures27(2),2010,pp.127-134[4]Kandil,F.a.Codeofpracticeforthemeasure