660MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算(設(shè)計計算)

南京舛地大學(xué)

熱力發(fā)電廠報告

學(xué)號_____________________________________________

姓名_____________________________________________

專業(yè)_________熱能與動力工程_____________________

指導(dǎo)教師____________________________________________

能源與機械工程學(xué)院

2015年1月

課程設(shè)計任務(wù)書

（-）設(shè)計題目

660MW凝汽式機組全廠原則性熱力系統(tǒng)計算（設(shè)計計算）

（二）設(shè)計內(nèi)容

1.對該系統(tǒng)的設(shè)計布置方式進行初步的分析飛

2.在〃-s圖上做山蒸汽的汽態(tài)膨脹線（不必按比例），并表示山各點參數(shù)；

3.計算額定功率新汽流量及各處汽水流量；

4.計算機組的和全廠的熱經(jīng)濟指標；

5.繪制原則性熱力系統(tǒng)圖，并將所計算的各汽水參數(shù)標在圖上（要求CAD繪圖,

A4紙打?。?；

6.撰寫課程設(shè)計說明內(nèi)。

（三）設(shè)計要求

1.計算部分要求列出所有計算公式，凡出現(xiàn)公式均必須代入相應(yīng)數(shù)據(jù)；

2.字跡清楚，繪圖線條分明；

3.有關(guān)表格均用計算機繪制。

（四）書寫格式要求

1.封面：題目、姓名、時間、指導(dǎo)教師姓名；

2.正文：汽態(tài)線圖、汽水參數(shù)表、計算過程及結(jié)具；

3.參考文獻。

1緒論1

2熱力系統(tǒng)與原始資料.............................................................2

2.1熱力系統(tǒng)簡介..............................................................2

2.2原始資料..................................................................3

3熱系統(tǒng)計算......................................................................6

3.1汽水平衡計算..............................................................6

3.2汽輪機進汽參數(shù)計算.......................................................7

3.3輔助計算..................................................................8

3.4各加熱器進、出水參數(shù)計算.................................................9

3.5高壓加熱器組抽汽系數(shù)計算................................................10

3.6除氧器抽汽系數(shù)計算......................................................12

3.7低任加熱器組抽汽系數(shù)計算................................................13

3.8凝汽系數(shù)熊計算..........................................................15

3.9汽輪機內(nèi)功計算..........................................................16

3.10汽輪機內(nèi)效率、熱經(jīng)濟指標、汽水流量計算................................17

3.11全廠性熱經(jīng)濟指標計算...................................................18

四反平衡校核....................................................................20

4.1鍋爐輸入熱量%..........................................................20

4.2鍋爐損失A佻.............................................................20

4.3排污損失△佻?.............................................................20

4.4全廠工質(zhì)滲漏損失.....................................................20

4.5廠用汽損失△夕pi....................................................................................................................20

4.6凝汽流冷源損失4次.......................................................20

4.7小汽機冷源損失人以.......................................................20

4.8化學(xué)補充水冷源損失443...................................................................................................20

4.9軸封加熱器疏水冷源損失△孤sg.........................................................................................20

4.10均壓箱去熱水井的冷源損失A^yx....................................................................................21

4.11暖風(fēng)器損失&/林..........................................................21

4.12管道散熱損失Aqp...............................................................................................................21

4.13軸封汽散熱損失ZAgsg.......................................................................................................21

參考文獻.........................................................................22

致謝............................................................................23

2熱力系統(tǒng)與原始資料

2.1熱力系統(tǒng)簡介

某火力發(fā)電廠二期工程準備上兩套660MW燃煤汽輪發(fā)電機組，采用一爐一

機的單元制配置。其中鍋爐為德國BABCOCK公司生產(chǎn)的2208t/h自然循環(huán)汽包

爐；汽輪機為GE公司的亞臨界壓力、一次中間再熱660MW凝汽式汽輪機。

全廠的原則性熱力系統(tǒng)如圖2?1所示。該系統(tǒng)共有八級不調(diào)節(jié)抽汽。其中第

一、二、三級抽汽分別供三臺高壓加熱器，第五、六、七、八級抽汽分別供四臺

低壓加熱器，第四級抽汽作為0.9161MPa壓力除氧器的加熱汽源。

第一、二、三級高壓加熱器均安裝了內(nèi)置式蒸汽冷卻器，上端差分別為

-1.7℃、0℃、-1.7℃o第一、二、三、五、六、七級回?zé)峒訜崞餮b設(shè)疏水冷卻

器，下端差均為5.5℃。

汽輪機的主凝結(jié)水由凝結(jié)水泵送出，依次流過軸封加熱器、4臺低壓加熱器,

進入除氧器。然后由汽動給水泵升壓，經(jīng)三級高壓加熱器加熱，最終給水溫度達

到274.8C,進入鍋爐。

三臺高壓加熱器的疏水逐級自流至除氧器；第五、六、七級低壓加熱器的疏

水逐級自流至第八級低壓加熱器；第八級低加的疏水用疏水泵送回本級的主凝結(jié)

水出口。

凝汽器為雙壓式凝汽器，汽輪機排汽壓力4.4/5.38kPa。給水泵汽輪機（以下

簡稱小汽機）的汽源為中壓缸排汽（第四級抽汽），無回?zé)峒訜?，其排汽亦進入

凝汽器，設(shè)計排汽壓力為6.34kPa。

鍋爐的排污水經(jīng)一級連續(xù)排污利用系統(tǒng)加以回收。擴容器工作壓力

1.55MPa,擴容溶的疏水引入排污水冷卻器，加熱補充水后排地溝。

鍋爐過熱器的減溫水（③）取自給水泵出口，設(shè)計噴水量為66240kg/h。

熱力系統(tǒng)的汽水損失計有：全廠汽水損失（Q）33OOOkg/h.廠用汽（?）

22000kg/h（不回收）、鍋爐暖風(fēng)器用汽量為65800kg/h,暖風(fēng)器汽源（。）取自

第4級抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，疏水比焰697H/kg。鍋爐排污損失按

1%取值。

高壓缸門桿漏汽（①和②）分別引入再熱熱段管道和均壓箱SSR,高壓虹的

軸封漏汽按壓力不同，分別進入除氧器（④和⑥）均壓箱（⑤和⑦）。中壓位的

軸封漏汽也按壓力不同，分別引進除氧器（⑩）和均壓箱（⑧、⑨）。從均壓箱

引出三股蒸汽：一股去第七級低加（?），一股去軸封集熱器SG（。），

2

股去凝汽器的熱水井。

圖2-1660MW亞臨界壓力凝汽式機組熱力系統(tǒng)圖

2.2原始資料

2.2.1汽輪機型式及參數(shù)

（1）機組型式：亞臨界壓力、一次中間再熱、四缸四排汽、單軸、凝汽式汽輪

機；

（2）額定功率R=660MW；

（3）主蒸汽初參數(shù)（主汽閥前）：po=16.68MPa,g=538C；

（4）再熱蒸汽參數(shù)（進汽閥前）：熱段p「h=3.232MPa,0h=538℃；

冷段p1h=3.567MPa/rh=315℃；

（5）汽輪機排汽壓力po=4.4/4.538kPa,排汽比焰兒=2315.6kJ/kg。

2.2.2回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)參數(shù)

3

(1)機組各級回?zé)岢槠麉?shù)見表2/；

(2)最終給水溫度加=274.8℃；

(3)給水泵出口壓力ppu=21.47MPa,給水泵效率用11=0.83；

(4)除氧器至給水泵高差/u=22.4m；

(5)小汽機排汽壓力pCJcj=6.27kPa；小汽機排汽啥〃c,xj=2422.6kJ/kg。

表2-1回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)原始汽水參數(shù)

H4(除

項目單位HlH2H3H5H6H7H8

氧器)

抽汽壓力0MPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197

抽汽始hikJ/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.8

加熱器上端差加*C-1.70-i.7—2.82.82.82.8

加熱器下端差劭,c5.55.55.5—5.55.55.5—

水側(cè)壓力p、、MPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.758

抽汽管道壓損△門%33353333

2.2.3鍋爐型式及數(shù)據(jù)

(1)鍋爐型式：德國BABCOCK-2208t/h一次中間再熱、亞臨界壓力、自然循

環(huán)汽包爐；

(2)額定蒸發(fā)量。b=2208t/h；

(3)額定過熱蒸汽壓力〃b-17.42MPa,額定再熱蒸汽1K力〃r-3.85MPa；

(4)額定過熱汽溫Zb=541C,額定再熱汽溫片541℃；

(5)汽包壓力pdu=18.28MPa；

(6)鍋爐熱效率佻=92.5%。

2.2.4其他數(shù)據(jù)

(1)汽輪機進汽節(jié)流殞失廂=4%,中壓缸進汽節(jié)流損失加=2%；

(2)軸封加熱器壓力psg=102kPa,疏水比的抽、sg=415kJ力g；

(3)機組各門桿漏汽、軸封漏汽等小汽流量及參數(shù)見表2-2；

(4)鍋爐暖風(fēng)器耗汽、過熱器減溫水等全廠性汽水流量及參數(shù)見表2?2；

(5)汽輪機機械效率％=0.985,發(fā)電機效率小=0.99；

(6)補充水溫度%=20℃；

(7)廠用電率*0.07。

表2-2各輔助汽水、門桿漏汽、軸封漏汽數(shù)據(jù)

4

汽、水點代

①②③④⑤⑥⑦⑧

號

汽水流量

18243896624029082C99323625721369

(kg/li)

流量系數(shù)

0.00090230.00019240.032770.0014380.0010380.0016010.0012720.0006772

〃夠k

汽水比培

3397.23397.2773.43024.3302433024.33024.33169

(kJ/kg)

汽、水點代

⑨@Q???0

號@

汽水流量

155127852200065800659893300012705821

(kg.'h)

流量系數(shù)

0.00076720.C013780.010880.032550.032610.016320.00062820.002879

的g.k

汽水比培

347434743169.03169.084.13397.23154.73154.7

(kJ/kg)

2.2.5簡化條件

(1)忽略加熱器和抽汽管道的散熱損失。

(2)忽略凝結(jié)水泵的介質(zhì)焰升。

5

3熱系統(tǒng)計算

3.1汽水平衡計算

3.1.1全廠補水率dma

全廠汽水平衡如圖3-1所示，各汽水流量見表3-1。將進、山系統(tǒng)的各流量

用相對量a表示。由于計算前汽輪機進氣量D）為未知，故預(yù)選。）=2021600kg/h

進行計算，最后校核。

圖3-1全廠汽水平衡圖

表3-1全場汽水進出系統(tǒng)有關(guān)數(shù)據(jù)

?全廠工質(zhì)③過熱器減溫

名稱鍋爐排污?廠用汽?暖風(fēng)器

滲漏水

汽（水）量，kg/h33000l%Do223006580066240

離開系統(tǒng)的介質(zhì)比焰3397.2209.43169.03169.0773.4

返回系統(tǒng)的介質(zhì)比玷X4.0?4.084.0697.()773.4

全廠工質(zhì)滲漏系數(shù)

斯=Dx/D0=33000/2021600=0.01632

下面是鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的計算。

擴容器工作壓力為1.55MPa,此壓力下的飽和水比焰小bi=851.7kJ/kg；泡和

蒸汽比焰/『2792.0U/kg。汽包壓力pdu=18.28MPa,此壓力下的飽和水比熔

//bi=l743.6kJ/kgo

6

擴容器產(chǎn)生的蒸汽力可由下式計算：

D;.（%.力一〃7）.20216x（1743.6x1—851.719293151]

'瓦-2792.0-851.7

擴容器的疏水引入排污水冷卻器，=。皿-口=20216-9293=10923kg/h

z

則。尸0.004597,abi=0.005403o

假設(shè)排到地溝的污水溫度為50℃,由p=0.101325MPa,查得排污水的比焰

/?ps=209.4kJ/kgo

由補充水溫度ha=20℃和p=0.101325MPa,查得補充水的比焙/7ma=84.0U/kg。

由疏水加熱器的熱平衡4（%「%）小=%（〃;%）解得

"ma=a'biS'b「〃ps）仇/?ma+^rna=0.005403x（851.7-209.4）/0.03261+84.0=190.4kJ/kg

其余各量經(jīng)計算為

廠用汽系數(shù)6M=0.01088；

減溫水系數(shù)匿P=0.03277；

暖風(fēng)器疏水系數(shù)。產(chǎn)0.03255；

由全廠物質(zhì)平衡

r

補水率am=ccL+aM+apl=0.01632+0.005403+0.01088=0.03261

3.1.2給水系數(shù)dfw

a=（z+（/.+a-cz_=1+0.01632+0.01—0.03277=0.9936

fI?w?U（＞LQMI2s?p

3.1.3各小汽流量系數(shù)dsg,k

按預(yù)選的汽輪機進汽量A和表2?2原始數(shù)據(jù)，計算得到門桿漏汽、軸封漏

汽等各小汽流量的流量系數(shù)，填于表2-2中。

3.2汽輪機進汽參數(shù)計算

321主蒸汽參數(shù)

由主汽門前壓力po=16.68MPa,%）=538℃,查水蒸氣性質(zhì)表，得主蒸汽比熔

值/7o=3398.8kJ/kgo

主汽門后壓力p\=（1一％加0=（1-0.04）x16.68=16.0128MPa

由“o=16.O128MPa,%=%=3398.8kJ/kg,查水蒸氣性質(zhì)表，得主汽門后汽

溫治=535.3℃。

3.2.2再熱蒸汽參數(shù)

7

由中聯(lián)門前壓力Prh=3.232MPa,溫度公=538℃,查水蒸氣性質(zhì)表，得再熱

蒸汽比焰值/7rh=3540.3kJ/kgo

中聯(lián)門后再熱汽壓.凌=(l-rp2)〃M=(1-002)x3.232=3.167MPa

由p7h=3.167MPa,/frh=/?rh=3540.3kJ/kg,查水蒸氣性質(zhì)表，得中聯(lián)門后再熱

汽溫小=537.7℃。

3.3輔助計算

3.3.1均壓箱計算

以加權(quán)平均法計算均壓箱內(nèi)的平均蒸汽比焰版，。計算詳見表3-2o

表3-2均壓箱平均蒸汽比喻計算

項目②⑤⑦⑧⑨￡

漏汽量G，kg/h38920992572136915517980

漏汽系數(shù)彷0.00019240.0010380.0012720.00067720.00076720.003947

漏汽點比熔hi3397.23024.33024.331693474—

總熠QiAi0.649883.121083.825742.133052.6492712.37903

平均比焰hiy12.37903/0.003947=3154.7

3.3.2軸封加熱器計算

軸封加熱器平均進汽比焰Asg=3154.7kJ/kgo

333凝汽器平均壓力計算

由Psi=4.4kPa,查水蒸氣性質(zhì)表，得Zsi=30.62C

由〃s2=5.38kPa,查水蒸氣性質(zhì)表，得人2=34.19℃；

凝汽器平均溫度D.5&汽公尸32.41℃；

查水蒸氣性質(zhì)表，得凝汽器平均壓力ps=4.87kPa；

將所得數(shù)據(jù)與表2-1的數(shù)據(jù)一起，以各抽汽口的數(shù)據(jù)為節(jié)點，在/z-s圖上繪

制出汽輪機的汽態(tài)膨脹過程線，見圖3-2。

8

3.4各加熱器進、出水參數(shù)計算

首先計算高壓加熱器H1。

加熱器壓力pi：

=(1-0.03)x5.945=5.767MPa

式中p\—第一抽汽口,玉力；

△口一抽汽管道相對壓損。

由pi=5.767MPa,查水蒸氣性質(zhì)表得

加熱器飽和溫度ZSi=273.0℃

HI出水溫度Zw,i：

%二卻一出=273.0-(-17)=274.7℃

式中也一加熱器上端差。

HI疏水溫度m：

9

5=%+四=243.5+5.5=249C

式中3人一加熱器下端差，8/|=5.5℃；

七」一進水溫度，C,其值從高壓加熱器H2的上端差31計算得到。

已知加熱器水側(cè)壓力pw=21.47MPa,由fw,i=274.7℃,查得H1出水比始

Aw,1=1204.8kJ/kg

由/；v,i=243.5℃,jpw=21.47MPa,查得HI進水比焰//w.2=1056.6kJ/kg

由Zd.i=249*C,pi=5.767MPa,直得Hl啖水比焰//dj=10K0.8kJ/kg。

至此，高壓加熱器Hl的進、出口汽水參數(shù)已全部算出。按同樣計算，可依

次計算出其余加熱器H2?H8的各進、出口汽水參數(shù)。將計算結(jié)果列于表3-3。

表3-3回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)汽水參數(shù)計算

H4（除

項目單位HlH2H3H5H6H7H8SG

氧器）

抽汽壓力用MPa5.9453.6681.7760.9640.4160.2260.1090.0197—

抽汽比熔灰kJ/kg3144.23027.13352.23169.02978.52851.02716.02455.83154.7

汽

抽汽管道壓損%33353333—

側(cè)

加熱器側(cè)壓力P）MPa5.7673.5581.7230.91580.40350.21920.10570.01910.102

汽測壓力下跑和溫度C273.0243.5205.0176.1144.0123.1101.259.0—

水側(cè)壓力p“MPa21.4721.4721.470.9162.7582.7582.7582.7582.758

加熱器上端差初C-1.70-1.7—2.82.82.82.8—

出水溫度fwjC274.7243.5206.7176.1141.2120.398.456.232.6

出水比焰kkJ/kg1204.81056.6890.6746.0595.9506.9414.4237.6138.9

水

進水溫度C243.5206.7179.9141.2120398.456.632.631.9

側(cè)

講水比烯力必kJ/kg1056.6890.6773.4594.7506.9414.4239.2128.9136.2

加熱器下端差加C5.55.55.5—5.55.55.5——

疏水溫度出C249.0212.2185.4—125.8103.962.159.0—

疏水比培瓜kJ/kg1080.8908.3787.4—528.6435.6260.0247.0415.0

3.5高壓加熱器組抽汽系數(shù)計算

3.5.1由高壓加熱器H1熱平衡計算內(nèi)

高壓加熱器H1的抽汽系數(shù)內(nèi)：

33%=0.993638-1056.6)36

%一如3144.2-1080.8

高壓加熱器H1的疏水系數(shù)四」：

%i=%=0.07136

10

3.5.2由圖壓加熱器H2熱平衡計算痣、?rh

高壓加熱器H2的抽汽系數(shù)如

%=-―）/仇-%頌-吐=。.9936'（1。56.6-89。.6）-。.。7136，（］。8。.8-908.3）=0.07203

3027.1-908.3

高壓加熱器H2的疏水系數(shù)田,2：

%2=%+-2=007136+0.07203=0.1434

再熱器流量系數(shù)%:

100009023

?rh=1-a.gj-4g,2一?sg,4-?sg.5-?sg.6~?sg,7~~?2=-

-0.0001924-0.001438-0.001038-0.001601-0.001272-0.07136

-0.07203=0.8502

3.5.3由高壓加熱器H3熱平衡計算（X3

本級計算時，高壓加熱器H3的進水比焰今心為未知，故先計算給水泵的介

質(zhì)比熔升A〃pu。如圖3-3所示。

給

水

泵

圖3-3給水泵焰升示意圖

11

泵入口靜壓p'u：

〃'p,u="4+P'g"pu=09⑹+975x10-6x9.8x22.4=U30lMPa

給水泵內(nèi)介質(zhì)平均壓力〃pj：

f

/?pj=0.5x(/?pu+ppu)=0.5x(21.47+1.1301)=11.30MPa

給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比焙/切：

取如=〃'pu=746.1kJ/kg

根據(jù)ppj=11.30MPa和麗=746.1kJ/kg查得：

3

給水泵內(nèi)介質(zhì)平均比容vpu=0.001112m/kg

給水泵介質(zhì)焙升后

u(p-p')x10'

=/_h，=pu—pu---------

pupupu

Vpu

0.001112x(21.47-1.1301)xi03”

=------------------------------=27.3nklJ/kg

0.83

給水泵出口比焰力pu：

%=h'pu+A%=746.1+273=773.4kJ/kg

高壓加熱器H3的抽汽系數(shù)s：

砥依.「心)/%—%。=0.9936x(890.6-773.4)-0.1434x(908.3-787.4)=0.03866

3352.2-787.4

高壓加熱器H3的疏水系數(shù)四.3：

=%2+^3=0.1434+0.03866=0.1821

3.6除氧器抽汽系數(shù)計算

除氧器出水流量恁4：

ac4=a(yfl+asp=0.9936+0.03277=1.0263

抽汽系數(shù)04：

除氧器的物質(zhì)平衡和熱平衡見圖3-4。由于除氧器為匯集式加熱器，進水流

量”、5為未知。但利用簡捷算法可避開求取依,5。

12

%=[%4氏,4一%)/%一%3仇,3-L)--初)

一%,6(砥,6一兒.5)一4g.lO(%.10一%、S)一%,12Ssg,12一%,5)

-af(hf-hwS)]/(h4-hw5)

=[1.0263x(746-595.9)-0.1821x(787.4-595.9)-0.001438x(3024.3-595.9)

-0.001601x(3024.3-595.9)-0.001378x(3474-595.9)-0.03255x(697-595.9)

-0.004597x(2792-595.9)]/(3024.3-595.9)

=0.03674

a4

3.7低壓加熱器組抽汽系數(shù)計算

3.7.1由低壓加熱器H5熱平衡計算痣

低壓加熱器H5的出水系數(shù)

由圖3-4,

a_-a-

^c,5=c.4-夕心一^sg.4sS,6~^sg.10-^sg.12%

=1.0263-0.03671-0.1821-0.001438-0.001601-0.001378-0.03255-0.004597

=0.7660

低壓加熱器H5的抽汽系數(shù)3：

__/5(鼠,5一兒,6)/d_0.7660x(595.9—506.9)_n俏7M

OCs———U?UZ/o3

2978.5-528.6

低壓加熱器H5的疏水系數(shù)Qd.5

%,5=a5=002783

13

3.7.2由低壓加熱器H6熱平衡計算a6

低壓加熱器H6的抽汽系數(shù)

~_45%.6-k)/%-(&5-&6)

0.7660x(506.9-414.4)-0.02783x(528.6-435.6)

(2851-435.6)

=0.02826

低壓加熱器H6的疏水系數(shù)Gd.6：

怎,6=+a(、=002783+0.02826=0.05609

3.7.3由低壓加熱器H7熱平衡計算內(nèi)

由于低壓加熱器H8的疏水采用疏水泵打回本級的主凝結(jié)水出口的形式，低

壓加熱器H7的進水比焰未知，故先假設(shè)/7Q=239.24kJ/kg,最后進行校核。

低壓加熱器H7的抽汽系數(shù)田：

_/式%7一,w,7)/4h一(%一"d.7)一4g/6(力sg16一k)

=

0C1

hl~%

0.7660x(414.4-239.24)-0.05609x(435.6-258.3)-0.002879x(3154.7-258.3)

2716-258.3

=0.04723

低壓加熱器H7的疏水系數(shù)Gd,7：

%=M.6+4+/16=005609+0.04723+0.002879=0.1062

3.7.4由低壓加熱器H8熱平衡計算。8

由于低加H8的進水焰心、疏水焰加.8為未知，故先計算軸封加熱器SGo

乂由于軸封加熱器SG的出水系數(shù)未知，故先假設(shè)依鋰=0.6322,最后進行校核。

下面先求凝結(jié)水泵進口凝結(jié)水比焰Aco

由熱井的熱平衡得

h，二..a〃'皿+ajy/m+(a'+>。閭)><4

C%6g

0.03261X190.4+0.0004398u3154.7+(0.56105+0.03747)x135.9

-0.6322

=136.3kJ/kg

式中Qjyx為均壓箱引出蒸汽去熱水井的流量系數(shù)，由下式計算:

14

jyxs&i一a岑”,,?ins-4s,&1iv6>=0.003947-0.0006282-0.002879=0.0004398

由小32.41℃和palm=0.101325MPa,查得九=l35.9kJ/kg。

由SG的熱平衡，得軸封加熱器出水焰力“腿：

?s.i6(^g.i6-^g)^0.002862x(3154.7-415)

g=139.0kJ/kg

《陽0.6322

由pw、sg=2.758MPa.//w^=139.0kJ/kg,查得軸封加熱器出水溫度“犍=32.6℃。

由于低壓加熱器H8未設(shè)疏水冷卻器，所以疏水溫度&8=k8=59.0℃。

由小=0.0191MPa,&8=59.0℃,查得低加H8疏水焰加.8=247.0kJ/kgo

低壓加熱器H8的抽汽系數(shù)派：

_入(仆8一〃w.sg)/%一%7(&7-4.8)

(Xa—

%X-hd,.Xx

0.6322x(237.6-138.6)-0.1062x(258.3-247)

2455.8-247

=0.02760

低壓加熱器H8的疏水系數(shù)Gd,8：

48=。<17+4=0.1062+0.02760=0.1338

3.8凝汽系數(shù)既計算

381小汽機抽汽系數(shù)熊閔：

1.0263x27.3

=0.03747

3169-2422.6

3.8.2由凝汽器的質(zhì)量平衡計算出

%,=*—a4一%、,=0.6322-0.03747-0.0006282-0.03261

4V.AJIQ*ni<iJjA

-0.0004398=0.561052

3.8.3由汽輪機汽測平衡校驗生

H4抽汽口抽汽系數(shù)和必：

a1=4+*+?nf+=0.03671+0.03747+0.03255+0.01088=0.1176

****V???JIII1/1

各加熱器抽汽系數(shù)和26：

15

=0.07136+0.07203+0.03866+0.1176+0.02783+0.02826+0.04723+0.02760

=0.43058

軸封漏汽系數(shù)和Wasg.k：

Z%好=a%2+&g,4+%,5+?Sg,6+?sg,7++q&9+?SgJ0

=0.0001924+0.001438+0.001038+0.01601+0.01272+0.0006772+0.0007672+0.001378

=0.008364

凝汽系數(shù)以：

a.cJS8?K=1-0.43058-0.008364=0.561053

該值與由凝汽器質(zhì)量平衡計算得到的以的相對誤差在0.2%以內(nèi)，凝汽系數(shù)

計算正確。

3.9汽輪機內(nèi)功計算

391凝汽流做功做

嗎=4（4一兒+9rh）-asg』Prh

=0.561052x（3398.8-2315.6+513.2）-0.0009023x513.2

=895.20kJ/kg

式中他一再熱汽吸熱,qrh=/?rh-//2=3540.3-3027.1=513.2kJ/kg

3.9.2抽汽流做功匯sj

IkgHl抽汽做功.：

>%］二%—九=3398.8-3144.2=254.6kJ/kg

lkgH2抽汽做功Wa.2：

wa2=h0-h2=3398.8-3027.1=371.7kJ/kg

lkgH3抽汽做功R3；

%3=h.-h3+qjh=3398.8-3352.2+513.2=559.8kJ/kg

lkgH4抽汽做功*4：

*<=%_%+6=3398.8-3169+513.2=743.0kJ/kg

其余H5、H6、H7、H8抽汽做功（每kg）的計算同上，結(jié)果列于表6。

表3-4做功量和抽汽量計算結(jié)果

III112113114115116117118

16

（除氧器）

1kg抽汽做功（kJ/kg）254.6371.7559.8743.0933.51061.01196.01456.2

各級抽汽量（k&h）1442621456197815723776256255571379547355800

抽汽流總內(nèi)功必“：

Z＞匕1++13”，,34＞匕,4+?5^,5+?6%,6++081%8

=0.07136X254.6+0.07203x371.7+0,03866x559.8+0.1176x743.0

+002783x9335+002826x1061+004723xI196+002760x14562

=306.6kJ/kg

3.9.3附加功量￡伙以

附加功量2Mg.k是指各小汽流量做功之和：

E＞%k=%,2仇一%2)+(&g、4++%.6+4g,7)(4一%4)

+4MS。-%,8+夕小)+(4g,9+?Sg,10)(%-%+夕rh)

=0.0001924x(3398.8-3397.2)+(0.001438+0.001038+0.001601+0.001272)

x(3398.8—3024.3)+0.0006772x(3398.8—3169+513.2)+(0.0007672+0.001378)

x(3398.8-3474+513.2)

=3.446kJ/kg

3.9.4汽輪機內(nèi)功

%=n，c+Z/+Z%=895.20+306.643.446=1205.26kJ/kg

3.10汽輪機內(nèi)效率、熱經(jīng)濟指標、汽水流量計算

汽輪機比熱耗夕0：

%=ho—hfw+a小%=3398.8-1205.3+0.8502X513.2=2629.8kJ/kg

汽輪機絕對內(nèi)效率〃i：

.=叫/%=1205.26/2629.8=0.45831

汽輪機絕對電效率〃e：

77c=77m?%?q=0.985X0.99x0.45831=0.44692

汽輪機熱耗率g

q=3600//=3600/0.44692=8055.2kJ/(kWh)

汽輪機汽耗率d：

d=q/q()=8055.2/2629s=3.0630kg/(kWh)

17

汽輪機進汽量Do：

。0=1000?d?[=1000x3.0630x660=2021599.7kg/h

式中幾一汽輪機額定功率，Pe=660MWo

檢驗：汽輪機進汽量0o=2021600kg/h,與初選值相等。

給水流量GM：

Gf“,=ac4D0=1.0263x2021600=2074816kg/h

凝結(jié)水泵流量Gcp：

Gcp=?A=0.6322X2021600=1278055kg/h

凝汽量Pc：

2=%?A=0.56105X2021600=1134223kg/h

第一級抽汽量Oi：

4=。出=0.07136x2021600=144262kg/h

其余第二級至第八級抽汽量的計算結(jié)果，列于表3-4中。

3.11全廠性熱經(jīng)濟指標計算

3.11.1鍋爐參數(shù)計算

過熱蒸汽參數(shù)：

由pb=17.42MPa,/b=541℃,查表得過熱蒸汽出口比焰/?b=3399.0kJ/kg。

再熱蒸汽參數(shù)：

鍋爐設(shè)計再熱蒸汽出口壓力p「=3.85MPa,該壓力已高于汽輪機排汽玉力

”,h=3.567MPa,故按照汽輪機側(cè)參數(shù)，確定鍋爐再熱器出口壓力p尸;4h(l-1.75%

-5%)=3.326MPa。由pr=3.326MPa和修541℃,查表得再熱蒸汽出口比焰

//r=3546.2kJ/kgo

再熱器換熱量q'rh=瓦一〃2=3546.2—3027.1=519.1kJ/kg。

3.11.2鍋爐有效熱量夕1

%=際-%)(『％)+際(\,-%)+%(4-%

=(0.9936-0.01)x(3399.0-1205.3)+0.01x(1743.6-1205.3)

+0.03277x(3399.0-773.4)+0.8502x519.1

=2690.4kJ/kg

18

3.11.3管道效率為

77P=%/%=2629.8/2690.4=0.9775

3.11.4全廠效率〃cp

77cp=m為%=0.925x0.9775x0.44692=0.40409

3.11.5全廠發(fā)電標準煤耗公

2690.4

系數(shù),?=—%=1.02845

%-%2690.4-0.925x80.46

式中如L暖風(fēng)器吸熱量，按下式計算：

4nf=?nf(%f一%)=0.03255X(3169-697)=80.46kJ/kg

相應(yīng)于1kg標煤的輸入熱量狀：

。:=29300-《=29300x1.02845=30134kJ/kg

發(fā)電標準煤耗以

3.11.6全廠熱耗率夕cp

/p=F