氧化鋁生產(chǎn)工藝課程電子教案學(xué)習(xí)情境文本

學(xué)習(xí)情境1拜耳法生產(chǎn)氫氧化鋁參考學(xué)時(shí)任務(wù)單元1.1原礦漿的制取操作參考學(xué)時(shí)深化技能訓(xùn)練/深化專(zhuān)業(yè)知識(shí)配料操作制度的制定依據(jù)配礦操作與配料操作中工藝故障的發(fā)生原因與處理措施參考學(xué)時(shí)講授班級(jí)冶班缺課學(xué)生無(wú)教學(xué)目標(biāo)技能目標(biāo)1.明確本階段的主要任務(wù)，2.能夠準(zhǔn)確判斷配礦操作與配料操作中工藝故障的發(fā)生原因與處理措施知識(shí)目標(biāo)1.原礦漿配礦配料的依據(jù)，能夠進(jìn)行配礦及配料計(jì)算2.能夠描述配礦操作與配料操作中工藝故障的發(fā)生原因與處理措施職業(yè)能力目標(biāo)利用所學(xué)知識(shí)和經(jīng)驗(yàn)創(chuàng)造性地解決新問(wèn)題教學(xué)設(shè)計(jì)一、資訊：1、分析任務(wù)單2、知識(shí)準(zhǔn)備

教師講授：1.原礦漿配礦配料的依據(jù)，能夠進(jìn)行配礦及配料計(jì)算2.能夠描述配礦操作與配料操作中工藝故障的發(fā)生原因與處理措施現(xiàn)場(chǎng)演示處理方法和程序

期間穿插師生互動(dòng)、自學(xué)等形式二、決策1、熟悉配礦，配料計(jì)算公式及意義，2、確定操作思路三、計(jì)劃1、制定分工計(jì)劃2、安排操作程序四、實(shí)施1、配料各參數(shù)（配堿量，配石灰量，原礦漿液固比）的計(jì)算2、配料參數(shù)的記錄3、磨礦操作五、檢查提交分析報(bào)告，學(xué)生互查、教師隨機(jī)抽查學(xué)生掌握情況六評(píng)價(jià)抽取學(xué)生匯報(bào)工作過(guò)程，整理報(bào)告歸檔，小組自評(píng)、互評(píng)。教學(xué)條件教學(xué)場(chǎng)地教學(xué)車(chē)間、現(xiàn)場(chǎng)教學(xué)工具原礦漿生產(chǎn)車(chē)間、電腦、投影儀等教學(xué)素材圖片、日?qǐng)?bào)表、課件教學(xué)總結(jié)

教學(xué)過(guò)程設(shè)計(jì)：一、資訊教師：布置任務(wù)1.1原礦漿的制取操作提出問(wèn)題

1、鋁酸鈉溶液的苛性比值對(duì)生產(chǎn)指導(dǎo)的意義，生產(chǎn)上如何如控制苛性比值？2、生產(chǎn)上如何提高循環(huán)效率？3．配礦的作用是什么？對(duì)混礦質(zhì)量要求的指標(biāo)。4．磨礦的作用是什么？5．影響球磨機(jī)生產(chǎn)率的因素有哪些？6．原礦漿配料計(jì)算中確定配堿量的依據(jù)是什么？7．漿液液固比和密度的關(guān)系式？8．生產(chǎn)中是怎樣進(jìn)行原礦漿配料控制的？9.磨礦常見(jiàn)故障的發(fā)生原因與處理方法？知識(shí)準(zhǔn)備原礦漿制備操作的基礎(chǔ)知識(shí)1.1

鋁酸鈉溶液的特性參數(shù)1.1.1

鋁酸鈉溶液濃度的表示法(Al2O3)=50g/L，或(Na2Ok)=150g/L。1.1.2

鋁酸鈉溶液的特性參數(shù)—苛性比值苛性比值是堿法生產(chǎn)氧化鋁的重要概念和指標(biāo)，它表示鋁酸鈉溶液溶解氧化鋁的飽和程度及溶液的穩(wěn)定性。鋁酸鈉溶液的苛性比值是指鋁酸鈉溶液中所含苛性堿與氧化鋁的量的比值。符號(hào)表示為。計(jì)算公式：===換算成質(zhì)量濃度表示：=式中：

n(Na2Ok)、n(Al2O3)——鋁酸鈉溶液中苛性堿和氧化鋁的量，mol。

、——鋁酸鈉溶液中苛性堿和氧化鋁的量濃度，mol/L。

(Na2Ok)、(Al2O3)——鋁酸鈉溶液中苛性堿和氧化鋁的質(zhì)量濃度，g/L。

62和102——鋁酸鈉溶液中Na2O和Al2O3的摩爾質(zhì)量，g/mol。1.2

Na2O—Al2O3—H2O系1.2.1

30℃下的Na2O—Al2O3—H2

圖1—1為30℃下Na2O—Al2O3—H2圖1—1

30℃下Na2O—Al2O3—H2O三元系平衡狀態(tài)圖1.2.1.1

30℃下Na2O—Al2O3—H2B點(diǎn)：溶液在此點(diǎn)會(huì)同時(shí)與三水鋁石固相和含水鋁酸鈉固相保持平衡共存，是溶液對(duì)三水鋁石和含水鋁酸鈉的飽和點(diǎn)。C點(diǎn)：是含水鋁酸鈉（Na2O·A12O3·2.5H2O）和一水氫氧化鈉（NaOH·H2O）同時(shí)與溶液保持平衡，是共飽點(diǎn)。D點(diǎn)：是一水氫氧化鈉（NaOH·H2O）的組成點(diǎn)，它的成分53.5％NaOH和46.5%H2O。E點(diǎn)：是含水鋁酸鈉（Na2O·A12O3·2.5H2O）的組成點(diǎn)，它的成分是48.8％A12O3、29.7%Na2O和21.5％H2O。H點(diǎn)：是Na2O·A12O3的組成點(diǎn)，它的成分是62.2％A12O3和37.8％Na2O。T點(diǎn)：為三水鋁石的組成點(diǎn)，它的成分是65.4％A12O3和34.6％H2O。M點(diǎn)：為一水鋁石的組成點(diǎn)。OB線段：該線上溶液的平衡固相是三水鋁石，是三水鋁石在NaOH溶液中的等溫溶解度曲線。它表明隨著溶液NaOH濃度的增加，三水鋁石在其中的溶解度越來(lái)越大。BC線段：該線上溶液的平衡固相是含水鋁酸鈉（Na2O·A12O3·2.5H2O），是含水鋁酸鈉在NaOH溶液中的等溫溶解度曲線。它表明含水鋁酸鈉在NaOH溶液中的溶解度隨溶液NaOH濃度的增加而降低。CD線段：是一水氫氧化鈉（NaOH·H2O）在鋁酸鈉溶液中的溶解度曲線。圖中OBCD曲線是依次聯(lián)接各個(gè)平衡溶液的組成點(diǎn)得出的，它也就是氧化鋁在為30℃下的氫氧化鈉溶液中的平衡溶解度等溫線。直線OEH是=1的等線，實(shí)踐證明，苛性比值等于1或小于1的鋁酸鈉溶液是不存在的，因此鋁酸鈉溶液的組成處于直線OE的下方。在30℃下E點(diǎn)和D點(diǎn)都是固相存在。因此在ED線上及其右上方是屬于固體的區(qū)域，不含有液相存在。所以鋁酸鈉溶液只能存在于OED區(qū)域內(nèi)。因此對(duì)氧化鋁生產(chǎn)來(lái)說(shuō)，對(duì)OED區(qū)域的分析才有意義。1.2.1.2

OED區(qū)域分析將OED區(qū)域分五個(gè)（I、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ、V）部分進(jìn)行討論。A

I區(qū)（OBCD區(qū)域）在OBCD飽和等溫線下方的區(qū)域?yàn)镮區(qū)，是氫氧化鋁和含水鋁酸鈉的未飽和區(qū)，它有溶解這兩種物質(zhì)的能力。B

Ⅱ區(qū)（OBTO區(qū)域）OBTO（Ⅱ區(qū)）內(nèi)的溶液是氫氧化鋁過(guò)飽和的鋁酸鈉溶液，可以分解析出三水鋁石結(jié)晶。C

Ⅲ區(qū)（BCEB區(qū)域）BCEB（Ⅲ區(qū)）內(nèi)的溶液是含水鋁酸鈉過(guò)飽和的鋁酸鈉溶液，會(huì)析出偏鋁酸鈉結(jié)晶。D

Ⅳ區(qū)（BETB區(qū)域）BETB區(qū)域（Ⅳ區(qū)）內(nèi)的溶液是三水鋁石和含水鋁酸鈉同時(shí)過(guò)飽和的溶液，會(huì)同時(shí)析出三水鋁石和含水鋁酸鈉。E

V區(qū)（CDEC區(qū)域）CDEC區(qū)域（V區(qū)）內(nèi)的溶液是同時(shí)過(guò)飽和含水鋁酸鈉和一水氫氧化鈉的溶液，會(huì)同時(shí)析出含水鋁酸鈉和一水氫氧化鈉。在氧化鋁生產(chǎn)中，鋁酸鈉溶液的組成總是位于狀態(tài)圖的I、Ⅱ區(qū)內(nèi)。1.2.2

不同溫度下的Na2O—Al2O3—H2O三元系平衡狀態(tài)圖圖1—2不同溫度下的Na2O—Al2O3—H2O三元系平衡狀態(tài)圖由圖1—2可見(jiàn)各個(gè)溫度下溶解度等溫線都包括兩個(gè)線段，這兩個(gè)線段的交點(diǎn)為該溫度下溶解度的最大點(diǎn)。它說(shuō)明在所有溫度下，氧化鋁的溶解度都是隨溶液中苛性堿濃度的增加而急劇增長(zhǎng)，但當(dāng)苛性堿濃度超過(guò)某一限度后，氧化鋁的溶解度反而隨溶液中苛性堿濃度的增加而急劇下降，這是由于與溶液平衡的固相成分發(fā)生改變的結(jié)果。圖中溶解度等溫線的左側(cè)線段所對(duì)應(yīng)的平衡固相為三水鋁石（或一水鋁石），而溶解度等溫線的右側(cè)線段所對(duì)應(yīng)的平衡固相為含水鋁酸鈉（或無(wú)水鋁酸鈉、氫氧化鈉等不同固相）。另外，從圖中看到隨溫度的升高，氧化鋁溶解度等溫線的曲率逐漸減小，即越來(lái)越直，它的兩個(gè)分支所構(gòu)成的交角也逐漸增大，這樣就使溶液的未飽和區(qū)越來(lái)越擴(kuò)大，溶解度的最大點(diǎn)隨溫度升高向較高的Na2O濃度和Al2O3濃度方向推移。溫度降低則相反。所以溫度提高，溶液的未飽和區(qū)擴(kuò)大有利于氧化鋁溶解度的增加，使溶液能溶解更多的氧化鋁；溫度降低溶液的過(guò)飽和區(qū)擴(kuò)大有利于氧化鋁溶解度的降低，使溶液能分解析出更多的氧化鋁拜耳法生產(chǎn)氧化鋁就是根據(jù)Na2O—Al2O3—H2O三元系平衡狀態(tài)圖中氧化鋁溶解度等溫線的上述特點(diǎn)，利用濃苛性堿溶液在高溫下溶出鋁土礦中的氧化鋁，然后再經(jīng)冷卻和稀釋使氫氧化鋁過(guò)飽和而結(jié)晶析出。學(xué)生：分析不同溫度下鋁酸鈉溶液的特性教師：1.3

鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性及其影響因素1.3.1

鋁酸鈉溶液苛性比值的影響常溫下，當(dāng)鋁酸鈉溶液的值在1附近時(shí)，鋁酸鈉溶液極不穩(wěn)定，不能存在；當(dāng)鋁酸鈉溶液的值在1.4～1.8之間時(shí)，在工業(yè)生產(chǎn)條件下，鋁酸鈉溶液能穩(wěn)定存在于生產(chǎn)過(guò)程中，不會(huì)大量分解析出氫氧化鋁；當(dāng)鋁酸鈉溶液的值大于3以上時(shí)，鋁酸鈉溶液極為穩(wěn)定，不會(huì)析出氫氧化鋁，并且還能繼續(xù)溶解氧化鋁。1.3.2

溫度的影響提高溫度會(huì)使鋁酸鈉溶液過(guò)飽和狀態(tài)降低，穩(wěn)定性增強(qiáng)，不容易分解析出氫氧化鋁；而降低溫度會(huì)使鋁酸鈉溶液過(guò)飽和狀態(tài)增加，穩(wěn)定性降低，容易分解析出氫氧化鋁。1.3.3

鋁酸鈉溶液濃度的影響鋁酸鈉溶液的濃度過(guò)大，溶液的粘度增大，使晶體粒子的擴(kuò)散受到阻礙，導(dǎo)致氫氧化鋁晶體析出速度慢，溶液的穩(wěn)定性增強(qiáng)，并且不容易長(zhǎng)成大顆粒；而鋁酸鈉溶液的濃度過(guò)小，又使微小氫氧化鋁晶粒之間的接觸機(jī)會(huì)減少，同樣使氫氧化鋁晶體析出速度慢，溶液的穩(wěn)定性增強(qiáng)，并且也不容易長(zhǎng)大成大顆粒。為保證溶出后的鋁酸鈉溶液濃度適宜，工業(yè)上在溶出后設(shè)有一個(gè)稀釋工序，用赤泥洗液對(duì)鋁酸鈉溶液的濃度進(jìn)行調(diào)整，并回收低濃度的赤泥洗液。1.3.4

雜質(zhì)的影響1.3.4.1

二氧化硅在鋁酸鈉溶液中溶解的二氧化硅是以鋁硅酸根離子狀態(tài)存在，這種離子體積龐大，造成鋁酸鈉溶液的粘度增加，溶液的穩(wěn)定性增加。燒結(jié)法生產(chǎn)氧化鋁工藝中，熟料溶出后的鋁酸鈉溶液含二氧化硅達(dá)到5～6g/L，即便使該溶液的值降到1.25，鋁酸鈉溶液也不會(huì)自發(fā)分解析出氫氧化鋁，生產(chǎn)還能正常進(jìn)行。1.3.4.2

碳酸鈉和有機(jī)物碳酸鈉會(huì)在鋁酸鈉溶液中逐漸積累，導(dǎo)致溶液的粘度增加，鋁酸鈉溶液穩(wěn)定性因此得到增強(qiáng)。1.3.5

添加晶種的影響鋁酸鈉溶液自發(fā)生成晶核的過(guò)程非常困難。添加氫氧化鋁晶種后，鋁酸鈉溶液的分解析出直接在晶種表面進(jìn)行，而不需要長(zhǎng)時(shí)間的晶核自發(fā)生成過(guò)程，所以鋁酸鈉溶液的分解析出速度提高，穩(wěn)定性降低。1.3.6

攪拌的影響對(duì)鋁酸鈉溶液進(jìn)行攪拌加強(qiáng)了溶液中粒子的擴(kuò)散過(guò)程，并且會(huì)使溶液的濃度均勻，有利于提高分解析出速度，溶液的穩(wěn)定性降低。1.4

拜耳法的原理拜耳法的原理就是使下一反應(yīng)在不同的條件下朝不同的方向交替進(jìn)行：Al2O3·xH2O+2NaOH+aq＜＝＞2NaAl(OH)4+aq式中：當(dāng)溶出一水鋁石和三水鋁石時(shí)，x分別等于1和3；當(dāng)分解鋁酸鈉溶液時(shí)，x等于3。首先，在高溫高壓條件下以NaOH溶液溶出鋁土礦，使其中的氧化鋁水合物按上式反應(yīng)向右進(jìn)行得到鋁酸鈉溶液，鐵、硅等雜質(zhì)進(jìn)入赤泥；而向經(jīng)過(guò)徹底分離赤泥后的鋁酸鈉溶液添加晶種，在不斷攪拌和逐漸降溫的條件下進(jìn)行分解，使上式反應(yīng)向左進(jìn)行析出氫氧化鋁，并得到含大量氫氧化鈉的母液；母液經(jīng)過(guò)蒸發(fā)濃縮后再返回用于溶出新的一批鋁土礦；氫氧化鋁經(jīng)過(guò)焙燒脫水后得到產(chǎn)品氧化鋁。從拜耳法生產(chǎn)氧化鋁的原理可以知道：Na2Ok可在整個(gè)生產(chǎn)過(guò)程中理論上是不消耗的，是循環(huán)使用的物質(zhì)，所以生產(chǎn)上將Na2Ok經(jīng)歷一次完整的溶出、稀釋、晶種分解及分解母液的蒸發(fā)的過(guò)程稱(chēng)為一次拜耳法循環(huán)。1.5

拜耳法的循環(huán)效率和循環(huán)堿量循環(huán)效率是指1t苛性堿(Na2Ok)在一次拜耳法循環(huán)中所產(chǎn)出的Al2O3量(t)，用E表示。單位為(t·Al2O3)/(t·Na2Ok)這個(gè)指標(biāo)反應(yīng)了苛性堿在循環(huán)中的利用程度，E的數(shù)值越高，說(shuō)明苛性堿的利用率越好。假定在生產(chǎn)過(guò)程中不發(fā)生Al2O3和Na2Ok的損失，1m3循環(huán)母液中含苛性堿(Na2Ok)的質(zhì)量為n(t)，含Al2O3的質(zhì)量為a1(t)，苛性比值為；溶出后溶液含Al2O3的質(zhì)量為a2(t)，苛性比值為。那么，1m3循環(huán)母液經(jīng)過(guò)一次循環(huán)后產(chǎn)出Al2O3的質(zhì)量a應(yīng)為：

a=a2－a1=1.645=(t)因?yàn)?m3循環(huán)母液含有n(t)苛性堿(Na2Ok)，所以循環(huán)效率E為：E=

=循環(huán)堿量是指生產(chǎn)1t氧化鋁時(shí)，在循環(huán)母液中所必須含有的苛性堿的質(zhì)量(t)（不包括堿損失）。它是E的倒數(shù)。常用N表示，單位為(t·Na2Ok)/(t·Al2O3)。N=

=0.608由此可見(jiàn)，溶出時(shí)循環(huán)母液的越大，并且溶出液的越小，循環(huán)效率越高，而生產(chǎn)1tAl2O3所需要的循環(huán)堿量越小。利用上述公式可以計(jì)算出生產(chǎn)1tAl2O3理論上應(yīng)配的苛性堿的質(zhì)量。1.6配礦計(jì)算配礦計(jì)算如下：設(shè)兩種鋁土礦的成分如下：Al2O3(%)

SiO2(%)

Fe2O3(%)

A/S第一種

A1

S1

F1

K1第二種

A2

S2

F2

K2若要求混礦的A/S為K，則上述兩種礦石的成分必須滿(mǎn)足K1＜K＜K2或K1＞K＞K2，否則就達(dá)不到混礦要求。設(shè)第一種礦石用1t時(shí)，需配入第二種礦石x(t)，則可根據(jù)鋁硅比定義求出x：K=X=計(jì)算出x后，即可求出混礦的化學(xué)成分為：Al2O3=SiO2=Fe2O3=學(xué)生：分析原料鋁土礦配礦的原因教師：1.7

拜耳法配料計(jì)算1.7.1配堿量的計(jì)算n=式中：n——循環(huán)母液中有效苛性氧化鈉的質(zhì)量濃度，g/L；(Na2Ok)——循環(huán)母液中苛性氧化鈉的質(zhì)量濃度，g/L；

——生產(chǎn)規(guī)定的溶出液苛性比值；

——循環(huán)母液中氧化鋁的質(zhì)量濃度，g/L；

1.645——氧化鋁與氧化鈉的相對(duì)分子質(zhì)量之比值。綜上所述，則處理一噸鋁土礦應(yīng)配入的循環(huán)母液量可用下式來(lái)計(jì)算：

V=式中：

V——每噸鋁土礦應(yīng)配入的循環(huán)母液體積，m3／(t·礦)；

A——一噸鋁土礦所帶入的氧化鋁質(zhì)量，kg／(t·礦)；

B——規(guī)定的氧化鋁溶出率；

——規(guī)定的溶出液苛性比值；

0.608——氧化鈉與氧化鋁的相對(duì)分子質(zhì)量的比值；

M——溶出赤泥成分中氧化鈉和氧化硅的質(zhì)量比值，一般取0.4～0.5；S1、S2——分別為鋁土礦和石灰所帶入的氧化硅的質(zhì)量，kg／(t·礦)；

1.41——Na2O和CO2相對(duì)分子質(zhì)量的比值；

C——礦石和石灰?guī)氲腃O2的質(zhì)量，kg／(t·礦)；

x——磨礦和溶出過(guò)程中苛性氧化鈉的機(jī)械損失，kg／(t·礦)；——循環(huán)母液中苛性氧化鈉的質(zhì)量濃度，g/L；——循環(huán)母液中氧化鋁的質(zhì)量濃度，g/L。式中，分子部分是溶出一噸鋁土礦所需配入的苛性氧化鈉數(shù)量(kg)，其中〔0.608AB〕項(xiàng)是從鋁土礦進(jìn)入溶出液中的氧化鋁所需要的苛性氧化鈉；[M(S1+S2)]項(xiàng)是鋁土礦和石灰中的氧化硅生成硅渣所消耗的苛性氧化鈉；〔1.41C〕項(xiàng)是礦石和石灰?guī)氲腃02在溶出過(guò)程中二氧化碳和苛性氧化鈉化合成碳酸鈉所消耗的苛性氧化鈉；〔x〕項(xiàng)是機(jī)械損失的苛性氧化鈉，該堿即是需要補(bǔ)充的苛性堿數(shù)量。而分母部分［－0.608］是循環(huán)母液中有效苛性氧化鈉的質(zhì)量濃度。1.7.2

石灰配入量的計(jì)算1t鋁土礦中石灰配入量W(t)為：公式：W=2=1.4式中：

T——鋁礦石中TiO2的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；

C——石灰石中CaO的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%；56、80——分別為CaO和Ti02的摩爾質(zhì)量，g/mol；

2.0——鈦酸鈣化合物中氧化鈣的量與氧化鈦的量之比。1.7.3原礦漿液固比的計(jì)算液固比(L/S)是指原礦漿中溶液質(zhì)量與固體質(zhì)量的比值。其計(jì)算公式如下：L/S=也可以表示為：

L/S=式中：

L/S——原礦漿液固比；

V——每噸鋁土礦應(yīng)配入的循環(huán)母液量，〔m3/(t·礦)〕；

——循環(huán)母液的密度，（kg/m3）；

1000——一噸鋁土礦，（kg）；

W——1t鋁土礦中需要配入的石灰量，（kg）；

——礦石加石灰的固相密度，（kg/m3）；

——原礦漿的密度，（kg/m3）。生產(chǎn)中和是穩(wěn)定的，通過(guò)放射性同位素密度儀測(cè)定出原礦漿的密度（）可以很方便的求出原礦漿的液固比。學(xué)生：進(jìn)行配料分析及計(jì)算的實(shí)際運(yùn)作教師：1.8

磨礦操作開(kāi)車(chē)步驟(1)檢查油泵的油壓。(2)檢查磨機(jī)分壓。(3)通知堿液泵開(kāi)車(chē)，并檢查堿液流量及是否入磨。(4)堿液入磨后，磨機(jī)開(kāi)磨。(5)磨機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)正常后，飼料機(jī)開(kāi)始下料。停車(chē)步驟(1)首先停止下料。(2)待分級(jí)機(jī)料無(wú)返砂時(shí)，停分級(jí)機(jī)。(3)最后停磨。1.9

磨礦常見(jiàn)故障的發(fā)生原因與處理方法跑磨料漿未被磨到合格細(xì)度就從磨機(jī)出來(lái)，進(jìn)入下一工序。A

發(fā)生原因(1)給礦量過(guò)多，超出磨機(jī)磨礦的能力。(2)返砂比過(guò)大。B

處理方法(1)穩(wěn)定給礦量。(2)降低返砂比。堵磨A

發(fā)生原因(1)堿液量少，磨機(jī)內(nèi)漿液的液固比小，不能將料帶出。(2)石灰下料量過(guò)多。(3)出料端篩板被堵塞。B

處理方法(1)停止下料，增大堿液量。(2)停止下料，用高壓水沖掉石灰。(3)清理篩板。二、決策熟悉原礦漿制備操作中的設(shè)備的名稱(chēng)、特點(diǎn)、需要檢查的內(nèi)容、需要記錄和計(jì)算的參數(shù)分析漿液苛性比值的大小對(duì)生產(chǎn)的影響熟悉本工序生產(chǎn)中各個(gè)專(zhuān)業(yè)名詞及含義分析影響磨機(jī)運(yùn)行的各種因素分析磨機(jī)運(yùn)行中故障原因及處理方法小組討論決定故障的處理方案三、計(jì)劃制定工作程序與進(jìn)度表1、學(xué)生分組2、制定工作程序與進(jìn)度表組員任務(wù)地點(diǎn)時(shí)間安排準(zhǔn)備工作

三、實(shí)施1、跑磨的處理2、堵磨處理四、檢查檢查項(xiàng)目?jī)?nèi)容要求配分評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)扣分得分主要項(xiàng)目故障的判斷判斷準(zhǔn)確10不準(zhǔn)確扣10分

故障原因的分析故障原因的分析準(zhǔn)確10不準(zhǔn)確扣3-5分

操

作

與

控

制方案的編制與優(yōu)化計(jì)劃周密項(xiàng)目齊全，方案合理，方案的闡述思路清晰30每項(xiàng)不達(dá)標(biāo)視情況扣1-10分

設(shè)備故障的處理操作處理程序正確控制參數(shù)合理故障處理正確、耗時(shí)少20每項(xiàng)不達(dá)標(biāo)視情況扣1-5分

一般項(xiàng)目正確使用維護(hù)設(shè)備各閥門(mén)開(kāi)關(guān)位置正確5位置不正確扣5分

設(shè)備的點(diǎn)檢和清潔5設(shè)備保養(yǎng)制度不清楚扣1～5分

記錄記錄日?qǐng)?bào)表規(guī)范準(zhǔn)確5計(jì)量單位不規(guī)范漏項(xiàng)扣1～5分

小組合作良好的溝通5溝通狀況不良扣1~3分

安全安全操作規(guī)程等按規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)評(píng)定10違反有關(guān)規(guī)定扣1～10分

五、評(píng)價(jià)學(xué)生匯報(bào)工作過(guò)程，整理報(bào)告歸檔，小組自評(píng)、互評(píng)。

學(xué)習(xí)情境1拜耳法生產(chǎn)氫氧化鋁參考學(xué)時(shí)任務(wù)單元1.2原礦漿的溶出操作參考學(xué)時(shí)深化技能訓(xùn)練/深化專(zhuān)業(yè)知識(shí)溶出設(shè)備的操作與控制溶出常見(jiàn)故障的發(fā)生原因與處理方法溶出機(jī)理及工藝參數(shù)的判斷與分析參考學(xué)時(shí)講授班級(jí)冶班缺課學(xué)生

教學(xué)目標(biāo)技能目標(biāo)1.明確本階段的主要任務(wù)，2.能夠操作與控制設(shè)備并準(zhǔn)確判斷溶出故障的發(fā)生原因及處理知識(shí)目標(biāo)1.能描述溶出機(jī)理及工藝參數(shù)的分析與判斷2.能夠描述不同溶出機(jī)制對(duì)溶出效果的影響職業(yè)能力目標(biāo)利用所學(xué)知識(shí)和經(jīng)驗(yàn)創(chuàng)造性地解決新問(wèn)題教學(xué)設(shè)計(jì)一、資訊：1、分析任務(wù)單2、知識(shí)準(zhǔn)備

教師講授：溶出機(jī)理及工藝參數(shù)的分析與判斷溶出故障的發(fā)生原因及處理

期間穿插師生互動(dòng)、自學(xué)等形式二、決策1、學(xué)生進(jìn)行鋁土礦中各雜質(zhì)對(duì)生產(chǎn)的影響分析2、學(xué)生進(jìn)行溶出參數(shù)的分析3.熟悉判斷溶出機(jī)理并判斷溶出效果溶出故障的發(fā)生原因及處理4.學(xué)生對(duì)溶出流程的分析三、計(jì)劃制定分工計(jì)劃四、實(shí)施1、分析鋁土礦中各雜質(zhì)對(duì)生產(chǎn)的影響2、進(jìn)行溶出參數(shù)的選擇3、溶出效果的計(jì)算與判斷五、檢查提交分析報(bào)告，隨機(jī)抽查學(xué)生掌握情況六評(píng)價(jià)抽取學(xué)生匯報(bào)工作過(guò)程，整理報(bào)告歸檔，小組自評(píng)、互評(píng)。教學(xué)條件教學(xué)場(chǎng)地教學(xué)車(chē)間、現(xiàn)場(chǎng)教學(xué)工具電腦、投影儀等教學(xué)素材圖片、日?qǐng)?bào)表、課件教學(xué)總結(jié)

教學(xué)過(guò)程設(shè)計(jì)：一、資訊教師：布置任務(wù)1.2原礦漿溶出操作（準(zhǔn)確記錄與分析溶出參數(shù)）提出問(wèn)題

1、鋁土礦高壓溶出機(jī)理是什么？2．為什么說(shuō)拜耳法只適宜于處理低硅礦石？3．什么是氧化鋁的實(shí)際溶出率以及理論溶出率？4．生產(chǎn)上應(yīng)采取哪些措施加速高壓溶出流程中氧化鋁的溶出？5．溶出故障的發(fā)生原因分析及處理方法？知識(shí)準(zhǔn)備1.2原礦漿溶出操作教師：1.2.1

高壓溶出原理為清晰了解溶出過(guò)程，可將溶出化學(xué)反應(yīng)分為主反應(yīng)和副反應(yīng)兩大類(lèi)：主反應(yīng)是：氧化鋁水合物的溶出反應(yīng)。副反應(yīng)是：各種雜質(zhì)在溶出過(guò)程的反應(yīng)。通過(guò)主副反應(yīng)，鋁土礦中的氧化鋁進(jìn)入溶液，而各種雜質(zhì)進(jìn)入渣中，從而達(dá)到有用物質(zhì)與雜質(zhì)分離的目的。1.2.1.1

氧化鋁水合物的溶出反應(yīng)在常壓條件下，三水鋁石型鋁土礦就會(huì)與苛性堿發(fā)生反應(yīng)生成鋁酸鈉溶液：Al(OH)3+NaOH+aq＝NaAl(OH)4+aq在高溫高壓條件下，一水軟鋁石型鋁土礦或一水硬鋁石型鋁土礦才會(huì)與苛性堿發(fā)生反應(yīng)生成鋁酸鈉溶液：AlOOH+NaOH+aq＝NaAl(OH)4+aq1.2.1.2

氧化硅在溶出過(guò)程中的行為（1）氧化硅在溶出過(guò)程中的行為由于形態(tài)、粒度、苛性堿濃度及溫度的不同，氧化硅與苛性堿的反應(yīng)也不同。石英（SiO2）化學(xué)活性小，在125℃下不與苛性堿反應(yīng)，但在125℃上后會(huì)與堿反應(yīng)。所以，三水鋁石型鋁土礦中的石英會(huì)進(jìn)入渣中。而一水鋁石型鋁土礦中的石英則全部溶解。SiO2+2NaOH＝Na2SiO3+H2O蛋白石(SiO2·nH2O)能很容易的與苛性堿反應(yīng)：SiO2·nH2O+2NaOH＝Na2SiO3+H2O上面兩個(gè)反應(yīng)生成的可溶性硅酸鈉又會(huì)與溶液中的鋁酸鈉反應(yīng)生成不溶性的含水鋁硅酸鈉進(jìn)入赤泥：1.7Na2SiO3+2NaAlO2+aq＝Na2O·Al2O3·1.7SiO2·nH2O↓+3.4NaOH+aq高嶺石(Al2O3·2SiO2·2H2O)也較容易與苛性堿反應(yīng)：Al2O3·2SiO2·2H2O+6NaOH+aq＝2NaAlO2+2Na2SiO3+aq兩個(gè)生成物又會(huì)相互反應(yīng)生成不溶性的含水鋁硅酸鈉進(jìn)入赤泥：2NaAlO2+1.7Na2SiO3+aq＝Na2O·Al2O3·1.7SiO2·nH2O↓+3.4NaOH+aq從上述反應(yīng)可見(jiàn)，鋁土礦中的氧化硅在溶出時(shí)最終會(huì)以不溶性的含水鋁硅酸鈉形式入渣。（2）氧化硅對(duì)生產(chǎn)的危害a.會(huì)造成氧化鋁和苛性堿的損失。從含水鋁硅酸鈉的分子式可看出：礦石中有一公斤的SiO2，就會(huì)有一公斤的Al2O3和0.608公斤的Na2O結(jié)合成含水鋁硅酸鈉進(jìn)入赤泥而損失。b.在流程中的管道結(jié)疤，影響生產(chǎn)的正常進(jìn)行。反應(yīng)生成的含水鋁硅酸鈉除大部分進(jìn)入赤泥而排出外，還有少量保留在溶液中。但殘留在溶液中的SiO2仍然是過(guò)飽和的，它隨著生產(chǎn)過(guò)程中條件的變化，陸續(xù)在各工序中析出，導(dǎo)致管道和設(shè)備內(nèi)壁結(jié)垢，影響傳熱和增加清理工作量。c.溶液中的SiO2還可能進(jìn)入產(chǎn)品氧化鋁中影響產(chǎn)品的質(zhì)量。1.2.1.3

氧化鈦在溶出過(guò)程中的行為(1)

氧化鈦在溶出時(shí)的反應(yīng)在不加石灰時(shí)，氧化鈦與苛性堿作用生成不溶性的鈦酸鈉。反應(yīng)式如下：3TiO2+2NaOH＝Na2O·3TiO2·2H2O(2)

氧化鈦對(duì)生產(chǎn)的危害a.氧化鈦在溶出時(shí)生成的不溶性鈦酸鈉會(huì)造成苛性堿的損失。b.在一水硬鋁石型鋁土礦溶出時(shí)，結(jié)晶致密的鈦酸鈉會(huì)形成一層保護(hù)膜把礦粒包裹起來(lái)，阻礙一水硬鋁石的溶出，使溶出率降低。(3)細(xì)小鈦酸鈉會(huì)生成膠體，惡化赤泥沉降。(3)消除氧化鈦危害的措施a.加石灰的消除TiO2會(huì)與CaO作用生成不溶性的鈦酸鈣：2CaO+TiO2+2H2O＝2CaO·TiO2·2H2O鈦酸鈣結(jié)晶粗大松脆，易脫落，所以氧化鋁溶出不受影響。b.延長(zhǎng)浸出時(shí)間和提高溫度，使鈦酸鈉再結(jié)晶長(zhǎng)大，自動(dòng)破壞保護(hù)膜。1.2.1.34

氧化鐵在溶出過(guò)程中的行為(1)

氧化鐵在溶出時(shí)的反應(yīng)在鋁土礦溶出的條件下，氧化鐵作為堿性氧化物不與苛性堿作用，F(xiàn)e2O3及其水合物全部殘留于固相而進(jìn)入泥渣中，使泥渣呈紅色。(2)

氧化鐵對(duì)生產(chǎn)的危害礦石中氧化鐵含量愈大，赤泥量就愈大，由于赤泥吸附作用，洗滌不凈造成堿和氧化鋁的機(jī)械損失也就越多。1.2.1.5

硫在溶出過(guò)程中的行為(1)

硫在溶出時(shí)的反應(yīng)在溶出過(guò)程中，硫化物能與苛性堿反應(yīng)生成硫化鈉（Na2S）和硫代硫酸鈉（Na2SO3），其中硫化鈉在流程中與空氣接觸最終被氧化成硫酸鈉；膠溶狀態(tài)的硫化亞鐵(FeS)也會(huì)進(jìn)入溶液。(2)

對(duì)生產(chǎn)的危害a.鋁土礦中的硫化物生成硫化鈉，造成有效苛性堿的損失；同時(shí)使鋁酸鈉溶液中的硫酸鈉含量增高，達(dá)到一定濃度后，在母液蒸發(fā)時(shí)便有碳鈉礬(2Na2SO4·NaCO3)折出，會(huì)引起蒸發(fā)器加熱面結(jié)垢而堵管，影響蒸發(fā)作業(yè)的正常進(jìn)行。b.硫化亞鐵（FeS）水溶膠分散在溶液中，它可以透過(guò)過(guò)濾介質(zhì)進(jìn)入精液，將影響產(chǎn)品氧化鋁的質(zhì)量，使氧化鋁的含鐵量增高。c.當(dāng)硫代硫酸鈉（Na2SO3）在鋁酸鈉溶液中的含量增高到一定程度后，會(huì)嚴(yán)重腐蝕鋼制設(shè)備，影響設(shè)備的使用壽命。一般要求礦石中硫的含量不高于0.7%。1.2.1.6

碳酸鹽在溶出過(guò)程中的行為(1)

碳酸鹽在溶出時(shí)的反應(yīng)碳酸鹽在高溫高壓溶出時(shí)，與苛性堿溶液能進(jìn)行反苛化反應(yīng)生成碳酸鈉。如：CaCO3+2NaOH＝Ca(OH)2+Na2CO3(2)碳酸鹽對(duì)生產(chǎn)的危害a.碳酸鹽的存在能消耗苛性堿，使循環(huán)母液溶出鋁土礦中氧化鋁的能力下降。b.反苛化反應(yīng)生成的碳酸鈉在蒸發(fā)時(shí)，會(huì)結(jié)晶折出粘附在加熱管壁表面上，影響傳熱，降低蒸發(fā)效率。1.2.1.7

有機(jī)物在溶出過(guò)程中的行為鋁土礦中的有機(jī)物通常以腐植質(zhì)和瀝青的形態(tài)存在。瀝青不與堿作用而進(jìn)入赤泥中；腐植質(zhì)能與堿作用生成草酸鈉和蟻酸鈉進(jìn)入溶液中。當(dāng)鋁酸鈉溶液中有機(jī)物含量過(guò)高時(shí)。溶液的粘度增大，這不利于赤泥分離和晶種分解。1.2.1.8

微量元素在溶出過(guò)程中的行為鋁土礦中常含有多種微量元素，其中主要有鎵、釩等元素。鎵、釩等元素與堿作用進(jìn)入溶液中，生成鎵酸鈉(NaGaO2)和釩酸鈉（Na3VO4）。隨著溶液的不斷循環(huán)使用，鎵酸鈉和釩酸鈉不斷富集，當(dāng)達(dá)到一定濃度時(shí)，降溫使之以氫氧化物形式分解析出，然后去提鎵和提釩。學(xué)生：進(jìn)行鋁土礦中各雜質(zhì)對(duì)生產(chǎn)的影響分析教師：1.2.2

影響高壓溶出過(guò)程的因素在溶出過(guò)程中主要是控制礦石細(xì)度、循環(huán)母液苛性堿濃度和苛性比值、溶出液的苛性比值、溶出溫度和石灰添加量等技術(shù)條件。1.2.2.1

礦石細(xì)度由于溶出反應(yīng)是在相界面進(jìn)行的，因此，溶出速度是與相界面的面積成正比的。而礦石的比表面積與其粒子直徑大小成反比，所以礦石磨得越細(xì)其比表面積就愈大，溶出速度就愈快。另外，礦石磨細(xì)還可以把被雜質(zhì)包圍起來(lái)的氧化鋁水合物表面暴露出來(lái)，能有效地與堿液接觸，加快溶出速度。但是如果磨得太細(xì)，能引起赤泥沉降性能變壞，并且增加能耗，降低設(shè)備產(chǎn)能。因此，對(duì)不同礦石的最佳磨細(xì)程度應(yīng)通過(guò)試驗(yàn)和生產(chǎn)實(shí)踐來(lái)確定。某廠磨細(xì)指標(biāo)為100#篩殘留＜10%，160#篩殘留＜20%。1.2.2.2

循環(huán)母液苛性堿濃度和苛性比值如果僅對(duì)溶出工序，提高循環(huán)母液苛性堿濃度和苛性比值不僅能加快鋁土礦的溶出速度，提高溶出率，而且還能提高設(shè)備產(chǎn)能和勞動(dòng)生產(chǎn)率。但是，從整個(gè)生產(chǎn)流程來(lái)看，過(guò)分地提高循環(huán)母液濃度和苛性比值并不經(jīng)濟(jì)，因?yàn)椋?1)晶種分解時(shí)要求鋁酸鈉溶液的濃度不能太高，種分母液中的苛性堿濃度一般在140g/L左右，因此，要求循環(huán)母液濃度越高，就必須蒸發(fā)掉的水份越多，這樣將會(huì)造成結(jié)疤嚴(yán)重，影響蒸發(fā)效率，增加汽耗。(2)苛性堿濃度增高后，對(duì)鋼制設(shè)備的腐蝕作用加劇，降低設(shè)備使用年限。(3)要求循環(huán)母液苛性比值越高，則晶種分解時(shí)間就越長(zhǎng)，會(huì)降低分解設(shè)備的產(chǎn)能。因此，循環(huán)母液苛性堿濃度和苛性比值要通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的核算來(lái)確定。采用蒸汽直接加熱溶出流程，由于有稀釋作用，要求循環(huán)母液苛性堿濃度達(dá)270～300g/L，苛性比值為3.5。采用蒸汽間接加熱溶出流程，則要求循環(huán)母液苛性堿濃度為240g/L左右。1.2.2.3

溶出液的苛性比值當(dāng)溶出液苛性比值高時(shí)，晶種分解的速度就慢，種分分解率就低。這樣使循環(huán)效率降低，物料流量增大，降低了設(shè)備產(chǎn)能，增加了加工費(fèi)用。反之，溶出液苛性比值低，晶種分解速度快，種分分解率高，這樣不僅提高了循環(huán)效率，減少了物料流量，而且還能提高設(shè)備產(chǎn)能，降低加工費(fèi)用。在工業(yè)生產(chǎn)中，往往采用低苛性比值溶出的技術(shù)條件，來(lái)提高循環(huán)效率，改善整個(gè)生產(chǎn)過(guò)程的技術(shù)條件。在工業(yè)生產(chǎn)中，溶出液的苛性比值，一般控制在1.55左右。溶液在這個(gè)苛性比值條件下，在種分之前不會(huì)分解。1.2.2.4

溶出的溫度溫度是影響氧化鋁溶出率最主要的因素。在其他條件相同時(shí)，溶出的溫度越高，溶出率就會(huì)越高，溶出時(shí)間就越短。如果溶出的溫度提高到300℃時(shí)，無(wú)論哪種類(lèi)型的鋁土礦，溶出過(guò)程都可以在幾分鐘內(nèi)完成，而且得到近于飽和的鋁酸鈉溶液。目前，我國(guó)生產(chǎn)企業(yè)的直接加熱溶出流程控制溶出溫度在240℃以上。1.2.2.5

石灰添加量石灰添加量要根據(jù)鋁土礦中氧化鈦的含量進(jìn)行添加，如果過(guò)量，則多余的石灰會(huì)在溶出過(guò)程中生成水花石榴石（3CaO·Al2O3·nSiO2·(6—2n)H2O），使氧化鋁溶出率降低。學(xué)生：進(jìn)行溶出各參數(shù)選擇分析教師：1.2.3

衡量溶出效果的指標(biāo)在生產(chǎn)上，衡量鋁土礦中氧化鋁的溶出效果指標(biāo)是理論溶出率、實(shí)際溶出率和相對(duì)溶出率。1.2.3.1

理論溶出率理論溶出率是指理論上礦石中可以溶出的氧化鋁（扣除不可避免的化學(xué)損失）與礦石中所含氧化鋁的的質(zhì)量的比值。用表示。公式如下：

式中：——鋁土礦中所含Al2O3的η理理論溶出率，%。A礦——鋁土礦中所含Al2O3的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%。S礦——鋁土礦中所含SiO2的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%。所以理論溶出率的計(jì)算，根據(jù)鋁土礦A/S的數(shù)值，作為一個(gè)比較的依據(jù)，在溶出前就可進(jìn)行。從公式可以知道，礦石鋁硅比越高，理論溶出率就會(huì)越高，越有利于拜耳法的處理。1.2.3.2

實(shí)際溶出率實(shí)際溶出率是指礦石實(shí)際溶出的氧化鋁與礦石中所含氧化鋁的的質(zhì)量的比值。用表示。式中：

––––鋁土礦中所含Al2O3的實(shí)際溶出率，%。A赤、F赤——分別是赤泥中所含的Al2O3和Fe2O3的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%。A礦、F礦——分別是礦石中所含的Al2O3和Fe2O3的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%。1.2.3.3

相對(duì)溶出率相對(duì)溶出率是指實(shí)際溶出率與理論溶出鋁的比值。用η相表示。由于不同鋁硅比的礦石它們的理論溶出率不同，所以為了衡量不同溶出制度的效果，提出了這個(gè)指標(biāo)。用下式表示：學(xué)生：教師給出條件，學(xué)生進(jìn)行溶出效果的計(jì)算分析教師：1.2.4

高壓溶出工藝在工業(yè)上使用的高壓溶出流程為連續(xù)溶出工藝流程。按溶出設(shè)備的不同分為壓煮器溶出流程和管道化流程溶出。壓煮器溶出工藝按加熱方式的不同又分為蒸汽直接加熱溶出和蒸汽間接加熱溶出兩種流程。目前，我國(guó)氧化鋁廠采用的高壓溶出流程有蒸汽直接加熱溶出流程和單管預(yù)熱—間接加熱壓煮器溶出流程兩種。1.2.4.1

蒸汽直接加熱溶出流程用蒸汽直接加熱并攪拌的高壓溶出器組內(nèi)，料漿是由設(shè)備系統(tǒng)前后的壓差推動(dòng)著依次在各個(gè)壓煮器中從上而下地流動(dòng)著。壓煮器底部的礦漿則通過(guò)出料管反流向上排入下一個(gè)壓煮器。蒸汽直接加熱壓煮器組流程見(jiàn)圖2—1所示。圖2—1

直接加熱高壓溶出設(shè)備流程圖A—原礦漿分料箱；B—原礦漿槽；C一泵進(jìn)口空氣室；D一泵出口空氣室；E一油壓泥漿泵；F一雙程預(yù)熱器；G一原礦漿管道；H一自蒸發(fā)器；I一溶出礦漿緩沖器；J一赤泥洗液高位槽；K—冷凝水自蒸發(fā)器；P、Q一去加熱赤泥濾液；L一高壓蒸汽緩沖器；N一不凝性氣體排出管；M一乏氣管道；S一減壓閥；1、2一加熱溶出器，3～10一反應(yīng)溶出器磨制好的原礦漿，在進(jìn)入溶出器之前，需將礦漿中的硅脫掉一部分，這樣可減輕加熱表面的結(jié)疤，延長(zhǎng)加熱器的清理周期，所以原礦漿在礦漿槽內(nèi)攪拌并停留3～4小時(shí)進(jìn)行預(yù)脫硅，預(yù)脫硅效果能達(dá)60%，然后由泥漿泵送入預(yù)熱器并預(yù)熱到140～160℃后，再進(jìn)入溶出器進(jìn)行溶出。機(jī)組前面1、2#溶出器直接加入蒸汽將礦漿加熱到溶出溫度245℃。然后順次進(jìn)入3#～10#溶出器進(jìn)行保溫完成溶出反應(yīng)。溶出后的礦漿按順序排入自蒸發(fā)器進(jìn)行三級(jí)自蒸發(fā)使溶出礦漿冷卻，自蒸發(fā)產(chǎn)生的的二次蒸汽（乏汽）送去預(yù)熱礦漿，第一、第二級(jí)自蒸發(fā)器的乏汽去第二、第一級(jí)預(yù)熱器預(yù)熱原礦漿，第三級(jí)自蒸發(fā)器的乏汽去加熱赤泥洗滌用水。級(jí)數(shù)越多，回收的熱量就越多。為了回收礦漿降至常壓所放出的熱量，而將溶出礦漿在緩沖器內(nèi)與赤泥洗液混合，將洗液的溫度提高。此流程的特點(diǎn)是：(1)由于壓煮溶出器內(nèi)沒(méi)有機(jī)械攪拌運(yùn)動(dòng)部件，所以操作簡(jiǎn)便、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于制作和維護(hù)。(2)因?yàn)槭钦羝苯蛹訜?，新蒸汽加熱礦漿后自身冷凝成水而進(jìn)入料漿，使料漿在溶出一開(kāi)始就受到很大的稀釋?zhuān)瑝A濃度被蒸汽冷凝水稀釋18～20%，堿濃度降低了40～60g/L。這不僅對(duì)溶出不利，而且加重了蒸發(fā)的負(fù)擔(dān)，增加了汽耗。(3)該流程自蒸發(fā)級(jí)數(shù)少，熱回收差，礦漿的預(yù)熱溫度低。原礦漿的預(yù)熱溫度與溶出溫度相差較大，其結(jié)果是增加了汽耗和稀釋程度。1.2.4.2

蒸汽直接加熱高壓溶出操作以圖2—1所示的蒸汽直接加熱高壓溶出流程為例說(shuō)明。開(kāi)車(chē)步驟(1)啟動(dòng)時(shí)要關(guān)閉機(jī)組3#～10#排汽閥(以便機(jī)內(nèi)存水往后排)，緩慢通汽，適當(dāng)控制出料閥門(mén)，慢慢地進(jìn)行升溫提壓，預(yù)熱到0.5MPa的壓力時(shí)，檢查并擰緊各部分的螺栓。然后關(guān)閉出料閥門(mén)繼續(xù)升溫提壓。(2)預(yù)熱到壓力2MPa時(shí)，打開(kāi)排汽閥和微啟出料閥，排不凝性氣體，檢查出料系統(tǒng)是否暢通，然后再關(guān)閉出料閥門(mén)繼續(xù)升溫提壓至工作壓力。全部預(yù)熱時(shí)間，冬季約3～4小時(shí)，夏季約2～3小時(shí)。(3)預(yù)熱完畢后，將進(jìn)料系統(tǒng)的閥門(mén)應(yīng)開(kāi)的