2024年學習《鋼鐵公司煉鐵技術進步》有關情況的匯報

學習《鋼鐵公司煉鐵技術進步》有關情況的匯報費總：

我們認真學習了您推薦的《鋼鐵公司煉鐵技術進步》，結合我們3月份及8月份2次到煉鐵廠考察學習情況，特匯報如下：

1、關于“優(yōu)化配料”

認為。要合理應用低價原料，必須要事先對一些低價礦的燒結性能等進行分析和研究。而這些工作一般均在實驗室進行，即通過各種

原料的冶金性能試驗，找出最佳冶金性能、最經(jīng)濟成本的各種原料配比，用于指導燒結、高爐實際生產(chǎn)。現(xiàn)我們公司由于不具備各類礦石的冶金性能試驗手段，因此，燒結、高爐用料結構大多是是被動、粗放式的。以高爐用料為例，由于只知道原料的物理化學指標，當采購回來一批塊礦或球團礦時，開始只能是試著使用。如爐況順行，則對該礦使用比例提高一點；如影響爐況，則降低使用比例，嚴重時停止不用。因此，現(xiàn)在的高爐優(yōu)化配料方面，均是經(jīng)過長時間的高爐實際生產(chǎn)，以有利于爐況順行、低成本為原則，逐漸總結、摸索出來的用料結構。

2、關于“高鋁渣冶煉”

提出了鎂鋁比概念（mgo/al2o3），有借鑒之處。即通過調節(jié)二元堿度，參考爐渣中al2o3含量，調節(jié)燒結礦中mgo含量，控制鎂鋁比，保持爐渣四元堿度在0.95～1.0左右。實際生產(chǎn)中，由于燒結礦中mgo含量提高有一定限制。因此，一般采用附加入熔劑的方法，如在高爐爐料中配入蛇紋石或白云石等。從煉鐵廠實際生產(chǎn)看，該廠在3月份時，7高爐爐渣中al2o3含量高達19.45％，采用的是加入蛇紋石，用量由50kg/批增加到100kg/批（表

4、5）。在8月份時，其9高爐則采用的是加入120kg/批白云石的做法（表

6、7），而其當日爐渣中al2o3含量并不太高。14座高爐冶煉高鋁渣經(jīng)驗：

第一階段，爐渣中al2o3含量在18％以上時，控制二元堿度在1.10～1.15之間，mgo含量控制在13.5％以上，鎂鋁比值控制在0.75以上；

第二階段：爐渣中al2o3含量在17～18％時，控制二元堿度在1.05～1.10之間，mgo含量控制在12％左右，鎂鋁比值控制在0.70～0.75；

第三階段：爐渣中al2o3含量在16％左右時，控制二元堿度在1.10～1.15之間，mgo含量控制在10％左右，鎂鋁比值控制在065～0.70；

其通過外加蛇紋石或白云石用量的做法，達到控制合理鎂鋁比值范圍，降低高鋁渣粘度，增加其流動性的做法，值得研究學習。安鋼高爐爐渣al2o3含量也基本處于較高水平（表1）。其中，

3、4高爐在～一段時間里，也由于原料中al2o3含量高，爐渣中al2o3含量也達到了17～19％，當時采用了在爐料中加入蛇紋石，提高渣中mgo含量的做法。

高鋁渣冶煉對爐內(nèi)爐外的操作均帶來相當多的困難，因此，一般均要求原燃料中鋁含量越低越好，以達到降低爐渣中al2o3含量目的。從表6看出，8月1日9高爐2爐爐渣中鋁含量均沒有超過15％。

安鋼高爐1～8月爐渣al2o

3、mgo含量平均值表1

時間

al2o3/％

mgo/％

二元堿度

月平均值

鎂鋁比

月平均值

月最高值

月平均值

mgo/al2o3

1月

16.594

18.97

8.795

1.127

0.53

2月

15.34

18.12

8.562

1.157

0.56

3月

15.879

18.37

8.475

1.133

0.53

4月

16.55

18.91

8.531

1.134

0.52

5月

15.458

17.98

8.738

1.124

0.57

6月

14.769

17.48

8.656

1.122

0.59

7月

14.977

17.67

9.018

1.121

0.60

8月

14.554

17.29

8.213

1.132

0.56

3、關于“多環(huán)布料”

表4～7

7、9高爐礦石批重為21～22t，礦石為4個布料環(huán)位，焦炭6個布料環(huán)位。我們

6、7高爐礦石批重為25t，礦石、焦炭均為4個布料環(huán)位；

3、4高爐礦石批重為16t，礦石為3個布料環(huán)位，焦炭為4個布料環(huán)位。從實際生產(chǎn)效果看，同樣保證了爐況順行，高爐各項技術經(jīng)濟指標較好。

高爐在多環(huán)布料技術研究的一些細節(jié)、精細化程度方面做得較好，并在環(huán)位選擇、圈數(shù)選擇、多環(huán)布料調劑原則等，提出了具體的量化概念，可操作性、指導性較強。其核心理念為在爐喉料面形成一個焦炭平臺和中心漏斗，建立布料模型，確

定環(huán)位、圈數(shù)等。以9高爐8月1日j46344243.52392362332布料分析，它的6個布料角度為46°44°43.5°39°36°33°。其中46°→44°→43.5°這幾個邊緣角位差較?。?°，43.5°→39°→36°→33°角位差變大至3°以上，有利于形成邊緣平臺，中心漏斗。一般，布料模型的建立，大都以高爐開爐時料面測

得的實際布料數(shù)據(jù)為準，然后對設備提供的參數(shù)加以修正，最終找出適合高爐日常操作的經(jīng)驗數(shù)據(jù)，指導高爐生產(chǎn)。而我們4座高爐開爐時，因各種原因，均沒有做過料面測試。因此，雖然也成功進行了多環(huán)布料、大料批實踐，但在細節(jié)、精確控制布料方面，需要進一步學習、探索。

4、關于“高風溫”

風溫是最經(jīng)濟、最廉價的能源。高風溫在我們4座高爐上均得到了成功使用。

3、4高爐日常風溫均在1150～1170℃左右，

6、7高爐相對低一點，基本在1150℃左右。目前，影響風溫進一步提高的因素一是送風設備不能長時間承受高風溫，時不時出現(xiàn)直吹管燒壞現(xiàn)象。二是，

5、6高爐風溫顯示檢測裝置有時會出現(xiàn)“失真”現(xiàn)象，特別是高爐倒流休風后，由于灰塵擋住了紅外線探頭，致使不能正確顯示風溫。每次清理均相當費事，也影響了入爐風溫的進一步提高。

5、關于“提高煤比”

3、4高爐噴煤投產(chǎn)后，設計噴煤量9～11t/h，煤粉粒度要求－200目的大于85％以上。經(jīng)過短時間努力，高爐噴煤能力很快達到了設計要求。但噴煤系統(tǒng)制粉能力不足，嚴重制約了高爐進一步大噴煤的需要。通過技術攻關，采用降低煤粉細度，將－200目的比例逐漸改為大于75％以上，最低時大于70％以上，成功解決了制粉能力不足的矛盾，將設備能力發(fā)揮到極限?，F(xiàn)高爐最大小時噴煤量可達12～13t。

5、6高爐噴煤也達到了設備的極限水平。

6、關于“提高頂壓”

3、4高爐投產(chǎn)時間較早，其設計理念、裝備水平等與

6、7高爐均有差距，其頂壓目前在125kpa。

5、6高爐頂壓日常保持在165kpa，與600m3級高爐頂壓160kpa差不多。

7、關于“低硅冶煉”

目前，

3、4高爐爐溫要求在0.40～0.60％，

5、6高爐要求在0.30～0.50％。以8月份實際月平均爐溫為例，3高爐為0.488％，4高爐為0.515％，5高爐為0.517％，6高爐為0.528％。與平均含硅量0.37％相比，有差距。

能取得較低硅的成功經(jīng)驗為一是狠抓原燃料管理，要求成分穩(wěn)定，提高強度、改善粒級等，二是注重高爐內(nèi)部管理。這些做法應該說與我們差不多。但其控制低硅冶煉的獨特之處，在于高爐熱制度控制手段的多樣性。他們的具體措施為：熱制度以控制鐵水顯熱為依據(jù)，日常調劑以控制鐵中含硅量為手段，保證鐵水物理溫度≥1480℃等。從我們二次考察時觀測到的他們7爐次鐵水看，物理熱均超過了1480℃。

關于鐵水物理熱，目前已被大多數(shù)高爐采用。即改變了以前單純依靠鐵水化學熱[si]含量為依據(jù)的判斷爐溫標志，增加鐵水物理熱判斷爐溫。物理熱相對化學熱，判斷爐溫更直接，更能較快判斷爐溫涼熱趨勢。同時，為低硅冶煉提供了可靠保證。比如，鐵水硅含量在0.20％時，如物理熱大于1480℃，則認為正常。寶鋼高爐鐵水硅含量長期控制在0.20％左右，其物理熱則要求＞1480℃，＞1450℃則為警戒溫度，要求采取措施提爐溫。又據(jù)《煉鐵》介紹，安鋼高爐現(xiàn)在全部實現(xiàn)了主要以鐵水物理熱作為調劑、判斷爐溫的手段，化學熱硅含量為參考，其硅含量在0.30％左右。反之，如果硅含量在0.50％，如其物理熱低于1480℃，則意味著爐缸溫度不高，爐溫可能向涼。此時，單從硅含量判斷，有可能誤判爐溫趨勢，造成爐涼。

我們6座高爐由于缺乏鐵水物理熱判斷手段，限制了硅含量進一步降低。為了防止爐涼，高爐硬性規(guī)定：硅含量低于0.30％時，必須采取措施提爐溫。因此，為了進一步降低鐵水硅含量及焦比，建議適當時高爐增加物理熱檢測手段。

8、二煉鐵高爐實際生產(chǎn)指標

⑴以7月1～31日為例，二者主要技術經(jīng)濟指標比較如下：

7月份安鋼高爐與高爐主要指標數(shù)值表2

單位

高爐號

爐容

利用系數(shù)t/m3.d

入爐

干焦比kg/t

燃料比kg/t

礦耗t/t

休風率％

二煉鐵高爐

7

700m3

3.40

410.69

568.63

1.782

0.04

8

3.40

408.51

565.99

1.742

0.43

9

3.42

407.21

563.81

1.740

0.91

10

3.51

399.82

558.43

1.747

0.10

11

850m3

3.29

401.48

559.62

1.751

0.13

12

3.34

408.48

564.64

1.771

0.00

13

3.26

387.63

562.66

1.740

0.34

14

3.38

405.98

550.91

1.780

1.24

安鋼高爐

3

450m3

3.362

392.212

561.35

1.730

2.259

4

3.568

392.38

559.85

1.690

0.813

5

580m3

3.943

392.225

519.31

1.651

1.119

6

3.477

393.129

534.61

1.658

2.948

7月份二煉鐵高爐與安鋼高爐主要指標月平均值比較表3

項目

安鋼高爐

高爐

差別

以安鋼7月份

22萬噸產(chǎn)量粗略計算

入爐品位％

約58.00

53.88

＋4.12

－

利用系數(shù)t/m3.d

3.603

3.37

＋0.236

多產(chǎn)鐵0.236t/m3·天

入爐干焦比kg/t

392.50

404.65

－12.15

節(jié)約干焦2673噸

燃料比kg/t

543.78

561.58

－17.80

節(jié)約燃料3916噸

礦耗t/t

1.678

1.757

－0.079

節(jié)約礦石17380噸

休風率％

1.782

0.40

＋1.382

－

從表

2、3可以看出，安鋼高爐原料質量高于高爐，雖然全月休風率高出1.382％，但其主要技術經(jīng)濟指標好于高爐。

⑵二煉鐵高爐不同時期生產(chǎn)指標比較

3月14日7高爐（700m3）鐵水、爐渣情況表4

鐵次

鐵水

物理溫度

℃

爐渣

r2

燃料比/kg/t

[si]/%

[s]/%

al2o3/％

mgo/％

1464

0.64

－

1502

－

11.45

1.13

4：00′

557

1465

0.42

－

1489

－

－

－

8：00′

556

1466

0.51

－

1489

19.45

12.64

1.18

－

－

1467

0.44

－

1481

－

－

－

－

－

3月14日7高爐連續(xù)3次變料情況表5

干焦比

焦丁比

入爐

干焦比

燒結礦

球團礦

低r2

燒結礦

塊礦

蛇紋石

料線

焦炭

負荷

計算

堿度

入爐品位

405kg/t

8kg/t

413kg/t

12.6t

2.52t

5.88t

－

50kg

1.0m

4.27

1.17

54.42

397kg/t

8kg/t

405kg/t

12.6t

2.52t

5.88t

－

50kg

1.0m

4.39

1.17

54.42

394kg/t

8kg/t

402kg/t

12.6t

2.52t

5.88t

－

100kg

1.0m

4.35

1.17

54.42

注：裝料制度：jj↓kk↓，礦石批重：21t，布料方式：k40337.53353323，j43241238.52362332272

8月1日9高爐（850m3）鐵水、爐渣情況表6

鐵次

鐵水

物理溫度

℃

爐渣

r2

燃料比kg/t

[si]/%

[s]/%

al2o3/％

mgo/％

2523

0.36

0.026

1498

13.48

9.47

1.13

4：00′

582

2524

0.58

0.021

1500

－

－

－

8：00′

589

2525

0.22

0.024

1518

－

－

－

2526

0.19

0.033

1485

14.72

11.87

1.09

8月1日9高爐連續(xù)4次變料情況表7

干焦比

焦丁比

入爐

干焦比

燒結礦

球團礦

低r2

燒結礦

塊礦

白云石

料線

焦炭

負荷

計算

堿度

入爐品位

400kg/t

33kg/t

433kg/t

14.96t

1.32t

2.86t

2.86t

120kg

1.3m

4.03

1.11

53.92

400kg/t

33kg/t

433kg/t

14.52t

1.32t

3.3t

2.86t

120kg

1.3m

4.03

1.09

53.99

404kg/t

33kg/t

437kg/t

14.75t

1.32t

3.08t

2.86t

120kg

1.3m

3.98

1.10

53.45

404kg/t

33kg/t

437kg/t

14.74t

1.32t

2.64t

3.3t

120kg

1.3m

3.98

1.10