學(xué)歷班化原復(fù)習(xí)題15年

1、化原復(fù)習(xí)題1.在完全湍流(阻力平方區(qū))時(shí)，粗糙管的摩擦系數(shù)入數(shù)值_C）只取決于相對(duì)粗糙度。2.濕空氣在預(yù)熱過(guò)程中不變化的參數(shù)是_ C）濕度_。3某設(shè)備的真空表讀數(shù)為0.095MPa，若當(dāng)?shù)卮髿鈮簭?qiáng)為0.1MPa，則設(shè)備內(nèi)絕壓為（ ）。B 5kPa 精餾的操作線為直線，主要是因?yàn)椋?）。D. 恒摩爾流假定5物料的平衡水分一定是( )。C 結(jié)合水分； 6.兩組份的相對(duì)揮發(fā)度越小，則表示分離該物系數(shù)越_。 B）困難8多層平壁傳熱時(shí)，各層的溫度降與各層相對(duì)應(yīng)的熱阻（ ）。A 成正比10水在變徑的導(dǎo)管中流動(dòng),已知粗管的直徑為d1,細(xì)管的直徑為d2,水在粗管中的流速為u1，在細(xì)管中的流速u(mài)2=_,水的體積

2、流量V=_。11單層平壁的導(dǎo)熱量與溫度差成正比，與熱阻成反比。12離心泵的總效率反映水力損失、容積損失和機(jī)械損失三項(xiàng)能量損失的影響。13除去液體中混雜的固體顆粒，在化工生產(chǎn)中可采用重力沉降、離心沉降 離心過(guò)濾等方法。14吸收過(guò)程能夠進(jìn)行的必要條件是（ ）。C 氣相中溶質(zhì)分壓大于與液相相平衡的氣相中溶質(zhì)分壓15.當(dāng)空氣的溫度和濕度恒定時(shí)，空氣相對(duì)濕度與總壓P的關(guān)系是 。A)成正比 16不可壓縮流體在等徑水平管道中作穩(wěn)定流動(dòng)時(shí)，由于摩擦阻力損失的能量為機(jī)械能中的( )。 C靜壓能 17輸送液體時(shí)，當(dāng)流量較小、壓頭較高時(shí)選（ B ）；當(dāng)流量大且流量要求特別均勻時(shí)選（ A ）。 A 離心泵； B 往復(fù)

3、泵； 18（ A ）階段中顆粒相對(duì)于流體的運(yùn)動(dòng)速度稱(chēng)為沉降速度，由于這個(gè)速度是（ C ）階段終了時(shí)顆粒相對(duì)于流體的速度 ，故又稱(chēng)為“終端速度”。A 等速； C 加速； 19對(duì)流傳熱時(shí)，氣體對(duì)流的值（ C ）液體對(duì)流的值；對(duì)于同一種流體，有相變時(shí)的值（ A ）無(wú)相變時(shí)的值。 A 大于； C 小于20 二元溶液連續(xù)精餾計(jì)算中，進(jìn)料熱狀況的變化將引起以下線的變化（ ）。A餾段操作線與線； 21空氣的干球溫度為t ，濕球溫度為tW ，露點(diǎn)為td ，空氣的相對(duì)濕度=80%時(shí)，則 （ B ）；空氣的相對(duì)濕度=100%時(shí)，則 （ A ）； A. t = tW = td ；B. t tW td ；C. t t

4、W td 。22.某精餾塔頂操作壓強(qiáng)須維持在5.3kPa，若當(dāng)?shù)貧鈮河?jì)的讀數(shù)為100.6kPa ，塔頂真空表讀數(shù)應(yīng)為_(kāi)95.3_kPa 。23.工業(yè)列管換熱器用于水水換熱、空氣水換熱、飽和水蒸氣水換熱三種情況，總傳熱系數(shù)K水-水K空氣-水；K蒸汽-水K水-水。 24 對(duì)板框式過(guò)濾機(jī)，洗滌面積和過(guò)濾面積的定量關(guān)系為= 0.5，洗水走過(guò)的距離和濾液在過(guò)濾終了時(shí)走過(guò)的距離的定量關(guān)系為= 2 ，洗滌速率（和終了時(shí)的過(guò)濾速率的定量關(guān)系為（= 0.25 。25某精餾塔塔頂上升的蒸氣組成為，溫度為t1，經(jīng)全凝器全部冷凝至泡點(diǎn)后，部分回流入塔，組成為，溫度為0，試用、=、 0 ， = 。26吸收因數(shù)A= L/

5、mV ，在填料塔設(shè)計(jì)中，分離要求不變時(shí)，A值越大，所用填料層高度 越低27.在重力場(chǎng)中，微小顆粒的沉降速度與下列因素?zé)o關(guān)：_。 D）流體的流速。28.離心泵沒(méi)有下面的優(yōu)點(diǎn)：_。D）流量受壓頭的影響很小。30.在蒸汽冷凝傳熱中，不凝性氣體的存在對(duì)傳熱速率的影響是_。 A）大大降低； B）升高；C）無(wú)影響； D）不能確定。31.正常操作下的逆流吸收塔，若因某種原因使液體量減少以致液氣比小于原定的最小液氣比時(shí)，下列哪些情況將發(fā)生_。 C）出塔氣體濃度與出塔液體濃度均增加； 1、某二元混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成x0.6相應(yīng)的泡點(diǎn)為t1，與之相平衡的汽相組成y0.7，相應(yīng)的露點(diǎn)為t2，則：（

6、）。At1 t2 2、某精餾塔精餾段理論板數(shù)為N1層，提餾段理論板數(shù)為N2層，現(xiàn)因設(shè)備改造，使提餾段的理論板數(shù)增加，精餾段的理論板數(shù)不變，且F、xF、q、R、V等均不變，則此時(shí)：（ ）AxW減小，xD增加 3、某精餾操作時(shí)，加料由飽和液體改為過(guò)冷液體，且保持進(jìn)料流率及組成、塔頂蒸氣量和塔頂產(chǎn)品量不變，則此時(shí)塔頂組成（ A），塔底組成（ B ）A增加 B減少 C不變 D判斷依據(jù)不足4、在常壓下用水逆流吸收空氣中的CO2， 若用水量增加則出口氣體中的CO2量將（ B ）出塔液體中CO2濃度將（ B ）。A增加 B減少 C不變 D無(wú)法確定5、逆流操作的吸收塔，當(dāng)氣體處理量及初、終濃度已被確定，若減少

7、吸收劑用量，操作線的斜率將（B），其結(jié)果是使出塔吸收液的濃度（ A ），而吸收推動(dòng)力相應(yīng)（ B ）。 A變大B變小C不變 D判斷依據(jù)不足6、吸收速率主要決定于通過(guò)氣液界面兩側(cè)雙膜的擴(kuò)散速率，所以要提高吸收效果，則必須（B ）B減少氣膜和液膜厚度7、不飽和濕空氣在絕熱干燥器中與濕物料接觸，空氣的下列參數(shù)將如何變化？焓（ C ），濕度（ A ），濕球溫度（ C ），相對(duì)濕度（ A ）。 A增大 C不變 8、在下列哪些線上露點(diǎn)溫度相等( C )。C等濕度線 9、在一定空氣狀態(tài)下，用對(duì)流干燥方法干燥濕物料時(shí)，能除去的水分為( D )，不能除去水分為( C )。 C平衡水分 D自由水分1在層流流動(dòng)的范圍

8、內(nèi)，流速增大，摩擦因數(shù)和阻力損失( B )。 (A)減小，減小 (B)減小，增大 (C)增大，增大 (D)增大，減小2流體在圓形直管的流動(dòng)系統(tǒng)中，假定管徑不變，在層流區(qū)和阻力平方區(qū)：壓降與速度的（ C ）次方成正比。 (A)2，2 (B)2，1 (C)1，2 (D)1，13流體通過(guò)離心泵所獲得的能量主要表現(xiàn)為( B )。 (B)靜壓能增加 4流體流動(dòng)時(shí)產(chǎn)生摩擦阻力的根本原因是（ C ）。 (C)流體具有粘性5往復(fù)泵在操作中( A )(A)不開(kāi)旁路閥時(shí)，流量與出口閥的開(kāi)度無(wú)關(guān)6柏努利方程的物理意義可以從題圖中得到說(shuō)明，若忽略A，B間的阻力損失，試判斷B玻璃管水面所處的刻度。（ A）(A) a位置

9、 (B) c位置 (C) b位置7離心泵的性能曲線中的壓頭H 流量 qv線是在( C )情況下測(cè)定的。 C.轉(zhuǎn)速一定； 8冷熱流體在套管換熱器內(nèi)換熱，內(nèi)管走冷流體，如果冷流體流量增大一倍，則總傳熱系數(shù)和冷流體的出口溫度分別(A )。 (A)增大，下降 (B)增大，升高 (C)減小，下降 (D)減小，升高9欲提高降塵寶的生產(chǎn)能力，主要的措施是（ C ）。C 增大沉降面積10在比較多的情況下，尤其是液液熱交換過(guò)程中，熱阻通常較小可以忽略不計(jì)的是（ D ）。 D金屬壁的熱阻2不可壓縮流體在等徑水平直管中作穩(wěn)定流動(dòng)時(shí)，由于摩擦阻力損失的能量是機(jī)械能中的（ ）。 B)靜壓能3滯流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是（ ）

10、D. 滯流無(wú)徑向運(yùn)動(dòng)，湍流有徑向運(yùn)動(dòng)；4選擇下述流體在管路中常用的流速(1) 水及一般液體（ A ）。 (2) 壓強(qiáng)較高的氣體（ C ）。 (3)粘度較大的液體（ B ）。A.13m/s； B. 0.51m/s； C. 1525m/s。5離心泵銘牌上標(biāo)明的是泵在( C. )時(shí)的主要性能參數(shù)。C. 效率最高6從混合氣中分離粒度大于75微米的粗顆粒，通常采用 C 。C)降塵室7助濾劑應(yīng)具有以下性質(zhì) _ B _。B)顆粒均勻，堅(jiān)硬，不可壓縮；8. 間壁傳熱時(shí)，各層的溫度降與各相應(yīng)的熱阻 A。A）成正比9在蒸汽冷凝傳熱中，不凝氣的存在對(duì)的影響是 A。A) 使降低； 10.某雙組分混合物，在精餾塔進(jìn)行分

11、離，進(jìn)料量為100kmol/h，xF=0.6，要求xD不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為 B 。B）66.7kmol/h12離心泵沒(méi)有下面的優(yōu)點(diǎn)：（ D ）。D 流量受壓頭的影響很小。 14下述說(shuō)法中錯(cuò)誤的是_ B _。A 板式塔內(nèi)氣液逐級(jí)接觸，填料塔內(nèi)氣液連續(xù)接觸；B 精餾用板式塔，吸收用填料塔；C 精餾既可以用板式塔，也可以用填料塔；D 吸收既可以用板式塔，也可以用填料塔。16在列管換熱器中，空氣在管內(nèi)被加熱，飽和水蒸氣在殼方冷凝，為提高空氣出口溫度，以下措施有效的是 A。 A)提高飽和蒸汽的壓強(qiáng)。17在一列管換熱器中，用冷卻水冷凝酒精蒸汽，換熱器最好（ A ）放置；冷卻水應(yīng)走（ C ）。 A

12、)水平； B) 垂直； C )管內(nèi)； D) 管外。18翅片管換熱器的翅片應(yīng)安裝在（ A ）。A) 小的一側(cè)；19以下種類(lèi)的泵具有自吸能力（ A ）。A)往復(fù)泵20 降塵室的生產(chǎn)能力只與沉降面積和顆粒沉降速度有關(guān)；一、 填空：1、在汽液相平衡的t-x-y圖中，沸點(diǎn)與液相組成的關(guān)系曲線，稱(chēng)為液相線 或(泡點(diǎn)線)，沸點(diǎn)與汽相組成的曲線，稱(chēng)為汽相線(或露點(diǎn)線)。2、當(dāng)分離要求和回流比一定時(shí)，過(guò)熱蒸汽進(jìn)料的值最小，此時(shí)分離所需的理論板數(shù)最多。3、精餾操作得以實(shí)現(xiàn)的必要條件包括自塔頂向下的液流和自塔底向上的氣流。4、用亨利系數(shù)E表達(dá)的亨利定律表達(dá)式為P*=Ex。在常壓下，20時(shí)，氨在空氣中的分壓為15.5

13、kPa，與之平衡的氨水濃度為15(kgNH3/100kgH2O)。此時(shí)亨利系數(shù)E ？ ,相平衡常數(shù)m ？。5、吸收操作時(shí)，塔內(nèi)任一橫截面上，溶質(zhì)在氣相中的實(shí)際分壓總是 高于 與其接觸的液相平衡分壓，所以吸收操作線總是位于平衡線的 上方 。6、若維持不飽和空氣的濕度H不變，提高空氣的干球溫度，則空氣的濕球溫度 升高_(dá)，露點(diǎn)_不變_，相對(duì)濕度_變小_(變大，變小，不變，不確定)。7、固體含水物料的干燥是屬于傳熱和傳質(zhì)過(guò)程，干燥過(guò)程得以進(jìn)行的條件是物料表面所產(chǎn)生的水汽壓力大于干燥介質(zhì)中水汽（或其它蒸汽）的分壓。8、當(dāng)空氣的濕含量一定時(shí)，其溫度愈高，則相對(duì)濕度愈_低_，表明空氣的吸濕能力愈_強(qiáng)_，所以

14、濕空氣在進(jìn)入干燥器之_前_都要經(jīng)_預(yù)熱器預(yù)熱_。1當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?50mmHg時(shí)，測(cè)得某體系的表壓為100mmHg，則該體系的絕對(duì)壓強(qiáng)為111.8Pa。2某長(zhǎng)方形截面的通風(fēng)管道， 其截面尺寸為3020mm，其當(dāng)量直徑de為_(kāi)24mm_。3某并流操作的間壁式換熱器中， 熱流體的進(jìn)出口溫度為90和50，冷流體的進(jìn)出口溫度為20和30，此時(shí)傳熱平均溫度差tm=_41.6K_。4板框壓濾機(jī)采用橫穿洗滌濾渣，此時(shí)洗液穿過(guò) 二 層濾布及 一 個(gè)濾框厚度的濾渣，流經(jīng)長(zhǎng)度約為過(guò)濾終了濾液流動(dòng)路程的 二 倍，而供洗液流通的面積又僅為過(guò)濾面積的 二分之一 。5往復(fù)泵的揚(yáng)程與泵的幾何尺寸_無(wú)關(guān)_，即理論上揚(yáng)程和流量_

15、無(wú)關(guān)_。它適用于揚(yáng)程_高_(dá)而流量_不大_的場(chǎng)合。6離心泵的流量調(diào)節(jié)閥安裝在離心泵 出口 管路上，關(guān)小出口閥門(mén)后，真空表的讀數(shù) 減小 ，壓力表的讀數(shù) 增大 。7米糠油在管中作層流流動(dòng)，若流量不變，管長(zhǎng)不變, 管徑增加一倍，則摩擦阻力損失為原來(lái)的_1/16_倍。1溶液的相對(duì)揮發(fā)度等于兩組分 (yA/yB)/(xA/xB) ；1則表示組分A和B 能分離 ；=1則表示組分A和B 不能用普通精餾方法分離 。3. 孔板流量計(jì)和轉(zhuǎn)子流量計(jì)的主要區(qū)別在于：前者是恒_截面_，變_壓差_；后者是恒_壓差_，變_截面_。4離心泵啟動(dòng)之前需要灌泵，其目的是葉片通過(guò)甩水獲得離心能量在入口產(chǎn)生負(fù)壓。5離心泵的主要性能參數(shù)

16、是流量、揚(yáng)程 、軸功率、效率 。6在對(duì)流干燥器中最常用的干燥介質(zhì)是不飽和的熱空氣，它既是 載熱體又是載濕體。7壓力增大，溫度降低，將有利于吸收的進(jìn)行。8除去液體中混雜的固體顆粒，在化工生產(chǎn)中可采用 過(guò)濾 、離心分離 、沉降等方法。9活塞往返一次，只吸入和排出液體各一次，這種往復(fù)泵被稱(chēng)作單動(dòng)泵。10離心泵的軸功率一般隨流量增大而 上升，當(dāng)流量為零時(shí)，軸功率 最小 11往復(fù)泵的流量通常是用安裝 旁路 來(lái)調(diào)節(jié)的。12在餅層過(guò)濾中，真正發(fā)揮攔截顆粒作用的主要是 濾餅 而不是 過(guò)濾介質(zhì)。13根據(jù)所受外力的不同。沉降可分為 重力沉降 和離心沉降 。14. 增稠器是利用 沉降 從排出導(dǎo)管 中分離出固體顆粒的

17、設(shè)備。15.間壁式換熱器中冷熱流體定態(tài)傳熱過(guò)程過(guò)程是由傳熱，傳導(dǎo)與 輻射三個(gè)串聯(lián)的熱傳遞環(huán)節(jié)組成。16.有一套管式換熱器，120的飽和水蒸汽在環(huán)隙冷凝，內(nèi)管中空氣從20被加熱到50，則管壁平均溫度接近 100 。17.液體的大容積飽和沸騰可分為表面汽化、核狀沸騰和膜狀沸騰三種狀態(tài)。為使傳熱效果好，工業(yè)沸騰裝置應(yīng)在核狀沸騰狀態(tài)下操作。18.換熱器在使用一段時(shí)間后，傳熱速率會(huì)下降很多，這往往是由于 表面有污垢積存 的緣故。19. 精餾操作的依據(jù)是 混合液中各組分的揮發(fā)度差異 _。精餾操作得以實(shí)現(xiàn)的必要條件包括自塔頂向下的液流和自塔頂向上的氣流。20. 精餾過(guò)程是利用 多次部分氣化 和多次部分冷凝的

18、原理進(jìn)行完成的計(jì)算1連續(xù)干燥器中，每小時(shí)處理濕物料1000kg，干燥后物料含水量由15%降到5%（濕基），已知干燥介質(zhì)空氣的初始濕度為0.008kg水kg絕干空氣，濕空氣離開(kāi)干燥器時(shí)的濕度為0.06 kg水kg絕干空氣，試求：a水分蒸發(fā)量； b干燥后的產(chǎn)品量 ； c濕空氣消耗量。1解 G干1000（115）850kg/hX1=15/(100-15)=0.1765 X2=5/(100-5)=0.05263W=850*(0.1765-0.05263)=105.3kg/h干燥后的產(chǎn)品量1000105.3894.7kg/hL=W/(H2H0)105.3（0.06-0.008）2025kg絕干空氣/hL

19、濕L（1H0）2025（1+0.008）*kg/h2某連續(xù)精餾塔中，已知操作線方程式如下： 精餾段 提餾段 泡點(diǎn)進(jìn)料，試求：xF、xD、xW、R2解 由y=R/(R+1)x+xD/(R+1)0.75x+0.225得 R3 xD0.9由提餾段操作線方程與對(duì)角線方程可得：xw=0.1對(duì)于泡點(diǎn)進(jìn)料 解出： xF=0.53某離心泵安裝在水井水面上4.5m處，泵流量為20m3/h,吸水管為1084mm鋼管。吸水管路中能量損失為24.5Jkg。求泵入口處壓力。(當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?00kPa,水的密度可取1000kg/m3) 3解：在水面和泵入口之間列伯努力方程，并以水面為基準(zhǔn)水平面。 u1=0, p1=100

20、kpa, z1=0, Z2=4.5m he=0將已知代入伯努力方程可得：100/10004.5*9.81p2/1000+0.70742224.5解出 p2 =*kpa5一水平輸油管，原來(lái)是按輸送=900kg/m3,粘度=135Pas的油而設(shè)計(jì)的。輸油管線建成后，決定改送另一種油（=880kg/m3，=10p）輸送壓降保持不變。油在管內(nèi)的流動(dòng)型態(tài)為層流。試問(wèn)油品的體積流量變化多少？ 5解: 原工況: Pf=32ul/d2 新工況：Pf1=321u1l/d2 Pf1 / Pf=1u1/u=1 Vs1/Vs=u1/u=/1=135/10*100/1000=1.356用離心泵將原油從油庫(kù)沿管內(nèi)徑為0.

21、15m、長(zhǎng)2公里(包括局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度)的水平管送往煉油廠。輸油量為40m3/h。油泵的總效率為0.65。輸送條件下，原油的密度為890kg/m3，粘度為0.4Pas。設(shè)油庫(kù)和煉油貯罐均為常壓。求泵的軸功率。6解: he=hf= Re=2102000 屬層流流動(dòng)，所以 =64/Re=0.304he=hf= N=Ne/=7圓直管內(nèi)流體在強(qiáng)制湍流流動(dòng)時(shí)對(duì)管壁的對(duì)流傳熱系數(shù)1=112 W/(m2)，求流體流速增加1倍時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)2 。7解：u2=2u1 =0.023(/d)(ud/)0.8prn u0.8 2/1=(u2/u1)0.8 2=11220.8=*W/(m2)8用3B57A離心泵將2

22、0的水由水池送到操作壓力為1.2105Pa（表壓）的塔內(nèi)。流程如圖所示。已知管徑為1084mm，管線全長(zhǎng)300m(包括局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度)要求輸水量為45m3/h。已知水的粘度為1103Pas，密度=1000kg/m3，摩擦系數(shù)可取為0.025。試求： 1）管路特性曲線方程，管路需要的壓頭。 2）由樣本查得3B57A離心泵流量為45m3/h時(shí)的H=40m，N=7.5kW，=64%,則由于采用閥門(mén)調(diào)節(jié)而損失的軸功率為多少kW？8解：101列柏式He=Z+p/g+u2/2g+Hf =Z+p/g+u2/2g+(l/d)u2/2g =Z+p1/g+(l/d+1)(Qe/(3600d2/4)2/2g =

23、16+1.2105/(10009.81)+（0.025300/0.1+1）(Qe/(36000.12/4)2/29.81=28.23+4.85103Qe2當(dāng)Qe=45m3/h時(shí)，He=38.05m 。2N=HgQ/ =(40-38.05)9.81451000/(36000.64) =*kW10現(xiàn)有一列管式換熱器，其換熱面積為70m2，用它將流量為2.3kg/s的變換氣從30 冷卻到23 ，冷卻水初溫 20 ，終溫為25, 求熱負(fù)荷及冷卻水消耗量。當(dāng)冷熱流體在換熱器內(nèi)逆流流動(dòng)時(shí)，換熱器的傳熱系數(shù)=50W/m2，問(wèn)這臺(tái)換熱器能否滿足要求？（已知變換氣的平均比熱為0.7kJ/kg，水的比熱為4.2

24、kJ/kg）10解： 故該換熱器能用。11用泵自河邊的水站將20的水送至距泵吸入口30m高的水塔中去，泵的吸入口在水面以上4.5m，河水流經(jīng)1144mm鋼管，輸水量為30m3/h，全部流動(dòng)阻力為（包括出入口的局部阻力），泵的效率是0.6，求泵的軸功率為多少kW? 11解 Z10m Z2=34.5m u1=u2=0 p1=p2=0(表壓) u=4*30/3600/3.1419/0.1062=0.9443m/s列伯努力方程He=34.5+600*u2/2/9.80761.76m Ne=QHg=30/3600*61.76*1000*9.807=5047.3W=5.05KwNNe5.05/0.6*KW

25、用一精餾塔分離二元理想混合物，塔頂為全凝器冷凝，泡點(diǎn)溫度下回流，原料液中含輕組分0.5(摩爾分?jǐn)?shù)，下同)，操作回流比取1.2，所得塔頂產(chǎn)品組成為0.95，釜液組成為0.05，進(jìn)料為飽和液體進(jìn)料，處理量為100，平均相對(duì)揮發(fā)度為3，設(shè)全塔均為理論板。試求： 1. 塔頂易揮發(fā)組分的回收率；2. 精餾段上升的蒸氣量。解：（1） （2） R=1.2 kmol/h kmol/h 在逆流填料吸收塔中，用清水吸收含氨4%（體積分?jǐn)?shù)，下同）的空氣氨混合氣中的氨。已知混合氣的摩爾流率為，填料層高8m，液氣比為，吸收率達(dá)到98%，操作條件下的平衡關(guān)系為。試求： 1. 塔底、塔頂及全塔的吸收推動(dòng)力（氣相）；2. 傳

26、質(zhì)單元數(shù)。解：（1） 得x1=0.02178 （2） 4分在常壓絕熱干燥器內(nèi)干燥某濕物料。 將 500kg 的濕物料從最初含水量 20 降至 2（均為濕基）。t0 = 20，H0 0.01kg (水) / kg(絕干氣)的空氣經(jīng)預(yù)熱器升溫至 100 后進(jìn)入干燥器，在干燥器內(nèi)空氣經(jīng)歷一個(gè)等焓干燥過(guò)程，廢氣溫度為 60，H2 0.02582kg (水) / kg(絕干氣)。試計(jì)算：（1）完成上述干燥任務(wù)所需的濕空氣量；（2）在恒定干燥條件下對(duì)該物料測(cè)得干燥速率曲線如圖所示。已知恒速干燥段所用時(shí)間為 1 h，求降速段需多少時(shí)間。解： 用泵自敞口貯油池向敞口高位槽輸送礦物油，流量為 38.4 th-1

27、，高位槽中液面比油池中液面高20m，管路總長(zhǎng)(包括閥門(mén)及管件的當(dāng)量長(zhǎng)度) 430m，進(jìn)出口阻力不計(jì)。管徑為1084mm，若油在輸送溫度下的比重為0.96，粘度為3.430Pas，求泵所需的實(shí)際功率，設(shè)泵的效率=50%。*答案*對(duì)貯油池液面至高位槽液面列柏努利方程： 2分 2分 滯流流動(dòng)，2分 2分5分七. 100 的水蒸汽在管殼式換熱器的管外冷凝，冷凝潛熱為2258.4kJkg-1，總傳熱系數(shù)2039wm-2K-1，傳熱面積為12.75m2，15的冷卻水以2.25105kgh-1的流量在管內(nèi)流過(guò)，水的平均比熱為4.18kJkg-1K-1，設(shè)總傳熱溫差可以用算術(shù)平均值計(jì)算，求水蒸汽冷凝量kgh-

28、1?解：2分2分解出 2分 Q=203912.75(185-23.1)/2=2105kw2分D=21053600/2258.4=*kg.h-1四、計(jì)算題：液封高度的計(jì)算；例題4-2 119頁(yè)； 例題4-6 129頁(yè)；例題4-8 131頁(yè)；例題6-2，3 178頁(yè)；7已知：恒壓過(guò)程：10min時(shí)，V4L，110min，V12L， 210min求：V2解：恒壓時(shí) V22VVeKA2由已知條件：Ve1 L， KA22.4 L2/min21210101030minV222V2VeKA22 V222V212.430解得：V27.5LV2V2VV17.5421.5 L 三（10分）用離心泵將水由水槽送至水

29、洗塔中，水洗塔內(nèi)的表壓為9.807104Nm-2，水槽液面恒定，其上方通大氣，水槽液面與輸送管出口端的垂直距離為20m，在某送液量下，泵對(duì)水作的功為340Jkg-1， 管內(nèi)摩擦系數(shù)為0.018，吸入和壓出管路總長(zhǎng)為110m(包括管件及入口的當(dāng)量長(zhǎng)度，但不包括出口的當(dāng)量長(zhǎng)度)，輸送管尺寸為1084mm，水的密度為1000kgm-3。求輸水量為多少m3h-1。答案： 已知數(shù)據(jù)：Z1=0；p1(表)=0；u10；he=340J.kg-1；Z2=20m；p2=9.807104N.m-2(表)；=1000kg.m-3hf=lu u22/2d=9.9 u22340=9.8120+9.81104/1000+u22/2+9.9 u22 10.4 u22=45.7u2=2.1m.s-1 qv=(/4)d2u3600=59.3m3.h-1六計(jì)算題（10分） 在內(nèi)管為18010mm的套管換熱器中，將流量為3500kg/h的某液態(tài)烴從100冷卻到60，其平均比熱cp=2.38kJ/(kg)，環(huán)隙走冷卻水，其進(jìn)出口溫度分別為40和50，平均比熱cp=4.174kJ/(kg)。兩流體逆流流動(dòng)，基于外表面積的總傳熱系數(shù)K=2000W/(m2)，且保持不變。設(shè)熱損失可以忽略。試求： (1)冷卻水用量；(2)平均溫度差。(1)冷卻水用