土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、1 工程概況1.1 建設(shè)項(xiàng)目名稱：龍巖第一技校學(xué)生宿舍1.2 建設(shè)地點(diǎn)：龍巖市某地1.3 建筑類型：八層宿舍樓，框架填充墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)為柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，混凝土c30。1.4 設(shè)計(jì)資料：1.4.1 地質(zhì)水文資料：由地質(zhì)勘察報(bào)告知，該場地由上而下可分為三層：雜填土：主要為煤渣、石灰渣、混凝土塊等，本層分布穩(wěn)定，厚0-0.5米；粘土：地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fak=210kpa, 土層厚0.5-1.5米亞粘土：地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fak=300kpa, 土層厚1.5-5.6米1.4.2 氣象資料：全年主導(dǎo)風(fēng)向：偏南風(fēng) 夏季主導(dǎo)風(fēng)向：東南風(fēng) 冬季主導(dǎo)風(fēng)向：西北風(fēng) 基本風(fēng)壓為：0.35kn/m2（c類場地）1.4.3

2、抗震設(shè)防要求：七度三級設(shè)防1.4.4 建設(shè)規(guī)模以及標(biāo)準(zhǔn)：1 建筑規(guī)模：占地面積約為1200平方米，為8層框架結(jié)構(gòu)。2 建筑防火等級：二級3 建筑防水等級：三級4 建筑裝修等級：中級 2 結(jié)構(gòu)布置方案及結(jié)構(gòu)選型2.1 結(jié)構(gòu)承重方案選擇根據(jù)建筑功能要求以及建筑施工的布置圖，本工程確定采用橫向框架承重方案，框架梁、柱布置參見結(jié)構(gòu)平面圖，如圖2.1所示。2.2 主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算2.2.1 主要構(gòu)件選型（）梁板柱結(jié)構(gòu)形式：現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu) 圖2.1 結(jié)構(gòu)平面布置圖（）墻體采用：粉煤灰輕質(zhì)砌塊（）墻體厚度：外墻:250mm，內(nèi)墻:200mm（）基礎(chǔ)采用：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)2.2.2 梁柱截面尺寸估算

3、（） 橫向框架梁:中跨梁（bc跨）：因?yàn)榱旱目缍葹?500mm，則.取l=7500mm h=(1/81/12)l=937.5mm625mm 取h=750mm. 375mm250mm 取b=400mm 滿足b200mm且b/ 750/2=375mm故主要框架梁初選截面尺寸為：bh=400mm750mm同理，邊跨梁（ab、cd跨）可?。篵h=300mm500mm（） 其他梁：連系梁：取l=7800mm h=(1/121/18)l=650mm433mm 取h=600mm 300mm200mm 取b=300mm故連系梁初選截面尺寸為：bh=300mm600mm由于跨度一樣，為了方便起見，縱向次梁截面尺

4、寸也初選為：bh=300mm600mm橫向次梁：跨度l=6300mm h=(1/121/18)l=525mm350mm 取h=450mm 225mm150mm 取b=250mm故橫向次梁初選截面尺寸為：bh=250mm450mm（3）框架柱:3000=374.7mm281mm b=(12/3)h 取b=h 按軸力估算: a、d列柱: no=823.93.15 m214kn/m2=2752kn b、c列柱: no=823.96.8 m214kn/m2=6027kn 按軸壓比驗(yàn)算:此建筑抗震等級為三級，=0.9 選c30型混凝土 =14.3 n/ n=1.2no b、c列柱： (2.1)ad列柱：

5、 (2.2)故初選柱截面尺寸為： b、c列柱： bh=750mm750mm ad列柱： bh=600mm600mm2.3 確定結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖2.3.1 三個(gè)假設(shè)：平面結(jié)構(gòu)假定：認(rèn)為每一方向的水平力只由該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)承擔(dān)，垂直于該方向的抗側(cè)力結(jié)構(gòu)不受力；樓板在自身平面內(nèi)在水平荷載作用下，框架之間不產(chǎn)生相對位移；不考慮水平荷載作用下的扭轉(zhuǎn)作用。2.3.2 計(jì)算簡圖根據(jù)結(jié)構(gòu)平面布置圖,選定第5軸線作為計(jì)算單元. 如圖2.2所示 框架梁跨度(按柱中心線確定)：ab、cd跨: 6300mmbc跨: 7500mm框架柱高度：假定基礎(chǔ)頂面到室外地面的距離為500mm,則可取底層:h1=4500+300+5

6、00=5300mm 其它層:h2=h3=h4=h5=h6=h7=h8=h9=3000mm框架計(jì)算簡圖如圖2.3所示圖2.2 框架計(jì)算單元2.4 梁柱慣性矩,線剛度,相對線剛度計(jì)算2.4.1 梁柱慣性矩計(jì)算計(jì)算梁截面慣性矩時(shí)，考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，邊跨取i=1.5io，中跨取i=2io（io為不考慮梁翼緣作用的梁截面慣性矩）圖2.3 框架計(jì)算簡圖主要框架梁： (2.3)次要框架梁： (2.4)邊框架梁： (2.5)中框架梁： (2.6)內(nèi)柱： (2.7)外柱： (2.8)2.4.2 梁柱線剛度計(jì)算根據(jù)公式 i=ei/l (2.9)可以得出梁柱的線剛度如下(e=ec)梁： ia8b8= ic8d8

7、=3.125109e/6300=0.5106e ib8c8=14.06109e/7500=1.87106e柱： id1d0=1.081010e/5300=2.04106e ic1c0=2.641010e/5300=4.98106e id7d8=1.081010e/3000=3.6106e ic7c8=2.641010e/3000=8.8106e 2.4.3 梁柱相對線剛度計(jì)算取id1d0值作為基準(zhǔn)值1.算得梁柱的相對線剛度標(biāo)于圖2.3中。3. 荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算3.1 永久荷載3.1.1 作用于框架梁上的均布荷載1 屋面恒載三氈四油屋面防水層 0.4kn/m21:3水泥沙漿找平層 20mm 0.4

8、kn/m2水泥蛭石板保溫層 60mm 0.12kn/m21:8水泥爐渣找坡 80mm 1.44kn/m21:3水泥沙漿找平層 20mm 0.4kn/m2現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm 2.5kn/m2板底抹灰 20mm 0.4kn/m2 合計(jì)5.66kn/m2 2 樓面恒載水磨石地面 0.65kn/m2現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 100mm 2.5kn/m2板底抹灰 20mm 0.4kn/m2 合計(jì)3.55kn/m23 框架梁自重邊跨框架梁： 0.330.5325=3.75kn/m 中跨框架梁： 0.430.75325=7.5kn/m 4 柱子自重 上層柱： 外柱： 0.630.632533=27kn /

9、根 內(nèi)柱： 0. 7530.7532533=42.2kn /根 底層柱： 外柱： 0.630.632535.3=47.7kn /根 內(nèi)柱： 0. 7530.7532535.3=74.5kn /根5 墻自重及兩面抹灰女兒墻：0.2531.538=3kn/m 兩面抹灰： 0.8kn/m28層： 內(nèi)墻: 0.23（3-0.5）38=4kn/m 0.23（3-0.75）38=3.6kn/m 外墻: 0.253（3-0.5）38=5kn/m 0.253（3-0.75）38=4.5kn/m 底層: 0.253（4.5-0.75）38=7.5kn/m 0.253（4.5-0.5）38=7.5 kn/m6 作

10、用在框架梁上的恒載（走廊板按單向板計(jì)算）樓面荷載分配按雙向板進(jìn)行等效分配短向分配：5aq/8 (3.1) 長向分配： (3.2)頂層：（走廊板按單向板計(jì)算） 邊跨框架梁自重 0.330.5325=3.75 kn/m 梁側(cè)粉刷 23（0.5-0.1）30.02317=0.27 kn/m 中跨框架梁自重 0.430.75325=7.5 kn/m 梁側(cè)粉刷 23（0.75-0.1）30.02317=0.44 kn/m qa1=qb1=qg4=qh4=5.6630.533.9=11.04 kn/m(峰值) 則等效均布荷載為q=9.25 kn/m qe4=qf3=qc4=qd1=2.5530.535.6

11、6=7.22 kn/m(峰值) 則等效均布荷載為 q=5aq/8=537.22/8=4.51 kn/m 所以，作用在框架梁上的線荷載為： ql5=ql1=4.02+9.2532=22.52 kn/m ql2=ql4=7.94+4.5132=16.96 kn/mql3=7.94 kn/m同理可求得作用在框架梁上的集中荷載為f=146.15kn作用在標(biāo)準(zhǔn)層梁上的線荷載以及集中荷載同理可以求出，在此不再贅述，僅列結(jié)果如下：標(biāo)準(zhǔn)層框架梁上的線荷載為： ql5=ql1=9.72+5.832=21.32 kn/m ql2=ql4=13.07+2.8332=18.73 kn/mql3=7.94 kn/m集中

12、荷載為f=157.57kn3.1.2 恒載作用于框架柱上的集中荷載計(jì)算方法：每層柱分為上下兩個(gè)截面，其中：上截面集中荷載=與柱相連接的縱向框架梁自重以及其上墻體、次梁傳來恒載、樓面結(jié)構(gòu)層傳來恒載之和下截面集中荷載=上截面?zhèn)鱽砗奢d+該層柱自重1 邊跨 頂層： 連系梁自重 ql6=ql7= ql16=ql17=0.330.6325=4.5 kn/m 梁側(cè)粉刷 23（0.6-0.1）30.02317=0.34 kn/m 橫向次梁自重 l18=ql19= ql24=ql25=0.2530.45325=2.81 kn/m 側(cè)粉刷 23（0.45-0.1）30.02317=0.24 kn/m 女兒墻自重

13、337.8=23.4 kn 墻面抹灰 0.8 kn/m qa3=qb3=qg2=qh2=5.6630.533.9=11.04 kn/m(峰值) 則等效均布荷載為q=9.25 kn/m qa2=qb2=qg3=qh3=5.6630.533.9=11.04 kn/m(峰值)則等效均布荷載為 q=5aq/8=5311.04/8=6.9 kn/m 所以，作用在邊跨柱頂?shù)募泻奢d為 f81 =（3.05+9.25）36.3/（232）+（4.84+6.9+0.8）33.932+23.4 =159.96kn作用在邊跨柱底的集中荷載為 f82=159.96+27=187.96kn七層： 連系梁自重 ql6=

14、ql7= ql16=ql17=0.330.6325=4.5 kn/m 梁側(cè)粉刷 23（0.6-0.1）30.02317=0.34 kn/m 連系梁上縱墻自重 0.253（3-0.6）3837.8=37.44 kn 墻面粉刷 23（3-0.6）30.02317=1.63kn/m橫向次梁自重 l18=ql19= ql24=ql25=0.2530.45325=2.81kn/m 梁側(cè)粉刷 23（0.45-0.1）30.02317=0.24kn/m 橫向次梁上橫墻自重 0.23（3-0.45）38=4.08kn/m 墻面粉刷 23（3-0.45）30.02317=1.73kn/mqa3=qb3=qg2=

15、qh2=3.5530.533.9=6.92 kn/m(峰值)則等效均布荷載為q=5.8kn/m qa2=qb2=qg3=qh3=3.5530.533.9=6.92 kn/m(峰值)則等效均布荷載為 q=5aq/8=536.92/8=4.33 kn/m 所以，作用在邊跨柱頂?shù)募泻奢d為 f71 =（4.84+4.33+1.63）37.8/2+（3.05+5.8+4.08+1.72）36.3/（232）32+37.44+179.16=167.86+187.96=354.82kn作用在邊跨柱底的集中荷載為 f72=354.82+27=381.82kn同理可算得其余各層柱集中荷載，在此不再贅述，僅列結(jié)

16、果如下六層 f61=167.86+381.82=549.68kn f62=549.68+27=576.68kn 五層 f51=167.86+576.68=744.54kn f52=744.54+27=771.54kn 四層 f41=167.86+771.54=939.4kn f42=939.4+27=966.4kn 三層 f31=167.86+966.4=1134.26kn f32=1134.26+27=1161.26kn 二層 f21=167.86+1161.26=1329.12kn f22=1329.12+27=1356.12kn 一層 f11=167.86+1356.12=1523.98

17、kn f12=1523.98+47.7=1571.68kn2 中跨 頂層：連系梁自重 ql14=ql15= ql18=ql19=0.330.6325=4.5 kn/m 梁側(cè)粉刷 23（0.6-0.1）30.02317=0.34 kn/m qa4=qb4=qg1=qh1=5.6630.533.9=11.04 kn/m(峰值) 則等效均布荷載為q=5aq/8=5311.04/8=6.9 kn/m qe1=qf2=qc1=qd2=5.6630.532.55=7.22kn/m(峰值)則等效均布荷載為q=5.93kn/m所以，作用在中跨柱頂?shù)募泻奢d為 f81 =（4.84+6.9+5.93）37.83

18、2/2+（6.3+2.55）33.05/2+4.1532.55/2 +9.2536.3/2=185.75kn 作用在邊跨柱底的集中荷載為 f82=185.75+42.2=227.95kn七層： 連系梁自重 ql8=ql9= ql14=ql15=0.330.6325=4.5 kn/m 梁側(cè)粉刷 23（0.6-0.1）30.02317=0.34 kn/m 橫向次梁自重 l18=ql19=ql24=ql25=l20=ql21=ql22=ql23=0.2530.45325=2.81kn/m 梁側(cè)粉刷 23（0.45-0.1）30.02317=0.24kn/m 橫向次梁上橫墻自重 0.23（3-0.45

19、）38=4.08kn/m 墻面粉刷 23（3-0.45）30.02317=1.73kn/mqa4=qb4=qg1=qh1=3.5530.533.9=6.92kn/m(峰值) 則等效均布荷載為q=5aq/8=536.92/8=4.33kn/m qe1=qf2=qc1=qd2=3.5530.532.55=4.53kn/m(峰值)則等效均布荷載為q=3.72kn/m所以，作用在中跨柱頂?shù)募泻奢d為 f71 =(4.84+4.33+3.72)37.832/2+（6.3+2.55）38.86/2+2.8332.55/2 +5.836.3/2+242=161.63+227.95=389.58kn 作用在邊

20、跨柱底的集中荷載為 f72=389.58+42.2=431.78kn同理可算得其余各層柱集中荷載，在此不再贅述，僅列結(jié)果如下六層 f61=161.63+431.78=593.41kn f62=593.41+42.2=635.61kn 五層 f51=161.63+635.61=797.24kn f52=797.24+42.2=839.44kn 四層 f41=161.63+839.44=1000.74kn f42=1000.74+42.2=1042.94kn 三層 f31=161.63+1042.94=1204.24kn f32=1204.24+42.2=1246.44kn 二層 f21=161.

21、63+1246.44=1408.07kn f22=1408.07+42.2=1450.27kn 一層 f11=161.63+1450.27=1611.9kn f12=1611.9+74.5=1686.4kn恒載作用受荷簡圖如圖3.1所示 3.2 活荷載查荷載規(guī)范：樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kn/m2,上人屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2.0kn/m2 。3.2.1 作用在框架梁上的活荷載1 作用在框架梁上的均布活荷載 ql1=ql5=2.030.533.932=7.8kn/m(峰值)則等效均布荷載為圖3.1 恒載作用受荷簡圖 q=6.54kn/m ql2=ql4=2.030.532.5532=5.1

22、kn/m(峰值)則等效均布荷載為q=5aq/8=535.1/8=3.19kn/m2 作用在框架梁上的集中活荷載 qe3=qf4=qc3=qd4=2.030.532.55=5.1kn/m(峰值)則等效均布荷載為q=4.0kn/m qi1=qi2=qk1=qk2=2.030.532.4=2.4kn/m（均值） qc2=qe2=qf1=qd3=2.030.532.55=2.55kn/m（峰值）則等效均布荷載為q=5aq/8=532.55/8=1.59kn/m所以集中荷載為f=1.5932.55/(232)+2.437.8/2+4.037.8/232=51.95kn3.2.2 作用在框架柱上的集中活荷

23、載1 邊跨 qa2=qb2=qg3=qh3=2.030.533.9=3.9kn/m（峰值）則等效均布荷載為q=5aq/8=533.9/8=2.44kn/m qa3=qb3=qg2=qh2=2.030.533.9=3.9kn/m（峰值）則等效均布荷載為 q=3.27 kn/m所以，作用在邊跨柱子上的集中活載為 fa=fd=2.4437.832/2+3.2736.332/(232)=29.33kn2 中跨 qa4=qb4=qg1=qh1=2.030.533.9=3.9kn/m（峰值）則等效均布荷載為q=5aq/8=533.9/8=2.44kn/m qc1=qe1=qf2=qd2=2.030.532

24、.55=2.55kn/m（峰值）則等效均布荷載為 q=2.09kn/m所以，作用在邊跨柱子上的集中活載為 fb=fc=(2.44+2.09)37.8+1.5932.55/2+3.2736.3/2=47.66kn 活載作用受荷簡圖如圖3.2所示 圖3.2 活載作用受荷簡圖3.3 風(fēng)荷載 風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為：w=zsz0 本地區(qū)基本風(fēng)壓為：w0=0.35地面粗糙類別為c類；風(fēng)振系數(shù)：z=1+hi/h3/z (3.3) 表3.1層次12345678hi（第i層距離室外地面的高度）4.87.810.813.816.819.822.825.8h總=30.9m b58m h/b0.5查表：脈動影響系數(shù)=

25、0.40 表3.2離地面高度（m）z4.87.810.813.816.819.822.825.8風(fēng)壓高度系數(shù)z0.740.740.740.740.7760.8360.8850.933結(jié)構(gòu)基本周期：=0.41 (3.4)0 =0.3530.62=0.22kn/m2 (3.5)0t2=0.2230.412=0.04 (3.6)查表得：脈動增大系數(shù)=1.17z=1+hi/h3/z (3.7) 表3.3z4.87.810.813.816.819.822.825.8z1.131.191.261.341.391.431.471.50k=zsz0 (3.8)結(jié)構(gòu)高度h=25.830m,故取z=1.0, s=

26、1.3 表 3.4z4.87.810.813.816.819.822.825.8k0.380.400.420.450.490.540.590.64轉(zhuǎn)化為集中荷載（受荷面與計(jì)算單元同）8層： fw8k=7.83(3.0/2+1.5)30.64=14.98kn7層： fw7k=7.833.03（0.64+0.59）42=28.78kn6層： fw6k=7.833.03（0.59+0.54）42=26.44kn5層： fw5k=7.833.03（0.54+0.49）42=24.1kn4層： fw4k=7.833.03（0.49+0.45）42=22kn3層： fw3k=7.833.03（0.45+0

27、.42）42=20.36kn2層： fw2k=7.833.03（0.42+0.4）42=19.19kn1層： fw1k=7.830.433.0/2+3.630.3834.8=18.91 kn風(fēng)荷載受荷簡圖如圖3.3所示圖3.3 風(fēng)載作用受荷簡圖3.4 地震荷載3.4.1 重力荷載代表值計(jì)算 所謂重力荷載代表值是指的一個(gè)變形縫范圍內(nèi)樓層所有恒載與活荷載標(biāo)準(zhǔn)值的組合值，即恒載0.5活載,具體計(jì)算結(jié)果如下:1 恒載 屋面重力值：g面=5.663（3.036.5+7.837320.1-2.137.8-7.836.75-336.3）=5515kn 樓板重力值：g板=3.553（3.036.5+7.837

28、320.1-2.137.8-7.836.75-336.3）=3459k梁重力值：g1=0.430.7536.532539+0.330.536.3325317+0.330.637.8325336+0.330.63334325+0.330.637.832535+0.2530.4538.85325313+(230.0236.539+230.0236.3317+230.0237.8336+230.02333 4+230.0237.835+230.0238.85313)317=3073kn 柱重力值： g上柱=27317+42.2318+0.2530.2532533312=1256kn g底柱=47.7

29、317+74.5318+0.2530.2532535.3312=2218kn突出屋面部分板自重：g2=6.7537.8=52.65kn樓梯自重：樓梯間荷載近似取為樓面荷載的1.5倍，即q=3.5531.5=5.3kn/m2 為了安全起見取大值，可取q=6kn/m2，則樓梯自重為g梯=63(3.036.3+7.836.75+3.036.3)=542.7kn墻重力值：g女兒墻=（2320.1+332+7.83532+2.132+7.833）33=455.4kn 標(biāo)準(zhǔn)層墻重：g3=0.2531.238358.0332+0.330.2536.33832+0.253337.538+0.25383332.

30、132+0.2531.237.538+0.233383(58.03-15)32+0.2538333(3+2.433)+0.23338317.7312=1936kng標(biāo)門窗=0.431.2358.0332+0.132.131.03(1532+1232)=67kng墻 = 0.2531.538358.03+0.2534.538320.132+0.234.5383 13.836=1132kng底門窗=0.432.6358.03+0.433.8358.03=148kng突柱 =0.2530.2535.4325312=101kng突墻 =0.2535.436.753238+0.2535.432.738+

31、0.2535.432.438+0.2535.438.8538+0.2535.436.338+0.2535.437.838=449kn2 活荷載 q=2.03(3313.8+20.137.835+7.832311.25+4.836.3)=2062kn q突板=2.03(7.836.75+336.3)=143kn3 重力荷載代表值 g8 = g面+g梁+g上柱/2+ g標(biāo)墻/2+q/2+ g女兒墻+（g2+g突墻+g突柱+q突板/2）33 =5515+3073+1256/2+455.4+1936/2+2062/2+（52.65+101+449+143/2）=12733kn g7= g板+g梁+g上

32、柱+ g標(biāo)墻+q/2 =3459+3073+1256+1936+2062/2=10755kng2=g3=g4=g5=g6=g7=10755kn g1= g板+g梁+g上柱/2+g底柱/2+g標(biāo)墻/2+g底墻/2+q/2 =3459+3073+1256/2+2218/2+1936/2+1132/2+2062/2 =10834kn3.4.2 柱抗側(cè)移剛度d的計(jì)算1 橫梁線剛度為了簡化計(jì)算，框架梁截面慣性矩增大系數(shù)取1.2ab、cd跨：kb=ic8d81.2=51053331041.2=183109nmmbc跨： kb=ib8c81.2=18.71053331041.2=67.33109 nmm2

33、柱的線剛度邊柱：底層： kc=20.43105333104=61.23109nmm 其它層： kc=363105333104=1083109nmm中柱：底層： kc=49.83105333104=149.43109nmm 其它層： kc=883105333104=2643109nmm3 框架柱的側(cè)移剛度d值表3.5 28層d值的計(jì)算dk=kb/2kc=k/(2+k)d=12kc/h2邊柱a、d0.1670.07711088中柱b、c0.3230.13948928表3.6 底層d值的計(jì)算dk=kb/2kc=k+0.5/(2+k)d=12kc/h2邊柱a、d0.2940.3469046中柱b、c0

34、.5710.416265504 計(jì)算框架自振周期 各層d值匯總（見表3.7）表3.7 各層d值匯總 d值/層次柱類型28層（d值3根數(shù)）1層（d值3根數(shù)）邊柱a、d軸11088317=1884969046317=153782中柱b、c軸48928318=88070426550318=477900d（kn/m）1069200631682按頂點(diǎn)位移法計(jì)算，考慮輕質(zhì)砌塊墻對框架剛度的影響，取基本周期調(diào)整系數(shù)0=0.8，計(jì)算公式為1=1.70,式中t為頂點(diǎn)橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算位移。按d值法計(jì)算。見表3.8 5 水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值和位移的計(jì)算多遇地震作用下，設(shè)防烈度為7度，查表max=0.08.龍巖市反

35、應(yīng)譜特征周期查表tg=0.35s,tgt15tg (3.9)6 水平地震作用計(jì)算因?yàn)閠1=0.88s1.43tg=1.430.35=0.49s.尚需考慮頂部附加水平地震作用。n=0.08t1+0.07=0.0830.88+0.07=0.140 (3.10)結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值：fek=1geq=0.03430.85388097=2546kn (3.11)頂部附加的集中水平地震作用為：fn=nfek=0.1432546=356kn (3.12) 表3.8 橫向框架頂點(diǎn)位移計(jì)算 層次gi(kn)di ii1=gi/di(m)8127331273310692000.010.41671075523

36、48810692000.020.4066107553424310692000.030.386510755 4499810692000.040.3564107555575310692000.050.3163107556650810692000.060.2662107557726310692000.070.206110834880976316820.1360.136 t1=1.730.8=0.88s (3.13) (3.14)=1083435.3+107553(8.3+11.3+14.3+17.3+20.3+23.3)+12733326.3=1422790.9kn 同理：f2=134kn f3=1

37、82kn f4=231kn f5=279kn f6=327kn f7=376kn f8=423kn f8=875knfi,vi和ue的計(jì)算（見表3.9）表3.9 fi,vi和ue的計(jì)算層次87654321fi(kn)87537632727923118213486vi(kn)8751291157818572088227024042490d(kn/m)1069200106920010692001069200106920010692001069200631682ue(m)0.00070.00110.00140.00160.00190.0020.00220.0038 應(yīng)將地震作用按柱剛度轉(zhuǎn)化為計(jì)算單元

38、的那一榀框架,轉(zhuǎn)化后地震作用下框架計(jì)算簡圖如圖3.4所示。4 內(nèi)力分析作用于框架上的荷載總的分為兩大類型,即水平作用和豎向作用,對豎向作用可不考慮框架的側(cè)移,故可采用彎矩二次分配法計(jì)算;水平作用考慮框架節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)動,采用d值法分析,各種作用的內(nèi)力計(jì)算分述如下:4.1 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算4.1.1 固端彎矩計(jì)算1 恒荷載作用下框架梁兩端的固端彎矩 由于結(jié)構(gòu)和荷載都對稱，故可取半結(jié)構(gòu)進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，如圖4.1所示ab跨：八層 mab=-ql/12=-22.526.3/12=-74.5knm (4.1) mba=ql/12=22.526.3/12=74.5knm (4.2)圖3.4 水平地震作用受荷簡圖

39、圖4.1 恒載作用計(jì)算簡圖一七層 mab=-ql/12=-21.326.3/12=-70.5knmmba=ql/12=21.326.3/12=70.5knmbe跨：八層 m c8e87.9433.752/3-146.1532.553(233.75-2.55)/(233.75)283.2knmm e8c87.9433.752/6-146.1531.22/(233.75)-46.7knm m c8e822.35knm m e8c86.65knm m c8e8m c8e8+m c8e8 305.55knm m e8c8m e8c8+ m e8c8-40.05knm利用結(jié)構(gòu)力學(xué)知識，分別求出了每層每根

40、梁在恒荷載作用下梁兩端的固端彎矩，然后（注意考慮節(jié)點(diǎn)的偏心彎矩）進(jìn)行疊加，總的固端彎矩標(biāo)注于表4.1中。4.1.2 節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)計(jì)算 a8b8=0.124 (4.3) a8a7=0.876 (4.4)其余分配系數(shù)見表4.14.1.3 彎矩分配、傳遞具體計(jì)算可在表中進(jìn)行，計(jì)算過程和結(jié)果參見表4.1。4.1.4 畫內(nèi)力圖根據(jù)計(jì)算結(jié)果先畫出各桿件彎矩圖，如圖所示，括號里彎矩值為框架梁在恒荷載作用下經(jīng)過調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取0.85）后的彎矩,其中跨中彎矩是根據(jù)等效均布荷載作用下由平衡條件計(jì)算所得。桿件彎矩求出后，按力的平衡可求出剪力和軸力，恒荷載作用下的框架彎矩圖如圖4.2所示，剪力圖和軸力圖如圖4.3所

41、示。表4.1 恒載作用下內(nèi)力計(jì)算上柱下柱梁左梁右上柱下柱梁左梁右上柱下柱梁左梁右上柱下柱0.00 0.88 0.12 0.05 0.00 0.90 0.05 0.05 0.00 0.90 0.05 0.12 0.88 28.0 0.0 -74.5 74.5 0.0 0.0 -305.6 305.6 0.0 0.0 -74.5 74.5 0.0 -28.0 0.0 40.7 5.8 12.0 0.0 207.9 11.1 -11.1 0.0 -207.9 -12.0 -5.8 0.0 -40.7 0.0 9.6 6.0 2.9 0.0 61.1 -5.5 5.5 0.0 -61.1 -2.9 -

42、6.0 0.0 -9.6 續(xù)表4.1 恒載作用下內(nèi)力計(jì)算0.0 -13.7 -1.9 -3.0 0.0 -52.6 -2.8 2.8 0.0 52.6 3.0 1.9 0.0 13.7 0.0 36.7 -64.7 86.4 0.0 216.4 -302.8 302.8 0.0 -216.4 -86.4 64.7 0.0 -36.7 0.47 0.47 0.07 0.03 0.47 0.47 0.03 0.03 0.47 0.47 0.03 0.07 0.47 0.47 29.4 0.0 -70.5 70.5 0.0 0.0 -328.1 328.1 0.0 0.0 -70.5 70.5 0.0 -29.4 19.2 19.2 2.7 7.0 122.1 122.1 6.4 -6.4 -122.1 -122.1 -7.0 -2.7 -19.2 -19.2 20.4 9.6 3.5 1.4 104.0 61.1 -3.2 3.2 -104.0