多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu).ppt

1、第十三章 多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu),第一節(jié) 結(jié)構(gòu)布置與計算簡圖 第二節(jié) 豎向荷載作用下內(nèi)力的近似計算分層法 第三節(jié) 水平荷載作用下內(nèi)力的近似計算 反彎點法和D值法 第四節(jié) 水平荷載作用下側(cè)移的近似計算 第五節(jié) 框架的荷載組合和內(nèi)力組合 第六節(jié) 框架梁柱的截面配筋 第七節(jié) 現(xiàn)澆框架的一般構(gòu)造要求 第八節(jié) 多層框架柱基礎(chǔ),第一節(jié) 結(jié)構(gòu)布置與計算簡圖,一、柱網(wǎng)布置 二、承重框架的布置 三、結(jié)構(gòu)布置要求 四、截面尺寸的確定 五、結(jié)構(gòu)計算簡圖,一、柱網(wǎng)布置,架框結(jié)構(gòu)的柱網(wǎng)布置既要滿足生產(chǎn)工藝和建筑平面布置的要求，又要使結(jié)構(gòu)受力合理，施工方便。 1、柱網(wǎng)布置應(yīng)滿足使用要求 在多層工業(yè)廠房設(shè)計中，柱網(wǎng)布置方式

2、可分為內(nèi)廊式、跨度組合式（等跨式、對稱不等跨式）等。 內(nèi)廊式柱網(wǎng)常為對稱三跨，邊跨跨度(房間進深)常為6、 6.6、6.9、7.5、9、12m，中間跨為走廊跨度常為2.4m，2.7m、3.0m。 等跨式柱網(wǎng)適用于廠房、倉庫、商店，其進深常為6m， 7.5m、9m、12m等，柱距常為6m。 對稱不等跨柱網(wǎng)常用于建筑平面寬度較大的廠房，常用的 柱網(wǎng)有(5.8+6.2+6.2+5.8)6.0m、 (7.5+7.5+12.0+7.5+7.5)6.0m，(8.0+12.0+8.0)6.0m。,2、柱網(wǎng)布置應(yīng)滿足建筑平面布置的要求,在旅館、辦公樓等民用建筑中，柱網(wǎng)布置應(yīng)與建筑分隔墻 布置相協(xié)調(diào)。 四行柱三

3、跨框架（15m左右）； 三行柱兩跨框架（10m左右）； 開間3.3m4.5m。 3、柱網(wǎng)布置要使結(jié)構(gòu)受力合理 跨度均勻或邊跨略小時較合理； 三跨框架比兩跨框架內(nèi)力小，較合理。 4、柱網(wǎng)布置應(yīng)使施工方便（對于裝配式結(jié)構(gòu)） 構(gòu)件的最大長度和最大重量，使之滿足吊裝，運輸條件； 構(gòu)件尺寸的模數(shù)化，標(biāo)準(zhǔn)化，以滿足工業(yè)化生產(chǎn)的要求。 現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)可不受建筑模數(shù)和構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)的限制，但在結(jié)構(gòu)布置時亦應(yīng)盡量使梁板布置簡單規(guī)則，以方便施工。,二、承重框架的布置,1橫向框架承重方案 2縱向框架承重方案 3縱橫向框架混合承重方案 實際的框架結(jié)構(gòu)是一個空間受力體系；計算時把實際框架結(jié) 構(gòu)看成縱橫兩個方向的平面框架； 沿建

4、筑物長向的稱為縱向框架，沿建筑物短向的稱為橫向框架； 縱向框架和橫向框架分別承受各自方向上的水平力； 樓面豎向荷載則依樓蓋結(jié)構(gòu)布置方式而按不同的方式傳遞。 承重框架指承受樓面豎向荷載的框架。,1橫向框架承重方案,橫向框架承重方案是在橫向上布置框架主 梁而在縱向上布置連系梁。 有利于提高建筑物的橫向抗側(cè)剛度； 縱向布置較小的連系梁。這也有利于房屋 室內(nèi)的采光與通風(fēng)。,2縱向框架承重方案,縱向框架承重方案是在縱向上布置框架主梁， 在橫向上布置連系梁。 橫梁高度較小，有利于設(shè)備管線的穿行； 可獲得較高的室內(nèi)凈高； 可利用縱向框架的剛度來調(diào)整房屋的不 均勻沉降； 房屋的橫向剛度較差； 進深尺寸受預(yù)制板

5、長度的限制。,3縱橫向框架混合承重方案,縱橫向框架混合承重方案是在兩個方向上均需布置框架主梁 以承受樓面荷載。 縱橫向框架混合承重方案具有較好的整體工作性能； 框架柱均為雙向偏心受壓構(gòu)件，為空間受力體系， 因此也稱為空間框架。,三、結(jié)構(gòu)布置要求,1、應(yīng)設(shè)計成雙向框架。 2、抗震設(shè)計的框架結(jié)構(gòu)不宜采用單跨框架。 3、框架梁、柱中心線宜重合。 當(dāng)梁柱中心線不能重合時，在計算中應(yīng)考 慮偏心對梁柱節(jié)點核心區(qū)受力和構(gòu)造的不 利影響，以及梁荷載對柱子的偏心影響； 梁、柱中心線之間的偏心距，不應(yīng)大于 柱截面在該方向?qū)挾鹊?4； 偏心距大于該方向柱寬的14時，可采取 增設(shè)梁的水平加腋等措施； 梁的水平加腋厚度

6、可取梁截面高度，其水平尺寸宜滿足下列 要求： bx/lx1/2 ； bx/bb23 ； bb+bx+xbc/2 設(shè)置水平加腋后，仍須考慮梁柱偏心的不利影響。,4、結(jié)構(gòu)應(yīng)受力明確，構(gòu)造簡單； 5、框架結(jié)構(gòu)按抗震設(shè)計時，不應(yīng)采用部分由砌體墻承重之混合 形式； 框架結(jié)構(gòu)中的樓、電梯間及局部出屋頂?shù)碾娞輽C房、樓梯間、水箱間等， 應(yīng)采用框架承重，不應(yīng)采用砌體墻承重。 6、電梯井貼梁柱布置，不得獨立； 7、填充墻應(yīng)位于框架平面內(nèi)，并受柱約束； 8、現(xiàn)澆框架梁、柱、節(jié)點的混凝土強度等級，按一級抗震等級 設(shè)計時，不應(yīng)低于C30；按二四級和非抗震設(shè)計時，不應(yīng) 低于C20； 9、現(xiàn)澆框架梁的混凝土強度等級不宜大于

7、C40；框架柱的混凝 土強度等級，抗震設(shè)防烈度為9度時不宜大于C60，抗震設(shè)防 烈度為8度時不宜大于C70； 10、抗震設(shè)計的框架結(jié)構(gòu)中，當(dāng)布置少量鋼筋混凝土剪力墻時， 結(jié)構(gòu)分析計算應(yīng)考慮該剪力墻與框架的協(xié)同工作。,四、截面尺寸的確定,(一) 框架梁的截面尺寸 (二) 框架柱的截面尺寸 （三）樓蓋結(jié)構(gòu)尺寸,(一)框架梁的截面尺寸,hb=(1/71/15)lb (剛度要求) hblbn/4 （避免短梁） bb=(1/21/3.5)hb bb200mm (構(gòu)造要求) bbbc/2 式中 lb、lbn分別為主梁的計算跨度和凈跨度。 梁高也可以按下列經(jīng)驗公式估算： 兩端無支托的梁，按彎矩（0.60.8

8、）M0來估算梁高； 兩端有支托的梁，按彎矩（0.40.6）M0來估算梁高； M0按簡支梁計算的跨中最大彎矩。 框架結(jié)構(gòu)縱向連系梁截面高度： 可按hb=(1/141/18)lb確定(lb為連系梁計算跨度)。,(二)框架柱的截面尺寸,1、最小構(gòu)造尺寸 矩形截面柱：hc/bc3； 抗震設(shè)計時，bc300mm；非抗震設(shè)計時，bc250mm； bc(1/151/20)h； hc400mm。hc(1/151/20)h（h為層高）。 圓形截面柱：dc350mm。 2、滿足軸壓比限制 軸壓比：柱的平均軸向壓應(yīng)力與混凝土的軸心抗壓強度fc的比值（或指柱考慮地震作用組合的軸壓力設(shè)計值與柱全截面面積和混凝土軸心抗壓

9、強度設(shè)計值乘積的比值）。即 N=N/(Acfc)N,軸壓比要求：,N=N/(Acfc)N AC柱的截面面積，Ac=bc.hc； bc、hc柱的截面高度和寬度； 其中宜bc250mm、hc400mm; N豎向靜、活(考慮活荷載折減)荷載與地震作用組 合下的軸力； G荷載分項系數(shù)，可取G =1.25； 計入地震時軸力放大系數(shù)，6度設(shè)防：=1.0； 7度設(shè)防：=1.051.1；8度設(shè)防：=1.11.15； S柱的負(fù)荷面積； w單位面積上的豎向荷載初估值，w=1014kN/m2； n柱計算截面以上的樓層數(shù)； N柱的軸壓比限制值。,3避免出現(xiàn)短柱,Hc0/hc4 式中: Hc0柱的凈高。 當(dāng)柱的凈高與柱

10、截面長邊(高度)之比小于4時(Hc0/hc4) ,容易發(fā)生剪切破壞. 4滿足抗剪承載力的要求 無地震作用組合時：V0.25cfcbh0 有地震作用組合時： V(0.20cfcbh0)/RE c混凝土強度影響系數(shù)； RE截面承載力抗震調(diào)整系數(shù)。,（三）樓蓋結(jié)構(gòu)尺寸,框架的樓蓋結(jié)構(gòu)（樓板和樓面梁）的尺寸確定 常用樓蓋類型 樓蓋結(jié)構(gòu)尺寸初估,1常用樓蓋類型,（1）梁板式樓蓋：有較好的技術(shù)經(jīng)濟指標(biāo)，樓蓋結(jié)構(gòu)占用空間較大，不便布置管線，要求較大的層高。 （2）密肋樓蓋： 密肋樓蓋多用于跨度大而梁高受限制的情況下。筒體結(jié)構(gòu)的角區(qū)樓板也常用雙向密肋樓蓋。肋距一般為1.01.5m，一般用1.2m較為經(jīng)濟?，F(xiàn)澆

11、普通鋼筋混凝土密肋板跨度一般不大于9m，預(yù)應(yīng)力混凝土密肋板跨度不大于12m。在使用荷載較大的情況下，采用密肋樓蓋可以取得較好的經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)。 （3）無梁樓蓋： 當(dāng)框架結(jié)構(gòu)在使用荷載較大而層高受限制的情況下，可以采用無梁樓蓋形式。無梁樓蓋還適用于施工場地狹窄、只能升板(升層)法施工的情況。 無梁樓蓋宜設(shè)柱帽以提高板柱結(jié)構(gòu)的抗水平力性能和防止板的沖切破壞。,（4）非預(yù)應(yīng)力平板： 一般為實心板，跨度不超過7m。 （5）預(yù)應(yīng)力平板 預(yù)應(yīng)力空心板 低碳冷拔絲或高強鋼絲先張法預(yù)應(yīng)力空心板是目前最大量的樓蓋形式，跨度4m以下的短板板厚約為120mm；跨度67m的長板板厚為180mm左右。 預(yù)應(yīng)力大樓板 板的

12、尺寸與房間大小相同，最大為5m4m，厚130mm，雙向布置先張法預(yù)應(yīng)力鋼筋。 預(yù)應(yīng)力疊合板 預(yù)應(yīng)力疊合板由兩部分構(gòu)成，在工廠預(yù)制預(yù)應(yīng)力薄板，厚度為5060mm，。疊合部分厚度為80120mm。 無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆平板,2樓蓋結(jié)構(gòu)尺寸初估,（1）梁截面尺寸估計： 梁截面高度與跨度之比，可參見表-7。 梁截面寬度與高度之比一般為1214，且至少比柱寬小50mm。 特殊情況下也可設(shè)計寬扁梁，扁梁的寬度不宜大于柱寬。 () 板厚的估計：樓板厚可按表18選用。單向板的最小厚度要求為：屋面板和民用建筑的樓面板60；工業(yè)建筑的樓面板70。,表-7梁截面高度與跨度之比（hbl） 表1-8樓板的厚度與跨度之比（t

13、l）,五、結(jié)構(gòu)計算簡圖,1.計算單元的確定 2.節(jié)點的簡化 3.跨度與層高的確定 4.構(gòu)件截面彎曲剛度的計算 5.荷載計算,1.計算單元的確定,橫向框架：一般取中間有代表性的一榀進行分析即可； 縱向框架：作用于縱向框架上的荷載則各不相同，必要時應(yīng)分別進行計算。,2.節(jié)點的簡化,（1）梁柱節(jié)點可簡化為剛接節(jié)點、鉸接節(jié)點和半鉸節(jié)點： 現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架剛接節(jié)點； 裝配式框架鉸接節(jié)點或半鉸節(jié)點（預(yù)埋鋼板在其自身平面外的剛度很小，難以保證結(jié)構(gòu)受力后梁柱間沒有相對轉(zhuǎn)動）； 裝配整體式框架剛接節(jié)點（這種節(jié)點的剛性不如現(xiàn)澆式框架好，節(jié)點處梁端的實際負(fù)彎矩要小于計算值）。 （2）框架柱腳支座可分為固定支座和鉸

14、支座： 現(xiàn)澆鋼筋混凝土柱固定支座； 預(yù)制柱杯形基礎(chǔ)視構(gòu)造措施不同分別簡化為固定支座和鉸支座。,3.跨度與層高的確定,跨度即取柱子軸線之間的距離（當(dāng)上下層柱截面尺寸變化時，一般以最小截面的形心線來確定）； 層高(框架柱的長度)即為相應(yīng)的建筑層高，而底層柱的長度則應(yīng)從基礎(chǔ)頂面算起。 為了簡化計算，還可作如下規(guī)定： 當(dāng)框架橫梁為坡度i1/8的斜梁時，可簡化為水平直桿。 對于不等跨的框架；當(dāng)各跨跨度相差不大于10時，可簡化為等跨框架，計算跨度取原框架各跨跨度的平均值。 當(dāng)框架橫梁為有支托的加腋梁時，如Im/I4或hm/h1.6，則可不考慮支托的影響，而簡化為無支托的等截面梁，Im、hm為支托端最高截面

15、的慣性矩和高度，I，h為跨中等截面梁的截面慣性矩和高度。,4構(gòu)件截面彎曲剛度的計算,對現(xiàn)澆樓蓋,中框架取I=2I0，邊框架取I=1.5I0； 對裝配整體式樓蓋，中框架取I=1.5I0，邊框架取 I=1.2I0； 這里I0為矩形截面梁的截面慣性矩。 對裝配式樓蓋，則按梁的實際截面計算I。,5荷載計算,豎向荷載按結(jié)構(gòu)布置情況導(dǎo)算到承重框架梁上； 建筑物上的總水平荷載（風(fēng)荷載和水平地震作用）則由變形協(xié)調(diào)條件，按柱的抗側(cè)剛度分配。 計算荷載可作如下簡化： (1)集中荷載的位置允許移動不超過1/20梁的跨度； (2)次梁傳至主梁的集中荷載，按簡支梁反力考慮； (3)沿框架高度分布作用的風(fēng)荷載可以簡化為框

16、架節(jié)點荷載，而略去它對節(jié)間的局部彎曲作用。,第二節(jié)多層多跨框架在豎向荷載作用下內(nèi)力的近似計算分層法,一、計算假定 二、計算單元選取 三、計算結(jié)果處理,一、計算假定,不考慮結(jié)構(gòu)的側(cè)移。 每層梁上的荷載對其它層梁的影響不計：本單元上梁彎距不在其它單元上進行分配計傳遞 。 活荷載一般按滿布考慮，不進行各種不利布置的計算。 除底層外，其它各層柱的線剛度乘以折減系數(shù)0.9，傳遞系數(shù)取1/3。,二、計算單元選取,每層框架梁連同上下層柱作為基本計算單元，柱遠(yuǎn)端按固定端考慮。,三、計算結(jié)果處理,彎距計算分配完成后，梁端彎距即為梁的平衡彎距。柱端彎距取相鄰單元對應(yīng)的柱端彎距之和。 一般地，分層計算的結(jié)果，在各節(jié)

17、點上的彎距不平衡，但誤差不大可不計。如果較大時，可將不平衡彎距再進行一次分配。 在豎向荷載作用下，梁端負(fù)彎距較大時，可考慮塑性內(nèi)力重分布予以降低。 為使梁跨中鋼筋不至于過少，保證梁跨中截面有足夠的承載力，經(jīng)過調(diào)幅后的梁跨中彎距不小于按簡支梁計算的跨中彎距的50。 梁端彎距調(diào)幅只對豎向荷載進行，水平力作用下的梁端彎距不允許調(diào)幅。,第三節(jié) 多層多跨框架在水平荷載作用下內(nèi)力的近似計算反彎點法和D值法,（一） 反彎點法 （二） D 值法,（一） 反彎點法,一、基本假定 二、反彎點高度 三、側(cè)移剛度 四、計算步驟 五、反彎點法的適用條件,一、基本假定,梁柱線剛度比較大(ib/ic3）時，節(jié)點轉(zhuǎn)角很小，可

18、忽略不計，即0。 不考慮柱子的軸向變形，故同層各節(jié)點水平位移相等。 底層柱與基礎(chǔ)固接，線位移與角位移均為0。,二、反彎點高度,反彎點高度y是指反彎點至柱下端的距離。 對于上層各柱，假定反彎點在柱中點。即yi=hi/2 (i=2,3,n)； 對于底層柱，由于底端固定而上端有轉(zhuǎn)角，反彎點向上移，通常假定反彎點在距底端2h13處(y1=h1/2)。,三、柱的側(cè)移剛度 d,側(cè)移剛度d 柱上下兩端相對有單位側(cè)移（=1）時柱中產(chǎn)生的剪力，d=V/=12ic / h2。 當(dāng)梁的線剛度比柱的線剛度大得多時(如ib/ic3)，可近似認(rèn)為結(jié)點轉(zhuǎn)角均為零。柱的剪力與水平位移的關(guān)系為,四、計算步驟,確定柱反彎點高度

19、計算柱反彎點處的剪力 計算柱端彎矩 計算梁端彎矩 求其它內(nèi)力,2.計算柱反彎點處的剪力,求出任一樓層的層總剪力，在該樓層各柱之間的分配。 （1）框架的層間總剪力Vpj 設(shè)框架結(jié)構(gòu)共有n層，外荷載（Fi）在第j層產(chǎn)生的層間總剪力Vpj為： 式中 Fi作用在框架第i層節(jié)點處的水平力。,（2）層間總剪力Vpj在同層各柱間的分配,設(shè)框架共有n層，第j層內(nèi)有m個柱子，各柱剪力為Vjl、Vj2、Vji，根據(jù)層剪力平衡的條件有： 式中：Vji第j層第i柱所承受的剪力； m第j層內(nèi)的柱子數(shù)： dji第j層第i柱的側(cè)移剛度； VPj第j層的層剪力。,3. 計算柱端彎矩,各柱端彎矩由該柱剪力和反彎點高度計算。 上

20、部各層柱：上下端的彎矩相等，即： Mji上=Mji下=Vjihj/2 （j=2,3,n；i=1,2,m） 底層柱：上端彎矩 M1i上=V1ih1/3 下端彎矩 M1i下=2V1ih1/3 （i=1,2, ,m）,4. 計算梁端彎矩,梁端彎矩可由節(jié)點平衡條件和變形協(xié)調(diào)條件求得。 （1）邊節(jié)點: Mj=Mj上+Mj下 （2）中間節(jié)點：,5.求其它內(nèi)力,由梁兩端的彎矩，根據(jù)梁的平衡條件，可求出梁的剪力； 由梁的剪力，根據(jù)結(jié)點的平衡條件，可求出柱的軸力。 小結(jié)：歸納起來，反彎點法的計算步驟如下： (1)多層多跨框架在水平荷載作用下，當(dāng)(ibic3)時，可采用反彎點法計算桿件內(nèi)力。 (2)計算各柱側(cè)移剛

21、度；并按柱側(cè)移剛度把層間總剪力分配到每個柱。 (3)根據(jù)各柱分配到的剪力及反彎點位置，計算柱端彎矩。 (4)根據(jù)結(jié)點平衡條件和變形協(xié)調(diào)條件計算梁端彎矩。,五、反彎點法的適用條件,梁柱線剛度之比值大于3(ibic3)； 各層結(jié)構(gòu)比較均勻（求d時兩端固定，反彎點在柱中點）。 對于層數(shù)不多的框架，誤差不會很大。但對于高層框架，由于柱截面加大，梁柱相對線剛度比值相應(yīng)減小，反彎點法的誤差較大。 對于規(guī)則框架，反彎點法十分簡單；對于橫梁不貫通全框架的復(fù)式框架，可引進并聯(lián)柱和串聯(lián)柱的概念后，再用反彎點法計算，參見有關(guān)參考文獻。,（二） D 值法,反彎點法在考慮柱側(cè)移剛度d時，假設(shè)橫梁的線剛度無窮大（結(jié)點轉(zhuǎn)角

22、為0），對于層數(shù)較多的框架，梁柱相對線剛度比較接近，甚至有時柱的線剛度反而比梁大； 反彎點法計算反彎點高度y時，假設(shè)柱上下結(jié)點轉(zhuǎn)角相等，這樣誤差也較大； 1933年日本武藤清提出了修正柱的側(cè)移剛度和調(diào)整反彎點高度的方法。修正后的柱側(cè)移剛度用D表示，故稱為D值法。 D值法也要解決兩個主要問題：確定柱側(cè)移剛度和反彎點高度。,一、修正后柱側(cè)移剛度D值的計算 二、柱反彎點處的剪力 三、確定柱反彎點高度比,一、修正后柱側(cè)移剛度D值的計算,1、影響柱側(cè)移剛度的因素 柱本身的線剛度ic； 結(jié)點約束（上、下層橫梁的剛度ib）； 樓層位置（剪力及分布）。 2、基本假定（對圖中12柱） （1）柱12及與其上下相鄰

23、的柱的線剛度均為ic； （2）柱12及與其上下相鄰的柱的層間位移相等即1=2=3=； （3）各層梁柱結(jié)點轉(zhuǎn)角相等，即 1=2=3； （4）與柱12相交的橫梁線剛度分別為i1, i2；,3、柱側(cè)移剛度D值 柱的側(cè)移剛度，定義與d值相同，但D 值與位移和轉(zhuǎn)角均有關(guān)。 由： 柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，反映梁柱剛度比對柱側(cè)移 剛度的影響。見表13-3。,二、柱反彎點處的剪力,有了D值以后，與反彎點法類似，假定同一樓層各柱的側(cè)移相等，可得各柱的剪力：,三、確定柱反彎點高度比,影響柱反彎點高度的主要因素是柱上下端的約束條件。 當(dāng)兩端固定或兩端轉(zhuǎn)角完全相等時，反彎點在中點（j-1j，Mj-1Mj）。 兩端約束剛度

24、不相同時，兩端轉(zhuǎn)角也不相等，jj-i，反彎點移向轉(zhuǎn)角較大的一端，也就是移向約束剛度較小的端。 當(dāng)一端為鉸結(jié)時(支承轉(zhuǎn)動剛度為0)，彎矩為0，即反彎點與該端鉸重合。,1、影響柱反彎點位置的因素柱兩端約束剛度,影響柱兩端約束剛度的主要因素是： (1)結(jié)構(gòu)總層數(shù)及該層所在位置。 (2)梁柱線剛度比。 (3)荷載形式。 (4)上層與下層梁剛度比。 (5)上、下層層高變化。,2、柱反彎點位置確定,反彎點高度比y反彎點到柱下端距離與柱全高的比值。 （1）柱標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比y0標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比y0標(biāo)準(zhǔn)框架（各層等高、各跨相等、各層梁和柱線剛度不變的多層框架）在水平荷載作用下求得的反彎點高度比。 標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比的值y0已制成表格。 根據(jù)框架總層數(shù)n及該層所在樓層j以及梁柱線剛度比K值，可從表中查得標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比y0。,（2）上下梁剛度變化的影響修正值y1,當(dāng)某柱的上梁與下梁的剛度不等，反彎點位置 有變化，應(yīng)將y0加以修正，修正值為y1， 當(dāng)i1+i2i3+i4時，令1(i3+i4)(i1+i2)，仍由1和K值從表34中查出y1，這時反彎點應(yīng)向下