課程設(shè)計(jì)-電力系統(tǒng)分析

1、.課程設(shè)計(jì)說明書題目：電力網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)（14 ）學(xué)院：電力學(xué)院年級(jí)： * 級(jí)專業(yè)：電氣信息工程姓名： *指導(dǎo)老師：武志剛、王健時(shí)間： 2008.01;.目錄前言 21、原始 料 .32、校 力系 功率平衡和確定 廠的運(yùn)行方式 .52.1 荷合理性校 .52.2 功率平衡校 .53、確定 力系 的接 .63.1網(wǎng) 等 的確定.63.2網(wǎng) 接 方案初步比 .63.3網(wǎng) 接 方案精確比 . 74、確定 廠、 所的 氣主接 .144 1 站的主接 . 144 2 站主接 .144 3 確定 器的參數(shù)、型號(hào)和 路參數(shù).155、潮流 算，確定 器分接 .185 1系 參數(shù) 算 .185 2潮流 算 .195

2、3 器分接 的 .266、 .29;.前言本課程設(shè)計(jì)的任務(wù)是根據(jù)所給的數(shù)據(jù)，對(duì)一個(gè)區(qū)域電網(wǎng)規(guī)劃進(jìn)行分析，校驗(yàn)系統(tǒng)的有功與無功；分析各種不同的運(yùn)行方式；確定系統(tǒng)的接線方案； 選擇系統(tǒng)中變壓器的型號(hào)；對(duì)系統(tǒng)的潮流進(jìn)行估算； 計(jì)算網(wǎng)絡(luò)中的損耗； 進(jìn)行調(diào)壓計(jì)算并校驗(yàn)分接頭的選擇；統(tǒng)計(jì)系統(tǒng)設(shè)計(jì)的主要指標(biāo)；繪制電氣主接線。;.1、原始資料：a. 發(fā)電廠發(fā)電機(jī)資料：項(xiàng)目臺(tái)數(shù)容量（ mw ）電壓（ kv ）功率因數(shù)15256.30.8215010.50.85b. 發(fā)電廠和變電所的負(fù)荷資料：項(xiàng)目發(fā)電廠（ a ） 變電所（ 1） 變電所（ 2） 變電所（ 3） 變電所（ 4）最大負(fù)荷（ mw ）203740342

3、6最小負(fù)荷（ mw ）1119211814最大負(fù)荷功率因數(shù)0.830.840.820.820.83最小負(fù)荷功率因數(shù)0.780.810.80.810.81最大負(fù)荷利用小時(shí)50005000550055005500二次母線電壓（ kv ）61010610一類用戶的百分?jǐn)?shù)2525303025二類用戶的百分?jǐn)?shù)3030353035調(diào)壓要求順逆常常順注意： (1). 發(fā)電廠的負(fù)荷包括發(fā)電廠的自用電在內(nèi)； (2). 建議采用的電力網(wǎng)額定電壓為 110kc、發(fā)電廠和變電所的地理位置圖：1234圖例：發(fā)電廠比例尺： 1:10000004變電所l1=25km,l2=25km,l3=30km,l4=38km,l12=

4、41km,l13=35km,l23=41km,l24=km 51,l34=km38;.2、校驗(yàn)電力系統(tǒng)功率平衡和確定發(fā)電廠的運(yùn)行方式2.1 負(fù)荷合理性校驗(yàn)根據(jù)最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)的定義，最大負(fù)荷運(yùn)行tmaxi 小時(shí)所消耗的電量等于全年實(shí)際耗電量， 所以應(yīng)大于全年以最小負(fù)荷運(yùn)行所消耗的電量，校驗(yàn)之。（ to 為一年的時(shí)間即8760小時(shí)）1、發(fā)電廠apmax tmax=20 5000=100000mwpmin to=11 8760=96360mw2、變電站1pmax tmax=37 5000=185000mw pmin to=19 8760=166440mw 3、變電站 2pmax tmax=40

5、5500=220000mw pmin to=21 8760=183960mw 4、變電站 3pmax tmax=34 5500=187000mw pmin to=18 8760=157680mw 5、 變電站 4pmax tmax=26 5500=143000mw pmin to=14 8760=122640mw 系統(tǒng)全年實(shí)際耗電量：wa=100000+185000+220000+187000+143000=835000mw 全年以最小負(fù)荷運(yùn)行所消耗的電量：wb=96360+166440+183960+157680+122640=727080mwwawb 負(fù)荷合理2.2 功率平衡校驗(yàn)1) 有功

6、功率平衡校驗(yàn)系統(tǒng)最大有功綜合負(fù)荷：k1同時(shí)系數(shù)取0.9p=k1k2npmax ?nxmax1k2廠用網(wǎng)損系數(shù)取1.15 （其中網(wǎng)損5%，廠用 10%）需校驗(yàn)發(fā)電廠的有功備用容量是否大于最大有功負(fù)荷的10%。發(fā)電機(jī)組總?cè)萘繛椋簆=25*5+50=175mw系統(tǒng)最大有功綜合負(fù)荷為：pxmax =0.9*1.15*(37+40+34+26+20)=162.5mw最大有功負(fù)荷：37+40+34+26+20=157mw有功備用容量 / 最大有功負(fù)荷： （ 175-162.5 ） /157=7.96%10%所以系統(tǒng)的無功備用充足3) 功率平衡校驗(yàn)結(jié)論由上面檢驗(yàn)結(jié)果可知：系統(tǒng)有功功率平衡，但有功備用容量不夠

7、充足。如果發(fā)電廠的一臺(tái)發(fā)電機(jī)故障， 則系統(tǒng)必須切一些負(fù)荷才能保持系統(tǒng)的有功功率平衡。 而系統(tǒng)的無功功率平衡且無功備用充足。現(xiàn)在按最嚴(yán)重的情況考慮：假設(shè)發(fā)電廠容量最大的機(jī)組（50mw）故障發(fā)電機(jī)組總?cè)萘繛? p=5*25=125mw系統(tǒng)一、二類負(fù)荷： pa=20*55%+37*55%+40*65%+34*60%+26*60%=93.35mw ppa 所以發(fā)電廠帶最大負(fù)荷時(shí)一臺(tái)機(jī)組故障后能保證一二類負(fù)荷的供電而且還可以對(duì)三類負(fù)荷供電 p-pa=125-93.35=31.65mw被強(qiáng)迫停電的三類負(fù)荷為：157-125=32mw3、確定電力系統(tǒng)的接線圖3.1 網(wǎng)絡(luò)電壓等級(jí)的確定電網(wǎng)電壓等級(jí)決定于輸電距

8、離和輸電功率，還要考慮到周圍已有電網(wǎng)的電壓等級(jí)。根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書的要求，網(wǎng)絡(luò)的電壓等級(jí)取110kv。3.2 網(wǎng)絡(luò)接線方案初步比較方案主接線供電可靠性繼 電 保 護(hù)開關(guān)數(shù)線路總長(zhǎng)度整 定 的 難12易程度負(fù)荷均采用雙回線路供電，容易（開式16236km可靠性高， 能保證一條線路網(wǎng)絡(luò)）出現(xiàn)故障后另一條線路維持對(duì)負(fù)荷供電電站出線較少， 采用環(huán)形供難12204 km電。可靠性高，能保證一條（有環(huán)）線路出現(xiàn)故障后另一條線路維持對(duì)負(fù)荷供電3電站出線較少， 采用環(huán)形供電?？煽啃愿?，能保證一條線路出現(xiàn)故障后另一條線3路維持對(duì)負(fù)荷供電難12197km（有環(huán)）44難12186 km電站出線較少， 供電可靠性（有環(huán)）

9、高，但變電站 3 可能因供電線路太長(zhǎng)， 導(dǎo)致電壓降落過3大，和線損過多4;.方案 1 由設(shè)計(jì)說明書知：總投資為線路長(zhǎng)度總和的70%，所以經(jīng)濟(jì)性良好，方案2 和 3通過表知可排除方案2，方案 4 的變電站3 由于供電線路太長(zhǎng)，導(dǎo)致電壓降落過大，可靠性也不高，故排除。綜上從這些方案中，考慮到線路的長(zhǎng)度，電站出線，開關(guān)數(shù)量，布局結(jié)構(gòu)以及可靠性等方面，因此選取方案1、 3 來進(jìn)行更為精確的比較。3.3 網(wǎng)絡(luò)接線方案精確比較按電力設(shè)計(jì)手冊(cè)，當(dāng)負(fù)荷的年最大利用小時(shí)數(shù)達(dá)到5000 小時(shí)以上時(shí)，鋼芯鋁鉸線的經(jīng)濟(jì)電流密度取j=0.9a/mm2 ，在高壓區(qū)域電力網(wǎng)，用經(jīng)濟(jì)電流密度法選擇導(dǎo)線載面，用發(fā)熱校驗(yàn)。因本設(shè)

10、計(jì)是110kv 及以上電壓等級(jí)，為了避免電暈損耗，導(dǎo)線截面不應(yīng)小于lgj-70 。有關(guān)數(shù)據(jù)綜合如下：導(dǎo)線載流量（ a）r( /km)x(/km)導(dǎo)線投資線路綜合截面（萬元）投資（萬元）lgj-702750.450.4320.291.95lgj-953350.330.4160.42.1lgj-1203800.270.4090.492.25lgj-1504450.210.4030.622.45lgj-1855150.170.3950.762.7lgj-2406100.1320.1880.982.95lgj-3007100.1070.3821.463.4lgj-4008980.0790.386241

11、) 潮流估算由于后面選擇導(dǎo)線截面積時(shí)需考慮一定的裕度，故此處潮流計(jì)算時(shí)可不考慮網(wǎng)損。方案 1： (g 為發(fā)電廠， 1、 2、 3、4 分別為圖上變電站，下同)線路 g-1：p=37/2=18.5mw，q=23.68/2=11.84mvar線路 g-2：p=40/2=20 mw，q=27.6/2=13.8mvar線路 g-3：p=34/2=17mw，q=23.46/2=11.73mvar線路 g-4：p=26/2=13mw，q=17.42/2=8.71mvar方案 3：線路 g-1：p=37mw，q=23.68mvar線路 g-2：p=40mw，q=27.6mvar線路 g-3：p=34mw，q

12、=23.46mvar線路 g-4：p=26mw，q=17.42mvar線路 1-2：p=0mw，q=0mvar線路 3-4：p=0mw，q=0mvar2) 選擇導(dǎo)線型號(hào)及線路阻抗計(jì)算利用估算出來的潮流計(jì)算導(dǎo)線上流過的電流，從上表中選擇合適的導(dǎo)線型號(hào)，即可進(jìn)行線路阻抗計(jì)算。計(jì)算公式為： i =p/ （1.732ucos）鋼芯鋁絞線的經(jīng)濟(jì)電流密度取j=0.9a/mm2因此導(dǎo)線截面積為：s=i/j;.方案 1：選擇合適的導(dǎo)線型號(hào)：線路 g-1：i =18.5/（ 1.732 110 0.84 ） =0.1156kas=115.6/0.9=128.4 mm2因此線路g-1 選 lgj-150線路 g-

13、2：i =20/（1.732 110 0.82 ） =0.1280kas=128/0.9=142.22 mm2因此線路g-2 選 lgj-150線路 g-3：i =17/（1.732 110 0.82 ） =0.1088kas=108.8/0.9=120.88 mm2因此線路g-3 選 lgj-150線路 g-4：i =13/（1.732 110 0.83 ） =0.0822kas=82.2/0.9=91.33 mm2因此線路g-4 選 lgj-95校驗(yàn)：按允許載流量條件效驗(yàn)導(dǎo)線截面積（發(fā)熱校驗(yàn)）當(dāng)每回線路有一條故障時(shí)，另外一條線路的電流線路 g-1：i=115.6*2=231.2a 445a

14、滿足線路 g-2：i=128*2=256a 445a滿足線路 g-3：i=108.8*2=217.6a 445a滿足線路 g-4：i=82.2*2=164.4a 335a滿足線路阻抗計(jì)算： （雙回線的為雙回線的總阻抗，下同）線路 g-1：r+jx=0.21 25/2+j0.403 25/2=2.625+j5.0375線路 g-2：r+jx=0.21 25/2+j0.403 25/2=2.625+j5.0375線路 g-3：r+jx=0.21 30/2+j0.403 30/2=3.15 +j6.045線路 g-4：r+jx=0.33 38/2+j0.416 38/2=6.27 +j7.904方案

15、 3選擇合適的導(dǎo)線型號(hào) ：線路 g-1：i =37/ （1.732 110 0.84 ） =0.2312kas=231.2/0.9=256.9 mm2因此線路 g-1 選 lgj-300線路 g-2：i =40/ （1.732 110 0.82 ） =0.2560kas=256/0.9=284.5 mm2因此線路 g-2 選 lgj-300線路 g-3：i =34/ （1.732 110 0.82 ） =0.2176kas=217.6/0.9=241.8 mm2因此線路 g-3 選 lgj-300線路 g-4：i =26/ （1.732 110 0.83 ） =0.1644kas=164.4/

16、0.9=182.7 mm2因此線路 g-4 選 lgj-185線路 1-2：選 lgj-300線路 3-4：選 lgj-185校驗(yàn)：;.按允許載流量條件效驗(yàn)導(dǎo)線截面積（發(fā)熱校驗(yàn)）環(huán)式網(wǎng)絡(luò)近電源端斷開當(dāng) g-1 斷開，變電站1 通過變電站2 供電， g-2 最大電流為：i=231.2+256=487.2a 710a滿足當(dāng) g-2 斷開，變電站2 通過變電站1 供電， g-1 最大電流為：i=231.2+256=487.2a 710a滿足當(dāng) g-3 斷開，變電站3 通過變電站4 供電， g-4 最大電流為：i=217.6+164.4=382a 515a滿足當(dāng) g-4 斷開，變電站4 通過變電站3

17、供電， g-3 最大電流為：i=217.6+164.4=382a 710a滿足線路阻抗計(jì)算：線路 g-1：r+jx=25 0.107+j25 0.382=2.675+j9.55線路 g-2：r+jx=25 0.107+j25 0.382=2.675+j9.55線路 g-3：r+jx=30 0.107+j30 0.382=3.21 +j11.46線路 g-4：r+jx=38 0.170+j38 0.395=6.46 +j15.01線路 1-2 ：r+jx=41 0.170+j41 0.382=4.387 +j15.785線路 3-4 ：r+jx=38 0.170+j38 0.395=6.46 +

18、j15.013) 正常運(yùn)行時(shí)的電壓損失及故障可能造成的最大電壓損失計(jì)算公式為：vp * rq * xvp * xq * rvv各變電站的最大負(fù)荷如下：變電站 1：s=p+jq=37+j23.68變電站 2：s=p+jq=40+j27.6變電站 3：s=p+jq=34+j23.46變電站 4：s=p+jq=26+j17.42方案 1：正常運(yùn)行時(shí)線路 g-1：v =（ 372.625+23.68 5.0375 ） /110=1.98kvv =（37 5.0375-23.68 2.625 ） /110=1.12kv線路 g-2：v =（ 402.625+27.6 5.037 ） /110=2.23k

19、vv =（40 5.037-27.6 2.625 ） /110=1.16kv線路 g-3：v =（ 343.15+23.46 6.045 ） /110=2.28kvv =（34 6.045-23.46 3.15 ） /110=1.19kv線路 g-4：v =（ 266.27+17.42 7.904 ） /110=2.74kvv =（26 7.904-17.42 6.27 ） /110=0.87kv線路故障時(shí)：（當(dāng)雙回線路其中一條故障時(shí)）線路 g-1：v =（ 372.625 2+23.68 5.0375 2） /110=3.95kvv =（37 5.0375 2-23.68 2.625 2）

20、/110=2.25kv線路 g-2： v =（ 402.625 2+27.6 5.037 2）/110=4.46kv v =（40 5.037 2-27.6 2.625 2） /110=2.32kv;.線路 g-3：v =（ 343.15 2+23.46 6.045 2） /110=4.56kvv =（34 6.045 2-23.46 3.15 2） /110=2.38kv線路 g-4：v =（ 266.27 2+17.42 7.904 2） /110=5.48kvv =（26 7.904 2-17.42 6.27 2） /110=1.74kv方案 3正常運(yùn)行時(shí)線路 g-1：v =（ 372.

21、675+23.68 9.55 ） /110=2.95kvv =（37 9.55-23.68 2.675 ） /110=3.79kv線路 g-2：v =（ 402.675+27.6 9.55 ） /110=2.23kvv =（40 9.55-27.6 2.675 ） /110=2.8kv線路 g-3：v =（ 343.21+23.46 11.46 ） /110=3.44kvv =（34 11.46-23.46 3.21 ） /110=2.86kv線路 g-4：v =（ 266.46+17.42 15.01 ） /110=3.94kvv =（26 15.01-17.42 6.46 ） /110=2

22、.52kv線路故障時(shí)：計(jì)算公式v1p1 * r1q1 * x1v1v1p1 * x1q1 * r1v1v2(v1v1) 2v12s2s1sl 2p12q12 (r1jx 1 )v12v2p2 * r2q2 * x 2v2v2p2 * x 2q2 * r2v2當(dāng) g-1 斷開，變電站1 通過變電站2 供電線路 g-1：v1 =（ 374.387+23.68 15.785 ） /110=4.89kvv1 =（37 15.785-23.68 4.387 ） /110=4.36kv線路 g-2： v2 = 114.8924.362114.97kvs2 =37+j23.68+40+j27.6+37223

23、.682(4.38715.785) =77.7+j53.811102v2 =（ 77.7 2.675+53.81 9.55 ） /114.97=6.28kvv2 =（ 77.7 9.55-53.81 2.675 ） /114.97=5.20kv當(dāng) g-2 斷開，變電站2 通過變電站1 供電;.線路 g-2：v1 =（ 404.387+27.6 15.785 ） /110=5.56kvv1 =（40 15.785-27.6 4.387 ） /110=4.64kv線路 g-1： v2 = 115.5624.642115.65kvs2 =40+j27.6+37+j23.68+40227.62(4.3

24、8715.785)=77.86+j54.361102v2 =（ 77.86 2.675+54.36 9.55 ） /115.65=6.29kvv2 =（ 77.86 9.55-54.362.675 ） /115.65=5.17kv當(dāng) g-3 斷開，變電站3 通過變電站4 供電線路 g-3：v1 =（ 346.46+23.46 15.01 ） /110=5.20kvv1 =（34 15.01-23.46 6.46 ） /110=3.26kv線路 g-4： v2 = 115.2023.262115.25kvs2 =34+j23.46+26+j17.42+34223.462(6.4615.01) =

25、60.9+j42.981102v2 =（ 60.9 6.46+42.98 15.01 ） /115.25=9.01kvv2 =（ 60.9 15.01-42.98 2.675 ） /115.65=5.52kv當(dāng) g-4 斷開，變電站 4 通過變電站3 供電線路 g-3：v1 =（ 266.46+17.42 15.01 ） /110=3.90kvv1 =（26 15.01-17.42 6.46 ） /110=2.52kv線路 g-4： v2 = 113.922.522113.93kvs2 =34+j23.46+26+j17.42+26217.422(6.4615.01) =60.5+j42.08

26、1102v2 =（ 60.5 3.21+42.08 11.46 ） /113.93=5.94kvv2 =（ 60.5 11.46-42.08 3.21 ） /113.93=5.52kv4) 總投資比較總投資 (t)= 線路投資 (tl)+ 開關(guān)設(shè)備投資 (td)（雙回線按兩條線路總長(zhǎng)度的70%計(jì) , 斷路器單價(jià)6 萬元）;.方案 1：線路投資：tl （ 25 25 30） 2 70%(0.62+2.45)+382 70（ 0.4 2.1 ）343.84 133 476.84 萬元td=16 6=96 萬元ta= tl+ td=572.84萬元折舊費(fèi)用： tm=572.848%=45.8272

27、萬元損耗費(fèi)用：p1 i12 r1(2115.6)22.625 0.1403mwmax1p2i 22 r2(2128) 22.625 0.172mwmax 2p3i 32 r3(2108.8) 2 3.15 0.1492mwmax3p4i 42 r4(282.2) 26.27 0.169mwmax43520406040604040年損耗費(fèi)用：tn=0.4 (0.1403 3520+0.1720 4060+0.1492 4060+0.169 4040)=99.23萬元年運(yùn)行費(fèi)用：tb tm+tn=45.8272 99.23 145.0572 萬元年計(jì)算費(fèi)用：t ta/7+tm+tn=226.89

28、萬元方案 3：線路投資： tl=（ 25 2541 30）（ 1.46+3.4 ） +（38+38）（ 0.76+2.7 ） 851.02 萬元td=12 6=72 萬元總投資： ta= tl+ td=923.02萬元折舊費(fèi) td=923.02 8%=73.8416 萬元損耗費(fèi)： p1 0.14mw p2 0.175mw p30.152mw p40.174mw年損耗費(fèi)用： tn=0.4 (0.14 3520+0.175 4060+0.152 4060+0.174 4040)=100.936萬元年運(yùn)行費(fèi)用：tb tm+tn=73.8416 100.936 174.7776 萬元年計(jì)算費(fèi)用：t t

29、a/7+tm+tn=306.6376 萬元方案13導(dǎo)線電流 （ ka）a-1=0.1156a-1=0.21613a-2=0.128a-2=0.04631a-3=0.1088a-3=0.07719a-4=0.0822a-4=0.09262確定導(dǎo)線型號(hào)a-1： lgj-150a-1 ：lgj-300a-2： lgj-150a-2 ：lgj-300a-3： lgj-150a-3 ：lgj-300a-4 ： lgj-95a-4 ：lgj-1851-2 ：lgj-3002-3 ：lgj-185線路阻抗（線路總阻g-1:r+jx=2.625+j5.0375g-1： r+jx=2.675+j9.55抗）g-

30、2： r+jx=2.625+j5.0375g-2： r+jx=2.675+j9.55g-3:r+jx=3.15 +j6.045g-3： r+jx=3.21 +j11.46;.g-4： r+jx=6.27 +j7.904g-4： r+jx=6.46+j15.011-2： r+jx=4.387 +j15.7853-4： r+jx=6.46+j15.01線 路 電正 常 運(yùn)g-1 ：壓降落行時(shí)g-2 ：g-3 ：g-4 ：故障時(shí)g-1 ：g-2 ：v v v v v v v v v vv v=1.98kvg-1：v =2.95kv=1.12kvv =3.79kv=2.23kvg-2：v =2.23k

31、v=1.16kvv =2.8kv=2.28kvg-3：v =3.44kv=1.19kvv =2.86kv=2.74kvg-4：v =3.94kv=0.87kvv =2.52kv=3.95kv當(dāng) g-1 斷開，=2.25kvg-1：v1 =4.89kvv1 =4.36kv=4.46kvg-2：v2 =6.28kvv2 =5.20kv=2.32kv當(dāng) g-2 斷開，g-3 ：v =4.56kvg-2：v1 =5.56kvv1 =4.64kvv =2.38kvg-4 ：v =5.48kvg-1： v2 =6.29kvv2 =5.17kvv =1.74kv當(dāng) g-3 斷開，g-3：v1 =5.20kv

32、v1 =3.26kvg-4：v2 =9.01kvv2 =5.52kv當(dāng) g-4 斷開，g-3：v1 =3.90kvv1 =2.52kvg-4：v2 =5.94kvv2 =5.52kv投 資 ( 萬線路476.84851.02元 )斷路器9672總投資572.84923.02年運(yùn)行費(fèi)用（萬元）145.0572174.7776年計(jì)算費(fèi)用（萬元）226.89306.63765）分析比較由上表知：方案1 的導(dǎo)線截面比方案3 的導(dǎo)線截面要小，很大的減少了線路投資和建設(shè)的困難， 方案 3 的電壓降落比方案1 的電壓降落要大很多，正常時(shí)方案1 的最大電壓降;.落是 2.74kv（我們以縱分量比較） ，方案

33、2 的是 3.94kv 。故障是方案1 的最大電壓降落5.48kv，方案 3 的是 9.01kv 。從年計(jì)算費(fèi)用看方案1 要比方案3 的小，經(jīng)濟(jì)性好。綜合以上考慮，我們選出方案1 為最優(yōu)方案。4、確定發(fā)電廠、變電所的電氣主接線4 1 發(fā)電站的主接線由于本區(qū)域我們采用雙回路接線，進(jìn)出線的次數(shù)較多，我們采用有匯流母線的接線方式，設(shè)計(jì)一下三種方案方案 1： 110kv 的母線采用雙母線接線方式，6kv 的雙母分段接線方式，用三臺(tái) 25mw的和一臺(tái)50mw 的機(jī)組通過變壓器接到110kv 的母線，其中兩臺(tái)25mw 的機(jī)組用擴(kuò)大單元接線，另外兩臺(tái)25mw 的機(jī)組接6kv 的母線，然后通過變壓器接到110

34、kv 的母線。方案 3：110kv 的母線采用雙母線接線方式，然后廠用電負(fù)荷就直接從母線引出，通過變壓器連接負(fù)荷。方案 2：110kv 的母線采用雙母線接線方式，6kv 的雙母分段接線方式，用四臺(tái) 25mw的和一臺(tái)50mw 的機(jī)組通過變壓器接到110kv 的母線，其中每?jī)膳_(tái)25mw 的機(jī)組用擴(kuò)大單元接線，一臺(tái)25mw 的機(jī)組接6kv 的母線，然后通過變壓器接到110kv 的母線。方案分析：方案 1 有單獨(dú)的母線為廠用負(fù)荷供電，而且有兩臺(tái)機(jī)組供電，可靠性很高，經(jīng)濟(jì)性好，操作方便。方案3 只有一臺(tái)25mw 機(jī)組提供廠用電負(fù)荷，使廠用電的可靠性不高，方案2的廠用負(fù)荷從110kv 母線引出，雖然可靠性

35、很高，但是要通過降壓連接負(fù)荷，操作麻煩，經(jīng)濟(jì)性差。綜合以上考慮。我們采用方案1。接線圖如下：4 2 變電站主接線對(duì)于變電站主接線，設(shè)計(jì)以下兩個(gè)方案：方案 1：變電站進(jìn)線端采用單母線分段接線方式，出線端采用雙母線接線方式。方案 2：變電站進(jìn)線端采用雙母線接線方式，出線端采用雙母線接線方式。方案 1 采用單母線分段接線方式，接線簡(jiǎn)單，經(jīng)濟(jì)性好，供電較可靠，倒閘操作簡(jiǎn)單，;.故障時(shí)停電范圍小的特點(diǎn)， 由于進(jìn)線端線路不多， 因此采用單母線分段接線的母線可靠性可以得到保證。但是出線端一般出線較多，因此采用雙母線接線方式，供電可靠，調(diào)度靈活，但其倒閘操作要求較高，會(huì)出現(xiàn)全部短期停電。方案 2 采用進(jìn)線端采

36、用雙母線接線方式， 雙母線接線方式的母線可靠性高， 但倒閘操作要求較高。 出線端采用雙母線分段接線方式是因?yàn)殡p母線分段接線方式比雙母線接線方式具有更高的可靠性，不必出現(xiàn)全部短期停電。由于我們采用雙回路，進(jìn)線端只有兩條線，所以進(jìn)線端我們采用單母分段，即可以保證可靠性，操作也簡(jiǎn)單，出線端出線多，所以要采用雙母線，所以采用方案1。接線圖如下：4 3 確定變壓器的參數(shù)、型號(hào)和線路參數(shù)1、 變壓器的容量及參數(shù)視在功率為：s=p/cosa、發(fā)電站變壓器的容量50mw 機(jī)組變壓器容量為：s=50/0.85=58.82mva25mw 機(jī)組變壓器容量為：s=25/0.8=31.25mva發(fā)電站的主變壓器容量必須

37、大于或等于機(jī)組的容量，因此發(fā)電站的變壓器選擇3 臺(tái)sfp7-63000/110 和一臺(tái) sf731500/110 的升壓變壓器。(s 表示三相， f 表示風(fēng)冷，以下型號(hào)符號(hào)意義相同 )a、發(fā)電廠變壓器的參數(shù)sfp7-63000/11 變壓器的參數(shù)為：p0=65kw，ps=260kw, us%=10.5, i0%=0.6;.r=1000 psv*v/ （ s*s） =0.793 x= 10us% v*v/s=20.17 q=s i0%/100 278kvarsf731500/110變壓器的參數(shù)為：p0=38.5kw，ps=140kw, us%=10.5, i0%=0.8r=1000 psv*v/

38、 （ s*s） =0.171 x= 10us% v*v/s=40.33 q=si0%/100 252kvarb 、變電站主變?nèi)萘康倪x擇相關(guān)的設(shè)計(jì)規(guī)定：選擇的變壓器容量se 需同時(shí)滿足下列兩個(gè)條件：1） se(0.6 0.7) smax2）sesimp 其中， smax 為變電站的最大負(fù)荷容量；simp 為變電站的全部重要負(fù)荷容量。因?yàn)?1， 2， 3，4 四個(gè)變電站都有重要負(fù)荷，所以每個(gè)變電站選擇兩臺(tái)主變。變電站 1：se(0.6 0.7)3726.4 30.8mva370.84se24.2mva0.550.84選兩臺(tái) sfz9-31500/110該變壓器的參數(shù)為：p037.76 kwps13

39、3.2 kw vs % 10.5 i o % 0.55rpvsn2103133.2 11021031.62sn2315002xvs % vn210310.5110210340.3100sn10031500qoi0 % sn0.5531500173.25kvar100100變電站 2：40se(0.6 0.7)29.28 34.16mva0.8240se0.6531.72mva0.82選兩臺(tái) sfz9-40000/110該變壓器的參數(shù)為：p040.4 kwps156.6kwvs %10.5i o %0.5;.rpvsn2103156.6 11021031.18sn2400002xvs % vn210310.5110210331.8100sn10040000qoi 0 % sn0.540000200kvar10010