2014wps - 《鋼橋》課設48米雙線鐵路下承鋼桁梁橋

1、中南大學現(xiàn)代鋼橋課程設計題 目48m雙線鐵路下承式簡支栓焊鋼桁梁橋設計學生姓名指導教師學 院土木工程學院專業(yè)班級學生學號2017年 9 月 3 日目 錄第一部分 設計依據(jù) 3第二部分 主桁架桿件內力計算 3一、內力的組成3二、恒載所產生的內力7三、活載所產生的內力8四、橫向荷載(風力或搖擺力)所產生的內力11五、縱向荷載（制動力）所產生的內力12六、立柱內力12七、豎向荷載通過橫向剛架作用在掛桿與立柱中引起的彎矩13八、主桁桿件的內力組合13第三部分 主桁桿件設計16一、主桁桿件的檢算內容及設計步驟16二、主桁桿件截面幾何特征計算16三、主桁桿件截面檢算17四、桿端高強螺栓計算19第四部分 弦

2、桿拼接計算22一、計算依據(jù)22二、拼接板截面22三、拼接螺栓22四、內拼接板長度22第五部分 節(jié)點板設計 23第六部分 節(jié)點板強度檢算 23一、斜桿所引起的節(jié)點板撕裂強度檢算23二、節(jié)點板豎直最弱截面的強度檢算24三、 節(jié)點板水平最弱截面撕破強度檢算25四、節(jié)點板水平最弱截面撕破強度檢算27第七部分 鋼桁梁豎向剛度檢算和上拱度設計29參考文獻 30第一部分： 設計依據(jù)1. 設計規(guī)范 中華人民共和國鐵道部2005年鐵路橋涵設計基本規(guī)范TB10002.1-2005中華人民共和國鐵道部2005年鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范TB 10002.2-20052. 結構材料 鋼桁梁主體結構均采用Q345qD級鋼，

3、高強螺栓采用20MnTiB鋼，螺母及墊圈用45號優(yōu)質碳素鋼，精制螺栓采用BL3，支座鑄件采用ZG35II，輥軸采用35號鍛鋼。鋼材的基本容許應力參照鐵路橋梁鋼結構設計規(guī)范TB 10002.2-2005。3. 結構的連接方式與用材 桁架桿件采用工廠焊接，工地采用高強螺栓與節(jié)點板連接，構件連接采用外拼式節(jié)點，人行道托架采用精制螺栓連接。 材料：螺栓栓桿直徑為22mm，孔徑為23mm。4. 容許應力Q345qD的基本容許應力：軸向應力 ；彎曲應力 ；剪應力 ；端部承壓（磨光頂緊）應力。疲勞容許應力及其它的容許應力見橋規(guī)5. 計算恒載雙線橋恒載II主桁p1=25.1kN/m，聯(lián)結系p2=6.89kN/

4、m，橋面系p3=16.2kN/m，高強螺栓和焊縫p4=1.92kN/m，檢查設備p5=1.42kN/m，橋面p6=16kN/m。6. 活載等級 中-活載(活載圖式見鐵路橋涵設計基本規(guī)范TB10002.1-2005)7. 風荷載基本強度W0=1250Pa，K1K2K3=1.08. 結構尺寸計算跨度L=48 m；橋跨全長Lq=48.10m；節(jié)間長度d=8m；主桁節(jié)間數(shù)n=6，主桁中心距B=9.8m ；線間距4.0m；主桁高度H=12m； 縱梁高h=1.29m；縱梁中心距b=2.0m；橫梁高1970mm；斜桿長度S=14.42m斜桿傾角sin=0.8322；cos=0.5545其他尺寸見圖：第二部分

5、： 主桁架桿件內力計算一、內力的組成主桁桿件的內力有以下幾部分組成：豎向恒載所產生的內力,，靜活載內力，；豎向活載產生的內力：橫向風力（或列車搖擺力）所產生的內力，僅作用在上、下弦桿；橫向風力通過橋門架效應在端斜桿和下弦桿所產生的內力；縱向制動力所產生的內力。根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，設計時候桿件軸力應該按下列三種情況考慮：1、主力 2、主力+風力（或搖擺力） 3、主力+制動力 主桁桿件除述軸力外，還要受到彎矩作用，如節(jié)點剛性引起的次彎矩、風力和制動力在某些桿件中引起的彎矩等，這些彎矩在檢算桿件截面時應和軸力一起考慮，由于本設計所有桿件的高度均不超過長度的1/10，故根據(jù)橋規(guī)規(guī)定。不考慮節(jié)點剛性次內力。主

6、桁各桿的內力圖2和表1。影響線面積計算（1）弦桿 影響線最大縱距 影響線面積 A1A3：l116，l232，0.333 ， E2E2：l124， l224，0.5， 其余弦桿計算方法同上，計算結果列于下表 2.1 中（2）斜桿， ， 式中 E0A1：l18，l240，0.2A3E2：其余斜桿按上述方法計算 并將其結果列于表中。(3)吊桿二、恒載所產生的內力根據(jù)設計任務書所提供的資料，每片主桁所承受的恒載內力： P=12(p1+p2+p3+p4+p5+p6)=12(25.1+6.89+16.2+1.92+1.42+16) =33.765 KNm恒載布滿全跨，故恒載內力為：上弦桿：Np=p=33.

7、765-21.33=-720.21KN下弦桿：Np=p=33.76524=810.36KN下弦桿為：Np=p=33.76513.33=450.09KN端斜桿：Np=p=33.765-24.03=-811.37KN斜桿：Np=p=33.76515.36-0.96=486.216KN斜桿：Np=p=33.7653.84-8.65=-162.41KN豎桿：Np=p=33.7658=270.12KN三、活載所產生的內力1. 換算均布活載換算均布活載是影響線加載長度與頂點位置二者的函數(shù)。它們之間的函數(shù)關系反映在橋規(guī)附錄所列的公式以及表中。根據(jù)與從該表中查得每線換算的均布活載。對雙線鐵路橋主桁弦桿和斜桿，

8、換算均布活載采用兩線活載總和的90%；而對于豎桿、縱、橫梁等，換算均布活載采用兩線活載總和的100%。下弦桿件為例L=48 =0.5 =94.5 KN/m 09=85.05 KN/m斜桿為例=38.4 =0.167 =104.18 0.9=93.762=9.6 =0.167 =147.26 0.9=132.534其余各桿件類似，不再贅述。2.靜活載所產生的內力為了求得最大活載內力，換算均布活載K應布滿同號影響線全長。上弦桿：Nk=k=86.58-21.33=-1846.75KN下弦桿： Nk=k=85.05（+24）=2041.2KN下弦桿： Nk=k=90.342（+13.33）=1204.

9、26KN再以斜桿為例，產生最大的活載內力的加載情況有兩種：活載布滿后段L1，長度產生最大的壓力，活載布滿左段L2長度產生最大的拉力，故分別加載后得：斜桿： Nk=k=93.762+15.36=1440.18KNNk=k=132.534-0.96=-127.23KN斜桿： Nk=k=108.342+3.84=416.03KNNk=k=99.108-8.65=-857.28KN端斜桿： Nk=k=97.11-24.03=-2333.55KN豎桿： Nk=k=119.48=955.2KN3.沖擊系數(shù) 1+根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，鋼桁梁的沖擊系數(shù)1+按下式計算：1+=1+28/（40+L）【式中L對于主要桿件（

10、弦桿、斜桿）為跨長，對于次要桿件（掛桿、立桿）等于影響線長度】弦桿，斜桿及支座沖擊系數(shù)為：1+=1+28/（40+48）=1.3182掛桿的沖擊系數(shù)：1+=1+28/（40+16）=1.54.活載發(fā)展的均衡系數(shù)橋規(guī)要求：所有桿件因活載產生的軸向力，彎矩，剪力在計算主力的組合時：均應乘以活載發(fā)展均衡系數(shù)： 下弦桿：a=810.361.31822041.2=0.3012 =1上弦桿: a=-720.211.3182（-1846.75）=0.2958 =1+16(0.3012-0.2958)=1.0009下弦桿：a=450.091.31821204.26=0.2835 =1+16(0.3012-0.

11、2835)=1.00295端斜桿：a=-811.371.3182（-2333.55）=0.2638 =1+16(0.3012-0.2638)=1.0062斜桿：a=486.2161.3182（1440.18）=0.2161.3182（-127.23）=-2.8991 =1+16(0.3012-0.2561)=1.00751+16(0.3012+2.8991)=1.5334斜桿：a=-162.411.3182（416.03）=-0.2961-162.411.3182（-857.28）=0.1437 =1+16(0.3012+0.2961)=1.09961+16(0.3012-0.1437)=1.

12、0263 豎桿：a=270.121.3182955.2=0.2145 =1+16(0.3012-0.2145)=1.01455.活載產生的內力:考慮沖擊作用和活載發(fā)展的均衡系數(shù)在內時,活載所產生的內力為 上弦桿件: =1.00091.3182（-1846.75）=-2436.58KN下弦桿件: =11.31822041.2=2690.71KN =1.002951.31821204.26=1592.14KN端斜桿：=1.00621.3182(-2333.55)=-3095.16KN斜桿: (1+)Nk=1.00751.31821440.18=1912.68KN1.53341.3182(-127.

13、23)=-257.17KN (1+)Nk=1.09961.3182416.03=603.03KN1.02631.3182(-857.28)=-1159.79KN豎桿：=1.01451.3182955.2=1277.4KN四、橫向荷載(風力或搖擺力)所產生的內力1.橫向荷載計算主桁的上下弦桿兼為上下平縱聯(lián)的弦桿,端斜桿又是橋門架的腿桿, 橫向風力或搖擺力作用在橋上時,將在這些桿件中產生內力。根據(jù)橋規(guī)規(guī)定,風壓強度W按標準設計考慮.橋上風荷載基本強度W0=1.25KPa,風荷強度W= K1K2K3W0=1.25KPa.主桁桿件計算由橋上的有車時荷載組合控制,主桁架受風面積按輪廓的40%計算，列車受

14、風面積按3m計算，車上風力作用點在軌頂以上2m處，下承式橋梁列車、橋面系受風面積扣除主桁架遮擋部分。故本算例上下平縱聯(lián)單位長度上所受到的風荷載和分別為:上平縱聯(lián):w上=W0.50.4H+0.2h1-0.4=3.744KN/m下平縱聯(lián): w下=W0.50.4H+1.0h1-0.4=6.72KN/m 其中H=12m h=+=1.29+0.4+3=4.96m按橋規(guī)得,列車橫向搖擺力以水平方向垂直線路中心線作用于鋼軌頂面，大小為5.5 KN/m平縱聯(lián)搖擺力 w上=0.25.5=1.1KN/m w下=1.05.5=5.5KN/m所以: w上=3.744KN/m w下=6.72KN/m風力與搖擺力不同時計

15、算，故在本算例中上，下平縱聯(lián)均為風力控制設計。2.橫向荷載通過縱聯(lián)在主桁桿件中所產生的內力計算上平縱聯(lián)桁架時，可將橋門架做為其支點，計算下平縱聯(lián)桁架時，支座為其支點，均不考慮中間橫聯(lián)的彈性支承作用，縱聯(lián)為交叉形珩架時，取二斜撐的交點為力矩中心，于是可以算出影響線面積及內力影響線面積： 弦桿內力：下弦桿：=202829.8=28.57m2N=6.7228.57=191.99 KN 下弦桿：=123629.8=22.04m2N=6.7222.04=148.11 KN 上弦桿：=-122029.8=-12.24m2N=3.744-12.24=-45.83 KN 3.橫向荷載通過橋門架在主桁桿件中所產

16、生的內力上平縱聯(lián)作用于橋門架頂部的反力W：W=0.5w上l上=0.53.74432=59.9KN 橋門架腿桿反彎點距支座的距離 反力W在端斜桿產生的軸力和彎矩，=-l-l0BW=-14.422-5.259.859.9=-56.06KNM0=l02W=5.25259.9=157.24KN =-C-l02W=-9-5.25259.9=-112.31KN反力W通過支座斜反力R在下弦產生的軸力N=Rcos=59.914.4229.80.5545=48.88KN 五、縱向荷載所產生的內力1.制動力所產生的支座反力加載長度 L=48m靜活載 W=5*220+30*92+10.5*80=4700KN制動力

17、T=0.07W=329KN水平反力 164.5KN支座豎向力 14.12KN2.制動力在弦桿中所產生的軸力桿件產生的軸力為0.5T=164.5KN 桿件產生的軸力為3/8T=123.375KN六、立柱內力 立柱下端承受荷載與掛桿相同，上端在運營階段不承受豎向荷載。立柱作為減少上弦壓桿自由長度的支撐桿件，按橋規(guī)規(guī)定，應以其所支撐的壓桿內力的3%作為其內力，予以檢算，表一中主柱在運營階段的內力按上弦的最大內力的3%算出，在安裝階段，立柱應檢算在上弦的吊機壓力。七、豎向荷載通過橫向剛架作用在掛桿與立柱中引起的彎矩 橋規(guī)規(guī)定，對于主桁掛桿和立柱，應考慮橫梁承受豎向荷載時，他們作為橫向閉合鋼架的腿桿所承

18、受的彎矩。檢算它們在軸力和彎矩共同作用下的疲勞強度。豎向下端彎矩 豎桿中間彎矩 式中：B=980cm,a=187.5cm,b=200cm,c=577.5cm,l=1035.5cm,=0.558, =,=1132E,D=873KN,M=Da=1636.875KN.m恒載與活載作用下豎桿彎矩下端 =101.75KN.m中間支點 =28.39KN.m八、主珩桿件的內力組合以上算出的主桁桿件所受單項軸力列表1第1315項。按照橋規(guī)要求，各單項軸力應按照表一第1618項進行組合，三種組合內力中之大者為控制桿件強度與穩(wěn)定的計算內力，列表于1第19項。反復荷載出現(xiàn)拉力作用桿件，應檢算疲勞，控制計算內力不考慮

19、活載發(fā)展及附加力影響。端斜桿與掛桿在荷載作用下還受到彎-矩，應與相應荷載情況下的軸力一起檢算。 主桁桿件內力及支座反力計算表 表1桿件名稱影響線豎向荷載活載要素均衡系數(shù)單向內力主力加載長度頂點位置面積總面積恒載內力換算活載靜活載內力沖擊系數(shù)活載內力項 次12345678101112單 位mmmkN/mkN/mkNkN上弦桿A1A3480.333-21-21-720.2186.58-1846.751.320.29581.00092436.58下弦桿E0E2480.16713.313.3450.0990.3421204.261.320.28351.0030+1592.14E2E2480.52424

20、810.3685.052041.21.320.30121+2690.71斜桿E0A1480.22424-811.3797.11-2333.551.320.26381.00623095.16A1E238.40.16715.414.4486.21693.7621440.181.320.25611.0075+1912.689.6-1132.534-127.23-2.89911.5334257.17E2A328.80.167-8.7-4.8-162.4199.108-857.281.320.14371.02631159.7919.23.84108.342416.03-0.29611.0996+603.

21、03豎桿AiEi160.588270.12119.4955.21.50.21451.0145+1277.4 續(xù)表1桿件名稱單項內力軸向力組合控制計算應力附加力主力主力+附加力強度與穩(wěn)定疲勞平縱聯(lián)風力橋門架效應制動力內力1+fNn=Np+(1+f)Nk吊桿下端彎矩MB項 次1314151617181920212223單 位kNkNkNkNkNkNkNkNmkNkNm上弦桿A1A345.533154.603200.133154.60下弦桿E0E2+148.11-56.06+123.375+2037.55+2129.6+2160.93+2160.931.21891.60E2E2+191.99+164

22、.5+3501.07+3693.06+3665.57+3693.061.23259.8斜桿E0A1+48.883887.463838.583838.58+195.341.2-3611.63134.90A1E2+2384.66+2384.661.22214.43+318.50+318.50333.54E2A31292.481292.481.2-1191.15+386.00+386.00336.83豎桿AiEi+1529.26+1529.261.321416.3625.47100.06第三部分： 主桁桿件設計一、主桁桿件的檢算內容及設計步驟主桁桿件根據(jù)受力性質的不同，應進行下表所列項目的檢算。 各

23、類桿件的檢算內容 表2項目檢算內容檢 算 桿 件1剛 度各類桿件2局部穩(wěn)定壓 桿3整體穩(wěn)定壓 桿4強 度各類桿件5疲 勞出現(xiàn)拉應力的受循環(huán)荷載桿件用試算法設計各類桿件的步驟：1. 參考性質相近（指內力性質及大小，桿長及截面式樣，材料和連接方式）的已有設計資料，初步擬定截面尺寸；2. 根據(jù)初步擬定的截面尺寸，算出進行各類檢算所需的截面幾何特征數(shù)據(jù)；3. 按上表要求進行各項檢算。如初選截面不合適，則進行修改，重新計算，直至符合要求為止；4. 為了減少桿件類型以簡化制造，便于互換和管理，同一組設計中之同類桿件內力相差不大者，盡量采用相同的截面。二、 主桁桿件截面幾何特征計算由于H形截面在制造、安裝、

24、運營等方面比較優(yōu)越。本設計主桁桿件全部采用H形截面，桿寬為460mm，桿高最大為600mm，該值小于桿長的1/10，按橋規(guī)要求均可免算節(jié)點剛性次應力。主桁桿件截面尺寸如下圖：桿件幾何特征計算以端斜桿為例說明如下：E0A1截面組成為260020+142012，截面布置見表3。毛截面積：扣孔截面積：凈面積：毛慣矩：扣孔慣矩： 凈慣矩：回轉半徑：自由長度主桁平面內： 主桁平面外： 長細比： 注：中間斜桿，；掛桿和立柱， 表3所列截面尺寸全部符合橋規(guī)要求，以后不再檢算。三、 主桁桿件截面檢算主桁桿件截面檢算結果列于表31. 受拉桿件（）控制計算內力由表1知N3693.06KN；疲勞檢算內力值Nmax3

25、259.8KN；Nmin810.36KN。（1）剛度計算由表2計算，桿件，x67.96，y39.43。max67.96=100（2）強度計算凈面積Aj197.6cm2=NAj=3693.0610310-6197.610-4=186.90 MPa-1按橋規(guī)栓焊桿件組合焊縫處及高強螺栓連接處的疲勞強度，前者疲勞容許應力為，后者為，故由高強螺栓連接處疲勞強度控制桿件疲勞計算。n=1651-0.6=1651-0.60.2194=190.01 MPa=200 MPa n=NmaxAj=3259.810310-6197.610-4=164.97 MPan 2. 受壓桿件（）由表1計算知上弦桿在主力或附加力

26、作用下均只受壓力。由表1得計算內力為主力控制。N-3154.60KN（1） 剛度檢算根據(jù)表2計算，上弦桿x67.69，y39.43。max67.69=100（2） 強度檢算=NAm=3154.6010310-6234.410-4=134.58 MPa=200 MPa （3） 整體穩(wěn)定檢算由max67.69查橋規(guī)得容許應力：=0.765200=152.97 MPa； （4）局部穩(wěn)定檢算按橋規(guī)規(guī)定，焊接H形桿件豎板伸出肢與水平板的容許寬厚比為：豎板故b33=0.267.69=13.54?，F(xiàn)豎板 13.54平板故b22=0.567.69+5=38.85?，F(xiàn)平板 38.853. 掛桿由于本設計中無橋面

27、系設計，即無掛桿的容許彎矩，略去。4. 壓拉桿件（）桿件的剛度、強度、總體穩(wěn)定性與局部穩(wěn)定性與單純受壓桿件相同（如上弦桿），計算不再贅述，檢算結果見表3，但應檢算拉力作用下的疲勞。其疲勞容許應力與拉壓桿件不同。按橋規(guī)，以上條件必須滿足，即當時，當時，不必檢算受拉時的疲勞。=NminNmax=336.83-1191.15=-0.2828-0.2250 n=1650.6-=1650.6-（-0.2828）=186.91 MPa=200 MPa 四、 桿端高強螺栓計算橋規(guī)規(guī)定主桁桿件桿端高強螺栓連接，按被連接桿件的承載力計算。受拉桿件：受壓桿件：按一個摩擦面計算的單個高強度螺栓的承載力，由橋規(guī)知：拉

28、桿：n=192.47MPa N=Ajn=131.9192.47 =2538.68 KN 需要螺栓數(shù)：n=NT1=2538.6852.9=48個拉桿：N=Ajn=197.6190.01=3754.60 KN 需要螺栓數(shù)：n=NT1=3754.6052.9=71個拉桿：n=181.39 MPa N=Ajn=127181.39=2303.65 KN 需要螺栓數(shù)：n=NT1=2303.6552.9=43.5個壓桿：N=Am=190186.910.498=1768.54 KN 需要螺栓數(shù)：n=NT1=1768.5452.9=33.4個壓桿：n=186.32 MPa N=Ajn=94.96186.32=1

29、769.29 KN 需要螺栓數(shù)：n=NT1=1974.9952.9=33.4個表3第四章 弦桿拼接計算以下弦桿E0E2與E2E2在節(jié)點E2中心的拼接為例。由于弦桿截面對yy軸對稱，故只需取yy軸一側的半個截面進行計算。一、 計算依據(jù)根據(jù)第二章表3計算結果，已知：E0E2桿半凈面積：E2E2桿半凈面積：節(jié)點板選用厚度：節(jié)點板供給拼接面積：二、 拼接板截面拼接板與節(jié)點板共需凈面積選用222020作為內拼接板，供給面積為：內外拼接板合計：三、 拼接螺栓拼接板在E2節(jié)點中心截面承受循環(huán)拉力，其承載力應按疲勞強度確定，但橋規(guī)未給出弦桿拼接板及節(jié)點板的疲勞強度，用基本容許應力計算，這樣計算的連接較安全。節(jié)

30、點板每端需要高強螺栓數(shù)n1實際用32個。上、下拼接板每端共需要高強螺栓數(shù)n1實際用28個。四、 內拼接板長度內拼接板實際用28個螺栓，排成4行7列，端距采用50mm，間距按節(jié)點板樣板標準栓孔布置，具體情況見下圖，可以得知內拼接板長度：拼接板螺栓布置示意圖第五章 節(jié)點板設計為保證橫梁長度一致，本設計節(jié)點的節(jié)點板均采用12mm。節(jié)點板的平面尺寸系先根據(jù)桿端連接螺栓排列需要擬定，再根據(jù)強度檢算確認。以節(jié)點E2為例，節(jié)點板平面尺寸按外形方整，裁制簡便，根據(jù)等強度原則，經(jīng)修改定案后，長1700mm，高1280mm。節(jié)點板上實際螺栓個數(shù)的確定：在節(jié)點板最小輪廓線與設計輪廓線之間空下的栓孔位置，應按橋規(guī)規(guī)定

31、的容許最大栓距補上一定數(shù)量的螺栓。此時即可統(tǒng)計出節(jié)點板、拼接板和桿件上的實際螺栓個數(shù)。螺栓位置節(jié)點板上A1E2E2A3E0E2E2E2E2A2需要43.533.4216.7216.733.4實際483623223236螺栓位置桿件上拼接板上A1E2E2A3E0E2E2E2E0E2，E2E2需要43.533.448.071226.3實際48367272228第六章 節(jié)點板強度檢算一、 節(jié)點板強度檢算的基本要求為了保證節(jié)點板在交匯桿件外力作用下有足夠的強度，對節(jié)點板的各個可能破壞截面應進行強度檢算。橋規(guī)要求任何可能破壞截面的強度均應比作用于該截面的桿件強度大10%，并規(guī)定了破壞截面的容許應力：1.

32、法向應力，容許應力為；2.剪應力與斜應力，容許應力為0.75。二、 斜桿所引起的節(jié)點板撕裂強度檢算1. 計算依據(jù)由表4知，斜桿A1E2與E2A3的承載力A1E2桿 N=Ajn=127181.39=2303.65 KN E2A3桿 N=Am=190186.910.498=1768.54 KN由于E2節(jié)點板平面尺寸對稱，故只需檢算A3E4桿引起的撕裂。2. 強度檢算按橋規(guī)規(guī)定，撕裂面的強度應滿足A1E2桿可能引起的撕裂方式有圖所示四種，各面尺寸如圖. 斜桿引起的四種可能撕裂情況第一撕裂面 4-2-3-4第二撕破面 1-2-3-4第三撕破面 1-2-3-5第四撕破面 1-2-3-6-7以上四個檢算均滿足強度要求，不會撕裂。三、 節(jié)點板豎直最弱截面的強度檢算1.計算依據(jù)節(jié)點板中心豎直截面在其一側桿件外力的水平分力作用下承受法向應力N，在其一側桿件外力豎直分力作用下承受剪力Q。對于節(jié)點E2，節(jié)點板弱面為沿7-7面破壞法向力N和剪力Q分別為：N=1.1NE0E2+NE2A3cos=1.1NA1A3=3470.06 KN N=Ajn=127181.39=2303.65 KN 2.截面幾何特性計算由于弦桿在E2節(jié)點中斷，豎直最弱截面只包括節(jié)點板與拼接板 E2節(jié)點板