上海高層建筑懸挑腳手架方案(超級全面)

1、腳手架施工方案一. 工程概況：1. A地塊含4幢1116層的住宅，含有道路、停車場、和公用綠地。A地塊總建筑面積為79329，其中地上總建筑面積為65900，住宅地下建筑面積為2600。住宅總高52.2m，住宅地下一層，地上1116層。地下室層高為2.80m，一層十六層層高為2.9m，室內外高差0.60m。2. 本工程0.000相當于絕對標高5.600米。本工程建筑結構安全等級為二級，設計使用年限為50年，抗震設防類別為丙類，抗震設防烈度為7度。二. 編制依據：1. 懸挑式腳手架安全技術規(guī)程DG/TJ08-2002-20062. 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ13020013. 建

2、筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80914. 建筑施工安全檢查標準JGJ59-995. 施工現場臨時用電安全技術規(guī)范JGJ46-20056. 本工程施工圖紙三. 腳手架布置說明：1. 本工程14#樓1-7層結構外圍均采用落地雙排腳手架，以上樓層采用懸挑腳手架。落地腳手架的搭設至20.3米標高，搭設高度為20.9米，立桿的縱距為1.6米，里外立桿間距為1米，步距為1.8米，離墻面0.35米， 2. 14#樓懸挑腳手架搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，里外立桿的間距1米，步距1.80米，大橫桿間距0.4米，離墻面間距0.35m。3. 14#樓16層高的住宅區(qū)懸挑腳手架搭設分兩段懸挑：813層一挑，

3、14頂層一挑，搭設高度分別為：17.4米、14.5米。4. 14#樓1112層高的住宅區(qū)懸挑腳手架一次從8層搭設到頂：1、4#樓懸挑架搭設高度為19米，2、3#樓懸挑架搭設高度為17.4米。5. 懸挑水平鋼梁采用18#工字鋼，其中與建筑物樓板的連接采用預埋鋼筋18圓鋼作拉環(huán)預埋到現澆混凝土板中，18#工字鋼外懸挑段長度1.4m，建筑物內錨固段長度2m。18#工字鋼間距1.5m。6. 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.6m，水平間距3m。因結構層高及跨度原因造成預埋的連墻件水平及垂直間距不能滿足要求，在中間布置鋼管加強柱作為連墻件支點。7. 懸挑腳手架結構施工計算均布荷載為3.0kN/m2，同時施

4、工最多2層。裝飾施工計算均布荷載為2.0kN/m2，同時施工最多3層。8. 陽角處采用14#槽鋼鋼梁置于18#工字鋼上，下面用14#槽鋼滿焊支撐。9. 搭設材質的要求：鋼管材料外徑應用48mm，厚度3.5mm。型鋼為標準18#工字鋼。但是計算時鋼管壁厚偏于安全以3.0mm計。10. 立桿：立桿上的對接扣件應交錯布置；兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至主節(jié)點的距離不大于步距的1/3。立桿應垂直，其偏差應控制在H/200（H為架高）內，且不超過10cm。11. 單層懸挑腳手架頂部立桿可采用搭設，要求采用雙扣件、搭接長

5、度不小于1m。每層懸挑腳手架頂部內立桿要求比結構平臺低30cm左右，外立桿應高出建筑面1.8m。在下一層懸挑腳手架安裝前外立桿進行調整，必須同下一層懸挑腳手架底連接嚴密。12. 大橫桿：上下桿接頭應錯開布置在不同立桿縱距中，與相鄰立桿的距離不大于縱距的1/3。緊貼小橫桿與立桿用直角扣件扣緊。大橫桿的水平偏差（高低差）不大于總長度1/300，且不大于5cm。13. 防護欄桿和安全網：從第二步起每步內外均須設置安全欄桿，高度為1.2m。14. 外圍安全網全部封閉設置。15. 操作層三步設置18CM高踢腳板。16. 剪刀撐：腳手架外側每隔8m 設一道剪刀撐，與地面夾角應控制在4560度之間，自上而下

6、連續(xù)設置，鋼管剪刀撐的搭接長度為1m，兩端伸出20cm。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，斜桿與水平面的傾角宜在45度60度之間。17. 連墻件：每層在澆筑砼前將鋼管預埋在柱或梁中，等到模板拆除后用短連桿與外腳手架立桿用直角扣件扣緊，間距二步二跨設一根，使腳手架與建筑物連成一體。18. 腳手架與鋼管連接扣件的扭力應控制在4.55kg之間，扣件的螺栓必須擰到根部。19. 隔離：懸挑腳手架第一步采用木板全封閉，底部包裹一層密目式安全網和一層白網；第二步起鋪設竹籬笆，每三步架一隔離。20. 上下通道：在14#樓的北側陽臺處留出腳手架斜道供人員上下。根據樓層的施工進度，要求在排架搭設期間留出

7、專用人行通道，寬度不小于800mm。21. 挑網：用6米長鋼管搭設從8F開始每隔6層左右布置一道，挑出寬度4米。四. 腳手架施工1. 腳手架必須配合施工進度搭設，地環(huán)圓鋼安裝偏差不得大于2cm。2. 預先在地面加工工字鋼，并且焊接20鋼筋插腳。3. 在安裝懸挑工字鋼時，施工人員可以站在下一層的腳手架上面。嚴禁直接攀爬于腳手架外橫桿上進行安裝。4. 安裝及拆除期間塔吊配合吊運及臨時固定，要求把型鋼預先搬到室內以后才卸去鋼絲繩。5. 懸挑腳手架搭設時，施工人員必須佩帶安全帶。按照規(guī)定的構造方案和尺寸進行搭設，注意施工順序。及時與結構拉接，確保搭設過程的安全。6. 發(fā)現有變形的扣件不得使用。7. 隨

8、時校正桿件的垂直和水平偏差，避免偏差過大。8. 每天收工時確保腳手架穩(wěn)定，以免發(fā)生意外。9. 嚴格遵守拆除順序，由上而下，后綁先拆，一般是先欄桿、腳手板、剪刀撐、而后小橫桿、大橫桿、立桿等10. 材料工具采用繩索運送，不得亂拋。11. 每搭完一步腳手架后，應按規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。12. 立桿要求：相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離不得小于500mm；立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，搭接長度不得小于1m，采用不少于2個旋轉扣件固定。頂層立桿頂端伸出建筑物高度1.5m。13. 縱向、橫向水平桿要求：設置在立桿內側，長度不小于3跨；

9、采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置（不設置在同步或同跨內，距離不小500mm）；主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。作業(yè)層上非主節(jié)點處的橫向水平桿，可根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不得大于縱距的1/2。14. 連墻件要求：數量的設置應符合規(guī)范要求，宜靠近主節(jié)點，偏離主節(jié)點的距離不得大于300mm；從底層第一步縱向水平桿處開始設置。采用剛性連墻件與建筑物可靠連接。15. 剪刀撐要求：寬度不得小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在4560之間；斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm。16.

10、扣件要求：螺栓擰緊力矩不應小于45N/m，且不得大于55N/m，對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不得小于100mm。17. 作業(yè)層、斜道的欄桿和擋腳板的要求：欄桿和擋腳板均應搭設在外立桿的內側；上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板高度不應小于180mm；中欄桿應居中設置。18. 腳手板的鋪設要求：應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開墻面120150mm，用直徑3.2mm的鍍鋅鋼絲固定在支承桿件上；在拐角、斜道平臺口處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接防止滑動，斜道竹笆上方每隔250設置跟防滑條。五. 腳手架接地裝置1. 每層懸挑腳手架搭設完成后及時引出1根接地線同結構柱子主筋連接，接地線數

11、量按照腳手架長度每30米設置。接地電阻不得大于4歐姆，預防雷雨季節(jié)電擊事故的發(fā)生。六. 搭設方案審批使用1. 此腳手架工程由本項目部按搭設規(guī)范和標準自行編制，報總公司批準的進行搭設，搭設腳手架每三步進行一次驗收，驗收合格后方可使用；2. 架子班組經常對腳手架進行維修和保養(yǎng)，項目安全部門每周組織相關人員進行檢查。七. 腳手架拆除1. 根據工程的施工進度，確認不需用腳手架后，經施工部門同意后，方可拆除；拆除腳手架，應設置警戒區(qū)，并有專人負責進行監(jiān)護、指揮，應將材料、雜物清理干凈。2. 施工人員必須佩帶安全帶，拆除下來的材料堆放于樓層中統(tǒng)一清理。3. 拆卸的桿與零配件，按類堆放，嚴禁高空拋物，違章作

12、業(yè)。4. 拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時進行；5. 連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于2步，如高差大于2步，應增設連墻件加固。八. 腳手架檢查與驗收1. 腳手架交付使用后，由安全部門經常進行檢查，對在使用中，造成腳手架不安全、不規(guī)范由搭設班組負責保養(yǎng)和維修，保持腳手架規(guī)范化、標準化，確保無安全事故的發(fā)生。2. 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：3.1 懸挑型鋼及端部地環(huán)是否變形及損壞；3.2 型鋼電焊部位是否電焊脫落及開裂；3.3 桿件的設置和連接，連墻件、支撐等的構造是否符合要求；3.4 底座是否松動，立桿是否懸空；3.5

13、扣件螺栓是否松動；3.6 腳手架立桿垂直度的偏差是否符合規(guī)范規(guī)定；3.7 安全防護措施是否符合要求；3.8 是否超載。3. 腳手架安裝完成各階段驗收3.1 腳手架搭設前型鋼地環(huán)布置驗收；3.2 每層型鋼安裝完成并固定后驗收；3.3 腳手架搭設每三步進行一次中間驗收；3.4 搭設后操作層上施加荷載前；3.5 每層懸挑腳手架達到設計高度；4. 腳手架必須驗收合格后才可進行使用。九. 安全保證措施1. 腳手架每步均設置踢腳桿、護身桿。2. 腳手架外側滿掛安全網，臺風季節(jié)拆除安全網，并根據情況降低3步使用。3. 底排竹笆須鋪至墻面，以上三步一隔離。4. 腳手架方案報審公司審批。按照方案搭設施工。5.

14、架子工持證上崗。6. 操作層荷載不得超過270Kg/m2，掛設限載牌，嚴禁超載。不得將模板支撐、纜風繩等依附在腳手架上。嚴禁任意懸掛其重設備、用電線路等。7. 派專人對腳手架經常檢查和維修，大風雨或停用超過一個月后應對腳手架認真檢查一遍，檢查內容：型鋼是否松動、立桿是否懸空、扣件是否松動、立桿垂直度偏差等情況，安全設施是否完好。8. 腳手架使用期間嚴禁任意拆除節(jié)點的縱橫水平桿、掃地桿、連墻桿、踢腳板、安全網等安全設施。9. 在腳手架上進行電、氣焊接作業(yè)，必須有防火措施及安全監(jiān)護，10. 腳手架拆除同樣必須架子工持證上崗作業(yè)，地面設置圍欄及警戒線，派專人值班，非操作人員不得入內，拆下的材料及時清

15、理退場。11. 經過腳手架上的電線必須經常嚴格檢查，防止坡皮漏電。施工照明通過腳手架時施工電纜線必須掛設瓷瓶。十. 附圖1. 懸挑腳手平面圖（001）2. 懸挑腳手架剖面圖（002）3. 陽臺處懸挑腳手詳圖1、2（003、004）4. 剪刀撐立面布置圖及拉墻節(jié)點詳圖（005）5. 落地架剖面圖（006）十一. 落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為20.9米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.60米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.0，

16、連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.20米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。 一、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.000/3=1.000kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.050=0.106kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.00

17、0=1.400kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.106+0.101.400)1.6002=0.380kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.106+0.1171.400)1.6002=-0.446kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.446106/4491.0=99.418N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!

18、 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷載標準值q2=1.000kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.088+0.9901.000)1600.04/(1002.06105.0)=3.099mm 大橫桿的最大撓度小于1600.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038

19、1.600=0.061kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.600/3=0.080kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.600/3=1.600kN 荷載的計算值 P=1.20.061+1.20.080+1.41.600=2.410kN 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+2.4101.000/3=0.809kN.m =0.809106/4491.0=180.139N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2

20、,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.061+0.080+1.600=1.741kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1741.4401000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105.0)=2.784mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.806mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與

21、10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.600/2=0.120kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.600/2=2.400kN 荷載的計算值 R=1.20.038+1.20.120+1.42.400=3.550kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的

22、擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10720.900=2.236kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15041.600(1.000+0.350)/2=0.648kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄

23、桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.6004/2=0.480kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.60020.900=0.167kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.531kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.6001.000/2=4.800kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-20

24、01)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.550 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz = 1.630 Us 風荷載體型系數：Us = 0.868 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5501.6300.868 = 0.545kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.531+0.851.44.800=9.949kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得

25、到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.531+1.44.800=10.957kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.5451.6001.8001.800/10=0.336kN.m 五、立桿的穩(wěn)定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.957kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長

26、度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10957/(0.19424)=136.363N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載

27、時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.949kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.336kN.

28、m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =9949/(0.19424)+/4491=198.641N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 八、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p = 43.83 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 10.96 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 68.00 地基

29、承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 0.40 fgk 地基承載力標準值；fgk = 170.00 地基承載力的計算滿足要求!十二. 懸挑式扣件鋼管腳手架計算書 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為19.0米，立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，步距1.80米。 采用的鋼管類型為483.0， 連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。 施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層。 懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.40米，建筑物內錨固段長度2.00米。 懸

30、挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。 一、大橫桿的計算 大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.000/3=0.050kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.000/3=1.000kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.050=0.106kN/m 活荷載的計算值 q2=1.41.000=1.400kN/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓

31、度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.106+0.101.400)1.5002=0.334kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.106+0.1171.400)1.5002=-0.392kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.392106/4491.0=87.379N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如

32、下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.050=0.088kN/m 活荷載標準值q2=1.000kN/m 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.088+0.9901.000)1500.04/(1002.06105.0)=2.394mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.000

33、1.500/3=0.075kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.500/3=1.500kN 荷載的計算值 P=1.20.058+1.20.075+1.41.500=2.259kN 小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.0002/8+2.2591.000/3=0.759kN.m =0.759106/4491.0=168.960N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷

34、載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.0381000.004/(3842.060105.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=0.058+0.075+1.500=1.633kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1632.6001000.0(31000.02-41000.02/9)/(722.06105.0)=2.610mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.632mm 小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算 縱向或橫向水平

35、桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.0381.000=0.038kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN 活荷載標準值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷載的計算值 R=1.20.038+1.20.113+1.42.250=3.331kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷

36、載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0.10719.000=2.033kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15051.500(1.000+0.350)/2=0.759kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.15

37、01.5005/2=0.563kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50019.000=0.142kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.497kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.500kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0 = 0.550 Uz 風

38、荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz = 1.920 Us 風荷載體型系數：Us = 0.872 經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5501.9200.872 = 0.645kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.497+0.851.44.500=9.551kN 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.23.497+1.44.5

39、00=10.496kN 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 步距 (m)。 經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851.40.6451.5001.8001.800/10=0.373kN.m 五、立桿的穩(wěn)定性計算 1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.496kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =10496/(0.19424)=130.627N/mm2； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定