高支模梁板支模架專項方案

1、南昌縣澄碧湖大廈工程高支模安全專項施工方案編制： 職務(wù)： 時間：審核： 職務(wù)： 時間：批準： 職務(wù)： 時間：江西中余建設(shè)集團有限公司二 0 0 九 年九月目 錄第一部分 工程概況2第二部分 編制依據(jù)2第三部分 工程特點分析、危險源辨識及相應(yīng)措施2一、工程特點分析2二、主要危險源辨識及相應(yīng)措施3三、其它危險源分析及相應(yīng)措施4第四部分 設(shè)計及計算書5一、10001600梁支撐模板計算書5二、5001000梁支撐模板計算書10三、200mm厚板支撐模板系統(tǒng)計算書17四、700mm厚板支撐模板系統(tǒng)計算書20第五部分 主要施工方法及安全技術(shù)管理措施24一、主要施工程序24二、模板支撐構(gòu)造要求及施工方法2

2、4三、安全技術(shù)措施25第六部分 驗收要求26第七部分 監(jiān)控方案28一、監(jiān)測項目28二、監(jiān)測手段、方法及預(yù)警值28三、監(jiān)測頻率及周期28四、監(jiān)測措施28第八部分 應(yīng)急預(yù)案29一目的29二應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組29三、公司應(yīng)急指揮及救援組織職責(zé)29四應(yīng)急領(lǐng)導(dǎo)小組職責(zé)30五應(yīng)急反應(yīng)預(yù)案30第九部分 施工圖32附圖：附圖1：1014軸、A1/B軸高支模鋼管布置平布置圖33附圖2：44.5m高支模架鋼管搭設(shè)正立面示意圖34附圖3：44.5m高支模架鋼管搭設(shè)側(cè)立面示電圖34附圖4：1619軸、CJ軸高支模架鋼管平面布置圖35附圖5：1014軸、1/BB軸高支模架鋼管平面布置圖36附圖6：17軸高支模架鋼管搭設(shè)立面示

3、交意圖37第一部分 工程概況1.參建單位業(yè)主單位：南昌縣城市投資發(fā)展有限公司設(shè)計單位：江西省建筑設(shè)計研究總院監(jiān)理單位：江西恒實監(jiān)理咨詢公司施工單位：江西中余建設(shè)集團有限公司2.工程簡介工程名稱：澄碧湖大廈工程施工地點：南昌縣結(jié)構(gòu)形式：鋼筋混凝土框剪結(jié)構(gòu)3.本工程高支模、重荷載工程概況：本工程地上十二層，地下一層、架空層，地上十二層，建筑物總長129.6米，寬33.6米，房屋高度45米。本工程高支模梁板有三處，一處位于三層結(jié)構(gòu)樓面軸、1/BB軸，另一處位于三層結(jié)構(gòu)樓面軸、軸，高支模支撐架高約8.5米，落于一層樓板（0.000地下室頂板）上，第三處高支模位于44.5m十二層梁板上，梁最大截面為10

4、001600，最大線荷載達40KN/m，板厚0.18米、0.20米。一層板厚0.17米，地下一層板厚0.17米。施工現(xiàn)狀為二層及以下結(jié)構(gòu)梁板已澆筑完畢。第二部分 編制依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）建筑工程大模板技術(shù)規(guī)程（JGJ74-2003）建筑施工扣件鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）2002年版建筑施工安全檢查標(biāo)準（JGJ59-99）鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（GB50017-2003） 建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)程（JGJ80-91）建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)建設(shè)工程施工安全技術(shù)操作規(guī)程

5、（DB36/J0022005）施工圖紙第三部分 工程特點分析、危險源辨識及相應(yīng)措施一、 工程特點分析該工程高支模系統(tǒng)主要分布在三個區(qū)域：軸、軸（架高8.5m），軸、B軸（架高8.5m），軸、軸右（架高44.5m）。其共同特點是梁荷載大，支模系統(tǒng)高。軸、軸和軸、B軸兩區(qū)域高支模系統(tǒng)架總高8.50m，位于三層樓面，梁線荷載達40KN/m。軸、軸高支模系統(tǒng)更為典型的重荷載高支模系統(tǒng)，架體總高44.5m，位于十二層屋面，板厚0.7m，面荷載達20KN/m2。梁高0.51.0m線荷載也達15KN/m，尤其是架寬僅4.07.0m，支模架高寬比達6.39.0，架體整體穩(wěn)定性差，具體梁板截面類型列表如下：軸線

6、位置梁截面寬度（）板厚（）、軸10001600180軸250700、400700軸400600、250500軸5001000、2150700700、150二、 主要危險源辨識及相應(yīng)措施針對上述工程特點分析，本工程危險源等級為一級，主要危險源辨識及應(yīng)對措施如下：1. 主要危險源辨識 超高、重荷載支模系統(tǒng)的強度及穩(wěn)定； 高寬比達6.3的重荷載高支模的整體穩(wěn)定； 承擔(dān)施工荷載的原結(jié)構(gòu)層的安全度。2. 針對主要危險源采取的相應(yīng)措施（1） 合理選擇梁施工控制截面由于本工程梁截面形式不多，可選取梁計算控制截面：10001600、5001000及200mm、700厚板進行驗算。（2

7、） 軸、軸架高8.5區(qū)域和軸、B軸左（架高8.5m）鋼管支模架采用安必行軟件進行驗算，保證施工強度及穩(wěn)定具體詳計算書。支模架布置如下：10001600梁：橫向截面立桿設(shè)置四根鋼管，梁立桿縱向間距0.6m，步距1.5m，梁底木方間距150mm，木方規(guī)格5080mm，膠板規(guī)格18mm厚，立桿均采用頂托支撐方式。18cm厚樓板：立桿縱橫向距0.9m0.9m，步距1.5m，梁底木方間距200mm，木方規(guī)格5080mm，膠板規(guī)格18mm厚，立桿均采用雙扣件支撐方式，立桿自由端不得大于20cm。布置詳附圖。5001000梁：橫向截面立桿設(shè)置三根鋼管，梁立桿縱向間距0.7m，步距1.5m，梁底木方間距150

8、mm，木方規(guī)格5080mm，膠板規(guī)格18mm厚，立桿均采用雙扣件支撐方式。布置詳附圖。20cm厚樓板：立桿縱橫向距0.7m0.8m，步距1.5m，梁底木方間距200mm，木方規(guī)格5080mm，膠板規(guī)格18mm厚，立桿均采用雙扣件支撐方式，立桿自由端不得大于20cm。布置詳附圖。（3） 根據(jù)高支模區(qū)域面積較小的特點，將支模系統(tǒng)的梁立桿一直布置到地下室底板，減少對一層結(jié)構(gòu)梁的校核，并且更有利于原結(jié)構(gòu)層及支撐體系的安全。詳示意圖。梁板施工力的傳遞路線為：三層梁一層梁、板地下室頂板、梁無二層結(jié)構(gòu)地下室底板三層板一層板（4） 0.7板、0.51.0、架高44.5，支模體系布置方式：所有立桿縱向間距0.5

9、m、橫向間距0.5，步距1.3m，梁底木方間距150mm，木方規(guī)格5080mm，膠板規(guī)格18mm厚，立桿均采用頂托支撐方式。布置詳附圖。架高44.5、面荷載達20/2，架體高寬比達6.39.0的支模體系的強度及穩(wěn)定均可采用安必行軟件進行設(shè)計計算。進行有效的控制，但架體整體穩(wěn)定的控制在該支撐體系中則顯得更重要，經(jīng)研究決定采取下列針對性措施： 架體高達44.5所有立桿接頭一律采用正規(guī)廠家生產(chǎn)和鋼管接頭連接扣件。所有相鄰立桿連接接頭要互相錯開，不能布置在同一高度。 由于高寬比大，架體橫向剛度較弱，因此支撐體系的橫向剪刀撐、縱向剪刀撐、平面剪刀撐必須嚴格按規(guī)范規(guī)定的構(gòu)造要求搭設(shè)（尤其是橫向剪刀撐）。縱

10、、橫向剪刀撐每隔四排立根必須設(shè)置一道，平面剪刀撐按其兩端與中間每隔4排立桿從頂部開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐，每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m。 44.5m高重荷載支撐體系僅縱向有鋼筋砼筒體及兩圓柱，可作為支撐體系的可靠支撐點。44.5m高支模架橫向二、三層有梁，必須作為橫向支模架可靠支撐點。A、 梁、柱墻、筒體的連接件可采用預(yù)埋鋼管或預(yù)埋件等形式，預(yù)埋連接接點強度必須超過12KN?？v向柱及鋼筋砼筒體與支模架聯(lián)結(jié)布置詳平面布置圖，圓柱間距、連柱件豎向2.6m，筒體連結(jié)間距水平間距1000mm、豎向間距2600mm；B、 二、二層橫向梁柱聯(lián)結(jié)間距為水平3.0m、豎向間距2.6m。注意

11、與梁柱墻的可靠聯(lián)結(jié)是有效保證支模體系整體穩(wěn)定的有效措施，必須嚴格執(zhí)行。 支撐體系橫向三層以上44.5m高無梁柱墻可靠連接，梁高寬比達6.39.0，橫向剛度較差，為增加支模架橫向剛度，加強整體穩(wěn)定，經(jīng)研究，將支模體系架橫向?qū)挾仍黾又?1m。承受鋼筋砼梁板豎向荷載的立桿間距為0.50.5m，加寬支模架立桿間距1.01.0m，具體詳布置圖。解決重荷載、高支模體系的大荷載問題，擁有計算軟件并不困難，本工程44.5m高重荷載、高支模支撐體系要解決的最重要問題是支撐體系高、橫向剛度差，而偏偏橫向缺乏可靠的聯(lián)結(jié)支撐點，因此本方案再次強調(diào)：保證44.5m高重荷載、高支模架的總體穩(wěn)定的關(guān)鍵是本章第（4）條第幾點

12、措施。該措施是通過橫向剪刀撐、縱向剪刀撐、平面剪刀撐形成一個剛度極大的三維鋼桁架體系，將高支模體系的橫向變形傳遞到支模架兩端的鋼筋砼筒體上，有效地抵御支模體系各個方向的變形（包括橫向變形）。同時支模體系架體下部增寬也能有效增加支模體系的橫向剛度，有利于保證整個支模體系的總體穩(wěn)定。因此項目部必須嚴格按設(shè)計方案設(shè)置縱、橫剪刀撐、平面剪刀撐，設(shè)置與梁、柱、墻、筒體的可靠連接，按支模架設(shè)計方案布置鋼管支撐體系，在施工過程中要嚴格履行檢查、驗收、監(jiān)管手續(xù)，確保支模架體系整體穩(wěn)定的安全。8.50m高支模體系的各類剪刀撐及連墻件布置原則與此相同。（5）有關(guān)安全相應(yīng)技術(shù)措施1） 梁砼體積較大，應(yīng)采用“雙摻”技

13、術(shù)，在砼配合比中摻入高效減水劑，粉煤灰，盡量優(yōu)化砼配比，減小水泥用量，減少水化熱。砼成型后及時養(yǎng)護、覆蓋。2） 拆模順序注意必須自上而下拆除，即先拆梁下的支撐鋼管，再依次往下拆。支模則相反，鋼管必須和樓板、梁頂緊，以便共同作用。3） 僅靠板承受梁荷載的，支模架必須與樓板頂緊。（6）防止高空墜落相應(yīng)的安全措施按照國家有關(guān)安全規(guī)范的具體規(guī)定外，還必須嚴格按下列安全措施執(zhí)行，確保安全：1） 架子工不得單獨進行操作，每次開工前項目部必須對操作工進行詳細的安全技術(shù)交底；2） 每次開工前項目部必須檢查操作人員的安全裝備是否符合規(guī)范要求。尤其是操作過程中必須系好安全帶，項目部要全過程地檢查監(jiān)督；3） 在操作

14、面下部必須按規(guī)定設(shè)置防墜落安全網(wǎng)。4） 在支模架搭設(shè)、安裝及拆卸過程中，操作人員嚴禁感冒、喝酒上架作業(yè)。5） 所有操作人員應(yīng)持有特種作業(yè)的上崗證，并應(yīng)經(jīng)體檢合格方能上架施工。6） 支模架系統(tǒng)在搭設(shè)、拆除過程中可安排具體操作人員進行施工，其它時間段嚴禁進入架內(nèi)。項目部安排專職安全員進行監(jiān)督管理。三、 其它危險源分析及相應(yīng)措施第四部分 設(shè)計及計算書一、10001600（14001000）梁支撐模板計算書說明：14001000梁：1） 梁底增加承重桿根數(shù)2根，間距600mm；2） 梁底兩側(cè)立桿間距1.8m；3） 14001000梁其它支模參數(shù)均與10001600梁支撐體系相同。梁支撐架的計算依據(jù)建筑

15、施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)；混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)；建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。 計算簡圖一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 (mm):1000mm；梁截面高度 (mm):1600mm；混凝土板厚度(mm):180mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）L(m):0.6m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.2m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數(shù)：2根梁支撐架搭設(shè)高度H(m)8.5m；梁兩側(cè)立桿間距(m):1.5m；鋼管:48X3.2；2.

16、荷載參數(shù)新澆混凝土自重標(biāo)準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；梁施工均布荷載標(biāo)準值(kN/m2):2.5kN/m2板施工均布荷載標(biāo)準值(kN/m2):1.5kN/m23.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板參數(shù)梁底模板方木的間距(mm):1

17、50mm；梁底方木截面寬度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm):300mm；次楞間距(mm):300mm；穿梁螺栓水平間距(mm):300mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):300mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數(shù)：0個主楞鋼楞圓鋼管483.2W=4.732=9.46cm3I=11.362=22.72cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞寬度:50mm W=53.331=53.33cm3I=213.331=213.33cm46.梁底頂托參數(shù) 頂托類型：工字鋼頂托上托梁I：11cm4頂托上托梁W：8cm3二、梁模側(cè)板荷

18、載標(biāo)準值計算新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中： -混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模溫度，取20.00；t-新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，5.71h；V-混凝土的澆筑速度，取2.50m/h；H-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1600.00m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.00；2-混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。40.52kN/m2、38400.00kN/m2，取較小值取40.52kN/m2新澆混凝土壓力標(biāo)準值 F1=40.52kN/m2。傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值F2=1.00kN/m2。三、梁側(cè)

19、模板面板的計算 面板計算簡圖(單位：mm)W = 30.001.802/6=16.20cm3； I = 30.001.803/12=14.58cm4； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.40.300.5=0.21kN/m；荷載設(shè)計值：q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；l =300.00mm；1.抗彎強度計算：Mmax= 0.114.810.302= 0.13KNm； M/W =0.13106/16.20103=8.02N/mm2；f = 15.00N/mm2；滿足要求2.抗剪強度計算：V

20、0.6ql=0.614.810.30=2.67KN；=3V/(2bh)=32665.80/(230018)=0.74N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：q = 0.3040.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2；I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.67712.17300.004/(10095001.46105) = 0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；滿足要求！四、梁側(cè)模木楞的計算1.次楞計算：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.3040.55=14.

21、60kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.40.300.5=0.21kN/m；荷載設(shè)計值：q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；W = 53.33cm3；I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2； 計算簡圖(1).次楞強度驗算：M = 0.1ql2=0.114.810.302=0.13kN.m = M/W =0.13106/53.33103 = 2.44 N/mm2；f = 15.00N/mm2；滿足要求！(2).次楞的撓度驗算：= 0.67714.813004/(1002133300.009500.00)=0.04 mm = 300/250=

22、1.20mm；滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.240.55+1.41)0.300.30=4.51 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；滿足要求！六、梁底模板計算W = 100.001.802/6 = 54.00cm3；I = 100.001.803/12 = 48.60cm4；梁底模板計算簡圖1.抗彎強度驗算：新澆混凝土設(shè)計值：q1=(24.00+1)1.001

23、.60=40.00kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2=0.351.00=0.35kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3=(1+0.5)1.00=1.50kN/m；q=1.2(40.00+0.35)+1.41.50=50.52kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.150.520.152=0.11KNmm； =Mmax/W=0.11106/54.00103=2.04N/mm2；f=15.00N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.650.520.15=4.55kN；=3V/(2bh)=34546.80/(2100018)=0.38N/mm2； = 1.40

24、N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=40.00+0.35=40.35kN/m；l =150mm；E = 9500N/mm2； =150/250 = 0.60mm；= 0.67740.351504/(100950048.60104)=0.03mm；滿足要求七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1)1.600.15+0.350.15(21.42+1.00)/1.00=7.44 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2 = 1.

25、4(1+2.5)0.15=0.74 kN/m；(3)梁兩側(cè)樓板荷載設(shè)計值：q3=20.151.20.18(24.00+1)+1.4(2.5+1)(1.5-1.00)/4/1.00=0.39 kN/mq=q1+q2+q3=7.44+0.74+0.39=8.57 kN/m2.支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.008.008.00/6 = 53.33 cm3；I=5.008.008.008.00/12 = 213.33 cm4；E= 9500 N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 梁底方木計算簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(

26、kNm) 形變圖(mm)1.抗彎強度驗算：Mmax= 0.17kNm =M/W=0.17106 /5.33104=3.19 N/mm2；f=15 N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：Vmax= 2.14 kN =3V/(2bh0)=32.141000/(25080)=0.80N/mm2；=1.4 N/mm2；滿足要求！3.撓度驗算：max =0.08 mm；= 500.00/250=2.00mm；滿足要求！八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：工字鋼；W= 8.00cm3；I= 11.00 cm4；1.梁兩側(cè)縱向鋼管

27、的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 1.22 kN. 托梁計算簡圖 托梁計算剪力圖(kN) 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 0.28 kNm ；=M/W= 0.28106 /(8.00103 )=35.00 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：最大變形 max = 0.30 mm ；允許撓度：= 600.00/250=2.40mm；滿足要求!2.梁底縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 3.06 kN. 托梁計算簡圖 托梁計算剪力圖(kN) 托梁

28、計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 0.69 kNm ；=M/W= 0.69106 /(8.00103 )=86.25 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：max = 0.76 mm ；允許撓度：= 600.00/250=2.40mm；滿足要求!九、扣件抗滑移的計算R Rc其中：Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=12.24kN頂托承載力的設(shè)計計算滿足要求十、立桿的穩(wěn)定性計算1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =4.90kN

29、；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12918.5=1.32 kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：p1: 1.2（24.00+1）0.9+（1.5-1.00）/20.180.6=2.27kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：p2:1.20.350.9+（1.5-1.00）/20.6=0.03kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：p3: 1.41.50.9+（1.5-1.00）/20.180.6=0.16kN/m；N3 =2.27+0.03+0.16=2.46N =N1+N2+N3=4.90+1.34+2.46=8.70 kN；i = 1.59；A = 4.5； f

30、 =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 8700.00/(0.262450.00) = 73.79 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）滿足要求!l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 8700.00/(0.458450.00) = 42.21 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）滿足要求!2.梁底受力最大的支撐立

31、桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =12.24 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12918.5=1.32 kN；N =N1+N2=12.24+1.34=13.58 kN；i = 1.59；A = 4.5；W = 4.73；l0 = k1uhk1-計算長度附加系數(shù)，取值為k1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 13580.00/(0.262450.00) = 115.18 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）滿足要求!l0 = (h+2a)a=0

32、.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 13580.00/(0.458450.00) = 65.89 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）滿足要求!二、5001000梁支撐模板計算書梁模板計算書梁支撐架的計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)；混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)；建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)；鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范編制。 計算簡圖一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 (mm):500mm；梁截

33、面高度 (mm):1000mm；混凝土板厚度(mm):200mm；立桿縱距（沿梁跨度方向間距）L(m):0.7m；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.2m；立桿步距(m):1.5m；梁底增加承重立桿根數(shù)：1根梁支撐架搭設(shè)高度H(m)8.5m；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.9m；鋼管:48X3.2；2.荷載參數(shù)新澆混凝土自重標(biāo)準值(kN/m3):24.00kN/m3；鋼筋自重(kN/m2):1kN/m2；模板自重(kN/m2):0.35kN/m2；梁施工均布荷載標(biāo)準值(kN/m2):2.5kN/m2板施工均布荷載標(biāo)準值(kN/m2):1.5kN/m23.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2):9

34、500N/mm2；木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):15N/mm2；木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2):1.4N/mm2；面板厚度(mm):18mm面板彈性模量E(N/mm2):9500N/mm2；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2):15N/mm2；4.梁底模板參數(shù)梁底模板方木的間距(mm):150mm；梁底方木截面寬度b(mm):50mm；梁底方木截面高度h(mm)：80mm； 5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm):300mm；次楞間距(mm):300mm；穿梁螺栓水平間距(mm):300mm；穿梁螺栓豎向間距(mm):300mm；穿梁螺栓直徑(mm):M12mm；穿梁螺栓的間隔個數(shù)：0

35、個主楞鋼楞圓鋼管483.2W=4.732=9.46cm3I=11.362=22.72cm4次楞木楞高度:80mm，次楞木楞寬度:50mm W=53.331=53.33cm3I=213.331=213.33cm4二、梁模側(cè)板荷載標(biāo)準值計算新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中： -混凝土的重度，取24.00kN/m3；T-混凝土的入模溫度，取20.00；t-新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，5.71h；V-混凝土的澆筑速度，取2.50m/h；H-混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1000.00m；1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.00；2-混凝土

36、坍落度影響修正系數(shù)，取0.85。40.52kN/m2、24000.00kN/m2，取較小值取40.52kN/m2新澆混凝土壓力標(biāo)準值 F1=40.52kN/m2。傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準值F2=1.00kN/m2。三、梁側(cè)模板面板的計算 面板計算簡圖(單位：mm)W = 30.001.802/6=16.20cm3； I = 30.001.803/12=14.58cm4； 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.40.300.5=0.21kN/m；荷載設(shè)計值：q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；l

37、 =300.00mm；1.抗彎強度計算：Mmax= 0.114.810.302= 0.13KNm； M/W =0.13106/16.20103=8.02N/mm2；f = 15.00N/mm2；滿足要求2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.614.810.30=2.67KN；=3V/(2bh)=32665.80/(230018)=0.74N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：q = 0.3040.55=12.17N/mm；l=300.00mm；E = 9500N/mm2；I = 14.58cm4； =0.677ql4/(100EI)= 0.67712.17300.004/

38、(10095001.46105) = 0.48 mm； = l/250 =300.00/250 = 1.20mm；滿足要求！四、梁側(cè)模木楞的計算1.次楞計算：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.3040.55=14.60kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.40.300.5=0.21kN/m；荷載設(shè)計值：q=q1+q2=14.60+0.21=14.81kN/m；W = 53.33cm3；I = 213.33cm4；E = 9500.00 N/mm2； 計算簡圖(1).次楞強度驗算：M = 0.1ql2=0.114.810.302=0.13kN.m = M/W =0.13106/

39、53.33103 = 2.44 N/mm2；f = 15.00N/mm2；滿足要求！(2).次楞的撓度驗算：= 0.67714.813004/(1002133300.009500.00)=0.04 mm = 300/250=1.20mm；滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下:NN= fA其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)；76mm2f-穿梁螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.240.55+1.41)0.300.30=4.51 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；滿足要

40、求！六、梁底模板計算W = 50.001.802/6 = 27.00cm3；I = 50.001.803/12 = 24.30cm4；梁底模板計算簡圖1.抗彎強度驗算：新澆混凝土設(shè)計值：q1=(24.00+1)0.501.00=12.50kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：q2=0.350.50=0.18kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3=(1+0.5)0.50=0.75kN/m；q=1.2(12.50+0.18)+1.40.75=16.27kN/m；Mmax=0.1ql2= 0.116.270.152=0.04KNmm； =Mmax/W=0.04106/27.00103=1

41、.48N/mm2；f=15.00N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：V 0.6ql=0.616.270.15=1.46kN；=3V/(2bh)=31464.30/(250018)=0.24N/mm2； = 1.40N/mm2；滿足要求3.撓度驗算：= 0.677ql4/(100EI)=l/250q =q1+q2=12.50+0.18=12.68kN/m；l =150mm；E = 9500N/mm2； =150/250 = 0.60mm；= 0.67712.681504/(100950024.30104)=0.02mm；滿足要求七、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土粱和模板自

42、重設(shè)計值(kN/m)：q1 = 1.2(24.00+1)1.000.15+0.350.15(20.80+0.50)/0.50=4.76 kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2 = 1.4(1+2.5)0.15=0.74 kN/m；(3)梁兩側(cè)樓板荷載設(shè)計值：q3=20.151.20.20(24.00+1)+1.4(2.5+1)(0.9-0.50)/4/0.50=0.65 kN/mq=q1+q2+q3=4.76+0.74+0.65=6.15 kN/m2.支撐方木驗算：本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=5.008.00

43、8.00/6 = 53.33 cm3；I=5.008.008.008.00/12 = 213.33 cm4；E= 9500 N/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 梁底方木計算簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 形變圖(mm)1.抗彎強度驗算：Mmax= 0.10kNm =M/W=0.10106 /5.33104=1.88 N/mm2；f=15 N/mm2；滿足要求！2.抗剪強度計算：Vmax= 1.33 kN =3V/(2bh0)=31.331000/(25080)=0.50N/mm2；=1.4 N/mm2；滿足要求！3.撓度驗算：max =0.03 mm；= 450.00/

44、250=1.80mm；滿足要求！八、梁跨度方向縱向鋼管計算作用于托梁的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。托梁采用：鋼管(單鋼管) :48X3.2；W= 4.73cm3；I= 11.36 cm4；1.梁兩側(cè)縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 0.68 kN. 托梁計算簡圖 托梁計算剪力圖(kN) 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 0.22 kNm ；=M/W= 0.22106 /(4.73103 )=46.51 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：最

45、大變形 max = 0.31 mm ；允許撓度：= 700.00/250=2.80mm；滿足要求!2.梁底縱向鋼管的強度計算：縱向鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P= 1.71 kN. 托梁計算簡圖 托梁計算剪力圖(kN) 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm)(1).抗彎強度驗算：Mmax = 0.56 kNm ；=M/W= 0.56106 /(4.73103 )=118.39 N/mm2；f=205 N/mm2；滿足要求!(2).撓度驗算：max = 0.77 mm ；允許撓度：= 700.00/250=2.80mm；滿足要求!九、扣件抗滑移的計算R Rc其中：Rc

46、 - 扣件抗滑承載力設(shè)計值；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=7.97kN扣件抗滑承載力的設(shè)計值為R=12.00KN扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求十、立桿的穩(wěn)定性計算1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =3.19kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12918.5=1.32 kN；上端板的支座反力：新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：p1: 1.2（24.00+1）1.0+（0.9-0.50）/20.200.7=2.94kN/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載設(shè)計值：p2:1.20.351.0+（0.9-0.50）/20.7=0.04k

47、N/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：p3: 1.41.51.0+（0.9-0.50）/20.200.7=0.21kN/m；N3 =2.94+0.04+0.21=3.19N =N1+N2+N3=3.19+1.34+3.19=7.72 kN；i = 1.59；A = 4.5； f =205 N/mm2；l0 = k1uhk1=1.16 ；u=1.50；lo = k1uh = 1.161.501.5 = 2.61m；l0/i=164； =0.262； = N/(A)f；= 7720.00/(0.262450.00) = 65.48 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（1）滿足要求!

48、l0 = (h+2a)a=0.2m；l0 = (h+2a)=1.5+20.2=1.90m；l0/i=119； =0.458； = N/(A)f；= 7720.00/(0.458450.00) = 37.46 N/mm2；f=205 N/mm2；公式（2）滿足要求!2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算：縱向鋼管的最大支座反力： N1 =7.97 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12918.5=1.32 kN；N =N1+N2=7.97+1.34=9.31 kN；i = 1.59；A = 4.5；W = 4.73；l0 = k1uhk1-計算長度附加系數(shù)，取值為k1=1.16 ；u=1.50