管磨機的總體和結(jié)構(gòu)設計【畢業(yè)論文+CAD圖紙全套】

本科畢業(yè)設計（論文）通過答辯 管磨機動態(tài)特性及系統(tǒng)的測試分析 摘要 ： 磨機是發(fā)電、選礦、化工和建材等重工業(yè)領(lǐng)域中最廣泛采用的粉磨機械，其主要機件有傳動裝置、支承裝置、回轉(zhuǎn)筒體。 本文建立了邊緣傳動式磨機系統(tǒng)的“小齒輪 傳動軸 減速機大齒輪”橫向振動的模型，分析計算了系統(tǒng)橫向振動的動態(tài)特性，對系統(tǒng)的載荷進行了測試分析，同時，還建立了磨機系統(tǒng)的扭轉(zhuǎn)振動模型，利用遞推計算法對系統(tǒng)進行了扭轉(zhuǎn)振動動態(tài)特性分析，驗證了遞推計算法的通用性。最后，對 13m 的磨機系統(tǒng)進行了動態(tài)特性的實例分析。 研究邊緣傳動磨機系統(tǒng)的動態(tài)特 性，對避免由于激勵頻率接近或等于系統(tǒng)的固有頻率而導致共振及設備的失效，預測系統(tǒng)在可能激勵下的響應特性，優(yōu)化系統(tǒng)結(jié)構(gòu)等等都具有很重要的意義。 用傳遞矩陣法及通用計算程序可以簡便地分析邊緣傳動磨機系統(tǒng)橫向振動的固有特性，以及計算不同激勵情況下系統(tǒng)的響應，為研究邊緣傳動磨機系統(tǒng)橫向振動的動態(tài)特性提供了一個方便有效的方法。 邊緣傳動磨機系統(tǒng)是一個模態(tài)偶合較緊的系統(tǒng)，因此，在磨機系統(tǒng)的設計、運行中，應注意使激勵頻率避開系統(tǒng)的固有頻率，以免發(fā)生設備的早期失效。 邊緣傳動式磨機系統(tǒng)的傳動軸的設計是合理的。 系統(tǒng)阻尼對系統(tǒng) 的動態(tài)特性影響很大，是系統(tǒng)的一個重要性能參數(shù)。 邊緣傳動磨機系統(tǒng)，可以通過實測低速軸的扭矩來確定系統(tǒng)中減速機的負載狀況。 關(guān)鍵詞 ： 振動 載荷 響應特性 扭矩 指導老師簽名 ： 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 of 05802446 is of of in to n in of is of is of in is is by is of is so of of is in of It is of to so is a of be by of In of 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 1 引言 . 4 2 磨機的總體設計 . 5 路循環(huán)系統(tǒng)與開流粉磨系統(tǒng) . 5 機的通風方式和水冷卻 . 6 內(nèi)溫升原因及危害 . 6 磨機通風方式 . 6 機的水冷卻 . 7 機各倉長度的確定 . 8 磨體的裝載量 . 8 內(nèi)研磨體運動狀態(tài)分析 . 13 磨體運動狀態(tài)的三種基本情況 . 13 . 14 體運動脫離點的軌跡 . 14 . 14 磨體動態(tài)作用力： . 15 3 球磨機主要參數(shù)的確定 1 . 15 機工作轉(zhuǎn)數(shù)的確定 . 15 機功率的計算 . 17 . 17 響磨機生產(chǎn)率的因素 . 17 機生產(chǎn)率的計算 . 17 4 磨機主要機件的設計和計算 1 . 18 機筒體部分 . 18 . 18 . 18 . 20 空軸的結(jié)構(gòu)設計 . 20 . 20 空軸的結(jié)構(gòu)設計 . 20 板 . 24 板的作用 . 24 板材料的選擇 . 24 . 25 倉板 . 27 . 27 倉板的結(jié)構(gòu)設計 . 27 5 提高磨機產(chǎn)量的途徑 . 28 用助磨劑 . 28 內(nèi)噴水 . 28 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 . 29 別粉磨 . 29 制并縮小入磨物料的粒度 . 29 理選擇磨機襯板 . 29 路粉磨改為閉路粉磨 . 30 結(jié) 論 . 31 參考文獻 . 32 致 謝 . 33 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 管磨機的總體和結(jié)構(gòu)設計 1 引言 我國是水泥大國 ,而水泥粉磨技術(shù)又直接影響到水泥工業(yè)的振興和發(fā)展。顯而易見，提高水泥廠粉磨工藝水平對企業(yè)綜合效益的影響是十分顯著的。降低能源消耗、減輕工人勞動強度以及延長球磨機的工作運轉(zhuǎn)時間等問題是目前和今后研究和從事水泥生產(chǎn)工作者的首要任務。 顯然，全面增強節(jié)能意識、優(yōu)質(zhì)意識和環(huán)保意識已成為廣大水泥企業(yè)的當務之急。隨著體制的改革，企業(yè)內(nèi)部的經(jīng)濟搞活，各部門對水泥的需求量在逐漸增多。由于建材行業(yè)起步較晚、歷 史較晚，無論是水泥的質(zhì)量，還是水泥的產(chǎn)量，都一時難以滿足廣大社會的需要。為此，就影響提高水泥的產(chǎn)量、降低能源消耗、減輕工人勞動強度的因素很多，一般可分為工藝因素和機械因素兩大類： 1 影響球磨機產(chǎn)質(zhì)量的工藝因素 a 入磨物料粒度 b 入磨物料水分 c 入磨物料的特征與易磨性 d 粉磨工藝流程 e 對粉磨成品的比表面積要求 2 影響磨機產(chǎn)質(zhì)量的機械因素 a 磨機筒體內(nèi)的通風 b 磨內(nèi)結(jié)構(gòu) c 研磨體級配和填充率 。 同時它存在著下列一些問題： a 當磨機結(jié)構(gòu)一定時，轉(zhuǎn)速不變的情況下，同層物料之脫離角不變，物 料在磨內(nèi)被攪動，效果差，粉磨效率受到影響 ; b 磨內(nèi)增設隔倉板。它不僅減少了粉磨空間，而且隔倉板附近粉磨效率很低，加劇了隔倉板的磨損 ; 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 c 由于研磨體運動單調(diào)性，粉磨效率較低，裝載磨體量大，而且球徑也大，這樣功能大大地增加 ; d 一般開流磨機被廣泛地應用而存在欠粉磨現(xiàn)象，不僅降低了粉磨效率，增加電耗，而且產(chǎn)品質(zhì)量不穩(wěn)定。 本次畢業(yè)設計是參照徐州力大集團的生產(chǎn)情況，得到張曉榮老師與其他同學的大力支持，在此一并致謝。 2 磨機的總體設計 2 1 閉路循環(huán)系統(tǒng)與開流粉磨系統(tǒng) 對于開流系統(tǒng) ，其流程簡單、投資省、操作簡便，但物料必須全部達到成品細度后才能出磨，因此要求產(chǎn)品細度較細時，已被磨細的物料將會產(chǎn)生過粉磨現(xiàn)象，并在磨內(nèi)形成緩沖層，妨礙粗料進一步磨細。有時甚至出現(xiàn)細粉包球現(xiàn)象，從而降低粉磨效率，提高了電耗，采用閉路系統(tǒng)可以消除過粉磨現(xiàn)象，使磨機的產(chǎn)量提高、電耗降低，同時閉路系統(tǒng)的產(chǎn)品粒度均勻，尤其是生料粉顆粒均勻，對煅燒熟料有利。 在閉路系統(tǒng)粉磨時，由于要求出磨物料的細度較粗，一般采用球磨或中長磨與分級設備組成閉路系統(tǒng)，與二臺球磨機組成閉路時，稱為二級閉路系統(tǒng)。 粉磨系統(tǒng)的 選擇應考慮入磨物料的性能產(chǎn)品種類、產(chǎn)品細度、產(chǎn)量、電耗、投資以及是否便于操作與維修等因素。對長徑比 L/D=4據(jù)工廠經(jīng)驗，選用開流水泥磨，我們設計的水泥磨規(guī)格為 13,根據(jù)經(jīng)驗選用圈流水泥磨。 圈流系統(tǒng)流程圖如圖 2 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 圖 2圈流系統(tǒng)流程圖 磨機的通風方式和水冷卻 內(nèi)溫升原因及危害 對于干法原料磨及水泥磨而言，由于磨機在運轉(zhuǎn)過程中，沖擊和研磨物料的同時，大部分的電耗 轉(zhuǎn)換為熱能，必然要引起磨機本身研磨體及物料溫度的升高，一般可使溫度升高幾十度。對于沒有冷卻措施的干法磨機內(nèi)的物料出磨溫度可達 ，其危害如下： a 對機械設備來說，由于磨機在運轉(zhuǎn)過程中和停止運轉(zhuǎn)時溫差很大，可使磨機產(chǎn)生顯著的熱變形及熱應力，引起機體的損傷，如：襯板的幾何變形、襯板螺栓的折斷、主軸承維護要求要易燒毀等。 b 物料的易磨性隨溫度的升高而降低，因為隨著溫度的升高 ,細小微粒的靜電作用增強，使之易于凝聚和粘附，造成糊球現(xiàn)象嚴重，并使水泥質(zhì)量降低（易造成水泥的速凝）。 為了降低 磨溫，提高粉磨效率減少電耗、提高產(chǎn)品質(zhì)量，通常采用加強磨內(nèi)通風或磨內(nèi)噴水冷卻措施，均可提高磨機產(chǎn)量 5 15%。 磨機通風方式 A 磨機的通風方式有三種： a 自然通風 內(nèi)風速（常指磨機最后一倉的風速，一般 求入磨物料含水 b 強力通風 現(xiàn)磨內(nèi)的強力通風，以除去磨內(nèi)的水蒸氣，改善粉磨條件，降低磨內(nèi)溫度，提高效率，一般來說其風速 該方案可以人為的形成各倉間的料位高差，使之由進料端向出料端遞減，以加快買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 料流速度，且不易返料，可避免過粉磨現(xiàn)象，但由于各倉填充率較小，故段與段之間不易滾動，堆積緊密，以引起較大的偏心力矩，故粉磨效率受到一定的影響，而該方案對于圈流中長管磨機亦是經(jīng)常采用的。 b 磨機進料端到出料端，各倉研磨體填充率遞減的方案，即 1 2 3； 該方案具有限制磨內(nèi)物料流速的缺點，且由于后倉料位高 于前倉料面，必須帶有揚料板的雙倉層隔倉板，對于難磨的物料，細度要求較高的產(chǎn)品或磨機長徑比較小時（ L/D=2 這類磨機上比較成熟的經(jīng)驗是：水泥磨二倉比一倉高 2生料磨二倉比一倉高 1%或兩倉相等。這一方案也使用于強力通風的圈流磨機。 本設計磨 用第一種方案，即 1 2 3。 查管磨機畢業(yè)設計參考資料 ,取 1 = 2 =3= 2 磨內(nèi)研磨體的裝載量 G G= 4 （ 2 式中： T； m； m； 研磨體容重，一般可取 G= ( 13 ) 3 磨內(nèi)研磨體的級配與補充 （ 1）研磨體的級配 在磨機的同一倉中，為了減少研磨體之間的空隙率，增加對物料的粉磨機 會，限制物料的流速不致過快，常采用不同規(guī)格的研磨體按比例配合使用，幾種規(guī)格的研磨體的配合比例，叫做研磨體 的級配。 鋼球級配與填充率一樣，直接影響到磨機產(chǎn)量，產(chǎn)品的質(zhì)量和研磨體的磨損，鋼球級配的合理選擇，主要根據(jù)被粉磨物料的物理化學性能，磨機構(gòu)造以及需求的產(chǎn)品細度等因素來確定。 物料在粉磨過程中，一方面受沖擊作用，另一方面受研磨作用，在研磨體裝載量不變的情況下，小鋼球比大鋼球的總面積大，與物料的接觸機會多，故增加小鋼球的數(shù)量有助于提高粉磨能力，但從另一方面需要將大塊的物料擊碎才能進行有效的粉磨，此所以就必須增大鋼球的直徑，提高破碎效率。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 所以，鋼球的分配從進料端向出料端球徑逐漸遞減，磨機的最 大鋼球直徑 參考建材部水泥工業(yè)技校發(fā)行的粉磨工藝與設備拉珠費夫經(jīng)驗公式 8 3 （ 2 式中： d 進料物料的最大粒徑，根據(jù)要求 0以 8 3 28 310 =整取 0各級鋼球的比例：可按二頭小中間大的原則配合。在滿足物料粒度要求的前提下，平均球徑應該小些，以增加接觸面積，提高粉磨效率，前倉的最小球徑等于后倉的最大球徑。物料經(jīng)過長期的研磨后，研磨體的級配組合如下圖 2 圖 2使用后的鋼球級配組合 未使用過的研磨體加入球磨機前的形狀如下圖 1 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 圖 2新研磨體級配組合 根據(jù)研磨體在各倉內(nèi)的大小組合情況，級配分配如下： 第一倉 0倉 : 鋼球 70 60 50 級配 25% 40% 35% 二倉 : 鋼球 50 40 30 級配 30% 40% 30% 三倉 : 鋼球 30 20 10 級配 30% 40% 30% 磨機有效容積 V = （ 2 = ( 13/4 = 各倉有效容積 : 一倉 :3= 二倉 :v 2=3= 三倉 :3= 一倉鋼球重量 : 1 =) （ 2 各級球重 : 70: 25%=) 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 60: 35%=) 50: 40%=) 一倉平均球徑 : D= (2 (2 + （ 2 =(70 0 0 ( =58.5(二倉鋼球重量 : G= v 2 2 =0(T) 各級球重 : 50: 20 30%=6(T) 40: 20 40%=8(T) 30: 20 30%=6(T) 二倉平均球徑 : D= (2 (2 +(50 6+40 8+30 6)/20 =40(三倉鋼球重量 : G= 2(T) 各級球重 : 30: 32 30%=) 20: 32 40%=) 10: 32 30%=) 三倉平均球徑 : D= (2 (2 +=(30 0 0 32 =20(（ 2）研磨體的補充 磨機中運行的研磨體被逐漸磨損，體積減小，形狀變異，研磨體的裝載量和級配都發(fā)生了變化。為了維持正確合理的級配和裝載量，保持較高的粉磨效率，就得定期補充和更換研磨體，清倉和補球時間應視研磨體的機械性能（形狀、硬度和韌性、物料的物理機械性能、易 磨性、溫度水分等）和磨機的運行狀況而定。例如，鋼球比鋼鍛消耗快，比鋼棒也消耗大些，磨水泥比磨生料消耗快，而磨生料的鋼鍛消耗卻大于磨水泥的鋼鍛消耗。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 按我國經(jīng)驗，對水泥磨來說：第一倉通常 5次補球量約為該倉球量的 1一般只補入大球），第二倉每隔 10充量約為 2%，每次補球的數(shù)量應結(jié)合具體情況而酌情確定。一般每粉磨一噸的物料，研磨體的消耗大致如表（ 2示： 表 2粉磨一噸物料研磨體的消耗量 同時由于研磨體長期使用磨損，所以必須對鋼球進行處理，大 體清倉時間可參照下列時間而定： 粉磨礦渣水泥：一、二倉鋼球每月清理一次 生料磨：二倉鋼球每兩個月清理一次 重新配球時，表面被磨光、尺寸變小的研磨體可選作相應規(guī)格磨體繼續(xù)使用。 內(nèi)研磨體運動狀態(tài)分析 磨體運動狀態(tài)的三種基本情況 a 瀉落式運動狀態(tài) 當筒體的轉(zhuǎn)速過低，且研磨體太少時，研磨體順筒體旋轉(zhuǎn)一定的角度。當研磨體超過自然休止角時，則象雪崩一樣瀉落下來，這樣不斷地反復循環(huán)，研磨體被提升的高度不高，只有滾動和滑動，基本上沒有沖擊作用，因而粉磨效果不佳。 b 拋落式運動狀態(tài) 當筒體的轉(zhuǎn)速 適宜時，由于離心力作用的影響，研磨體貼附在筒體內(nèi)壁上，與筒體作圓弧上升運動，并被帶到適宜的高度，然后象拋射體一樣降落，研磨體呈瀑布狀態(tài)以最大沖擊力將物料擊碎，同時在筒體回轉(zhuǎn)的過程中，研磨體的滾動和滑動也對物料起到研磨作用。 c 離心力運動狀態(tài) 當筒體轉(zhuǎn)速過高時，由于離心力作用的影響，研磨體貼附在筒體內(nèi)壁上與筒體一起回轉(zhuǎn)，而不降落則研磨體不發(fā)揮沖擊和研磨作用，也就不能粉磨物料。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 磨機中研磨體的運動分析 球磨機的粉磨作用主要是研磨體對于物料的沖擊和研磨。為了確定磨機的主要工作參數(shù)，必須對研磨體的運動 狀態(tài)加以分析。 研磨體運動的實際狀態(tài)是很復雜的，為了使分析問題簡化，作如下基本假設： a 磨機在正常操作時，研磨體在筒體內(nèi)按其所在位置是一層一層地進行循環(huán)運動。在軸向各個不同的橫斷面上，研磨體的運動狀況完全相似。 種是一層層地以磨機筒體橫斷面的幾何中心為圓心，按同心圓弧軌跡隨著筒體回轉(zhuǎn)作向上運動，另一種是一層層地按拋物線軌跡降落下來。 忽略。 取緊貼筒體襯板內(nèi)壁的最外層研磨體作為研究對象，研磨體在隨筒體作圓弧向上運動過程中，當達到某一位置時，其離心力 于或等于本身重力的徑向分力，研磨體就開始離開圓弧軌跡，作拋射體運動，即按拋物線軌跡運動。由此可見，研磨體在脫離點開始脫離應具備的條件為： 900 （ 2 以上的公式為研磨體運動的基本方程式，研磨體的脫離角與筒體的轉(zhuǎn)速和有效半徑有關(guān)，而與研磨體的質(zhì)量無關(guān)。 體運 動脫離點的軌跡 當磨機在一定的轉(zhuǎn)速下進行操作時，研磨體的基本方程式代表任一層脫離點諸因素之間的關(guān)系，它有著普遍意義，把上式改寫為： R=900 （ 2 此式即為脫離點軌跡的曲線方程，它是一段圓弧。 內(nèi)層研磨體的半徑 若要求各層研磨體恒在同一軌跡上做循環(huán)回轉(zhuǎn)運動而又不產(chǎn)生互相干涉，就必須確定最內(nèi)層研磨體的半徑 則就會使上升和下落的研磨體在中途相碰而互相干買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 涉其運動規(guī)律，只要降落 點處于極限位置，此處即為由降落曲線求得的橫坐標 據(jù)代數(shù)公式解得 =73 44 與此脫離角相當?shù)淖顑?nèi)層研磨體的半徑為： R=900 / 252/ 因此在確定研磨體的裝載量時，務必使最內(nèi)層研磨體的半徑比 252/大，否則研磨體 在降落時會互相干擾、碰撞，損失其能量，降低粉磨效率。 磨體動態(tài)作用力： 磨機在正常運轉(zhuǎn)時，研磨體所產(chǎn)生的動態(tài)作用力有以下三個方面： a 與筒體一起回轉(zhuǎn)上升部分研磨體產(chǎn)生的離心力 Pc b 與筒體一起回轉(zhuǎn)上升的那部分研磨體的重力 G c 作拋落運動那部分研磨體產(chǎn)生的沖擊力 球磨機主要參數(shù)的確定 1 機工作轉(zhuǎn)數(shù)的確定 1磨機的臨界轉(zhuǎn)速 外層鋼球產(chǎn)生臨界運轉(zhuǎn)時的理論 臨界轉(zhuǎn)數(shù)公式 : 0D ( （ 3 式中： ( (m)； 故 2 球磨機的理論 適宜轉(zhuǎn)數(shù) n 最外層鋼球具有最大降落高度時的理論最適宜轉(zhuǎn)數(shù)公式 (即為列文松公式 )： n =0D = 20.2( （ 3 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 式中： =n/ ( 3球磨機的實際工作轉(zhuǎn)速 與襯板形狀、研磨體的裝載量，被磨物料的物理性質(zhì)磨機的生產(chǎn)工藝流程等均有著密切的關(guān)系，且直接影響到提高磨機產(chǎn)量，降低電耗和減少鋼球和襯板的損耗磨機的工作轉(zhuǎn)數(shù)有三種工作制度： （ 1）高轉(zhuǎn)數(shù)的工作制度 超或大些）理論臨界轉(zhuǎn)速 磨機可以超過理論臨界轉(zhuǎn)數(shù)運行而不發(fā)生臨界現(xiàn)象，即使最外層鋼球接近或超過臨界運行時，其各層鋼球仍能正常運行，且由于轉(zhuǎn)速的提高， 研磨體的周轉(zhuǎn)率提高，故粉磨效率提高。 （ 2）低轉(zhuǎn)速工作制度 使用于濕法生產(chǎn)溢流卸流的二級磨機 （ 3）中等轉(zhuǎn)數(shù)的工作制度 對中等轉(zhuǎn)數(shù)適用范圍等二種不同意見： a 當球磨機工作轉(zhuǎn)數(shù)為 機效率最高，也就是比生產(chǎn)效率高（每一馬力噸 /小時 ） ，而工作轉(zhuǎn)數(shù)為臨界轉(zhuǎn)速的 68%，絕對生產(chǎn)率提高，但電耗比前者大 2經(jīng)濟觀點出發(fā)，推薦采用 產(chǎn)率隨轉(zhuǎn)數(shù)的增加功率并不快，為提高磨機生產(chǎn)率可以采用 確定磨機實際工作轉(zhuǎn)數(shù)原則：當 D20D 設計為 機，所以 0D （ 3 = 取 。 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 機功率的計算 磨內(nèi)研磨體呈瀑布狀態(tài)，工作時的功率計算磨機需用功率可用下式計算： ) ( （ 3 式中： G 65 ( (5) (=327 (磨機電機功率可用下式計算 : N = k1 0=327=467.6( （ 3 故取 N = 470( 響磨機生產(chǎn)率的因素 a 粉磨物料的種類 它的物理性質(zhì)（水分、溫度、易磨性等）入磨前的粘度，欲磨細的程度； b 磨機的形式：長度、直徑、倉數(shù)、各不見形狀； c 研磨體的種類、裝載量和級配； d 被粉磨物料的加料均勻程度、喂料量大小及助磨劑的應用等。 機生產(chǎn)率的計算 建筑材料機械設計介紹的常用的球磨機產(chǎn)量計算公式如下： = m/v)8.0 k （ 3 = 65 (5)文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 =t/h) 由上式可知 ,磨機產(chǎn)量在 42t/滿足設計要求。 4 磨機主要機件的設計和計算 1 如前所述，磨機總體設計中，著重從工藝方面考慮，主要是如何提高粉磨效率和降低電耗，而 磨機機件的設計，則是保證上述條件下，如何提高機械制造和降低原材料的消耗，為此，磨機各機件的結(jié)構(gòu)設計既要有足夠的強度，又要加工工藝性好，重量輕堅固耐用。 機筒體部分 磨機筒體部分是磨機的主體，包括磨機筒體，筒體端蓋，中空軸，磨內(nèi)的襯板，隔倉板及揚料板等。 體和筒體端蓋的結(jié)構(gòu)設計 筒體和筒體端蓋有整體結(jié)構(gòu)兩部分組成，端蓋分焊接和鑄造兩種結(jié)構(gòu)，焊接的端蓋是將鋼板直接焊在筒體上，再經(jīng)車削加工出端面及安裝中空軸出口，這樣能夠保證端蓋與筒體的同心度及端蓋的端面與筒體中心線的垂直度。 筒體和端蓋目前 廣泛采用鋼板焊接結(jié)構(gòu)，它在制造方面具有下列優(yōu)點： a 機件的制造工藝程度簡單，沒有車間工種間的反復和交錯 b 切削加工工序及切削加工面積少 c 避免了大型整體鑄造產(chǎn)生的缺陷，材料消耗少 d 加工容易，無特殊設備要求 筒體是用鋼板卷削焊接而成的薄壁件，兩端焊有相同材料鋼板制成的端蓋，筒體是承受重載，交變動載荷是處于低速長期運行的機件，它是筒體的主要零件，故設計時要求它是不更換零件，以保證它在工作中安全可靠，長期使用，且在使用過程中，亦必須保證質(zhì)量，對于磨機的壽命一般要求大于 25年。 鋼板材質(zhì)的選擇：制造筒體的 材料有普通結(jié)構(gòu)鋼 爐鋼板 20g、 20 號優(yōu)質(zhì)結(jié)構(gòu)鋼，和 16年來，廣泛采用低合金高強度鋼 16類鋼易于施焊，韌性較好，而 16焊性綜合機械性能如耐磨性、耐疲勞性，腐蝕性及切削加工均化比 好，故應優(yōu)先采用，本設計 筒體設計結(jié)構(gòu)中的注意事項 a 必須滿足工藝提出的磨機規(guī)格要求的凈空長度，為此，筒體的內(nèi)徑 買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 D = p（ 4 般取p=體的長度： L = 1 + 2 +3（ 4 1 2 3分別為隔倉板、磨頭襯板、出料端揚料裝置等的厚度。 b 筒體鋼板排列拼湊原則 排列筒體鋼板時，應充分地選用標準規(guī)格的鋼板，避免余料或接長現(xiàn)象，力求降低邊角料的消耗，拼湊排列鋼板時應盡可能的減少筒體焊縫數(shù)目，使筒體上的縱環(huán)焊縫最少，且應避免在筒體中出現(xiàn)環(huán)的焊縫。 根據(jù)經(jīng)驗，磨機鋼板的厚度約為磨機直徑的 本規(guī)格磨可取 =30m。 筒體的縱向焊縫最多不超過 4條，各每節(jié)的焊縫應交錯 90 度以上，避免“十”字 形接縫，每節(jié)間縱向焊縫應按襯板寬度的整數(shù)倍錯開。 c 筒體上固定的襯板與隔倉板的螺釘孔應根據(jù)襯板尺寸等距開設、縱橫成行，以便于統(tǒng)一襯板規(guī)格和便于調(diào)整隔倉板位置，襯板螺孔距筒體焊縫距筒體焊縫距離這是因為焊縫附近有較大的應力集中，同時也便于襯板螺釘?shù)墓潭ā?d 筒體上的人空應避免開設在筒體的中央，而且又應盡量開設倉室的中部這樣對調(diào)整隔倉板的位置有較大的余量，同時也便于裝卸研磨體和更換磨損零件，如襯板隔倉板等，人孔的開設應在保證人能進出筒體的前提下，越小越好，盡量減少筒體強度的削弱， 且人孔形狀應使筒體產(chǎn)生最小的應力集中，使筒體斷面模數(shù)削弱最小，還要盡可能減少襯板的種類。 為增強筒體人孔周圍應設置整塊的加強板，加強板面不得壓縮筒體焊縫，加強板與筒體結(jié)合采用鉚接較可靠，加強板厚度 S 取 S 30=33孔的開設有沿筒體母線方向單向開設和交錯開設 ,單向開設時會由于人孔強板等重的離心、慣性力，增加筒體動載荷，但對裝卸研磨體有利，錯開開設時，剛好相反。本設計采用的格式如圖 4 圖 4人孔交錯開設 本設計采用矩形，人孔 口尺寸為 309 510圓角半徑為 孔開設宜用機買文檔就送您 紙全套， Q 號交流 401339828 或 11970985 械加工方法，而不宜用任何火焰氣割，因為火焰氣割會產(chǎn)生較大的熱應力，若不得以用氣割則最好采用退火處理。 體端蓋設計中的注意事項 a 平面端蓋的鋼板厚度根據(jù)計算決定，一般可按下式計算選取d=（ 30=45般根據(jù)實際經(jīng)驗，取d=50焊的端蓋，其焊縫應避免與筒體焊縫重合，也要避免它與筒體焊縫重合也要避免與