危巖體治理工程可行性研究報告（專業(yè)報告）

1 危巖體治理工程可行性研究報告 山西省第四地質(zhì)工程勘察院 2007 年 1 月 2 危巖體治理工程可行性研究報告 委托單 位 ： 長治市地產(chǎn)開發(fā)有限公司 設計單位： 設計證書： 項目負責 ： 設計人員 ： 報告編寫： 報告審核： 提交時間： 2007 年 1 月 1 第一章 前 言 1.1任務由來 xx 的工程建設用地建筑占地總面積 6134m2，在該范圍內(nèi)擬建居民樓 17棟，項目總投資 2000 余萬元，屬較重要建設項目。影響工程建設的主要地質(zhì)災害問題是附近的危巖體。 危巖體位于工程擬建場地西側，靠 近擬建場地，且節(jié)理發(fā)育好，工程建設中及建成后可能遭受危巖體崩塌等地質(zhì)災害的影響。 受 xx有限公司的委托， xx 開展對 xx 工程建設用地地質(zhì)災害危險性進行了可行性研究。查明了危巖體所在邊坡的工程地質(zhì)條件，分析了其可能存在的工程地質(zhì)問題及對工程擬建場地的影響，同時提出了具體的治理方案，并以此為依據(jù)編制了防治工程可行性研究報告 (代初步設計 )。 1.2可研性研究的目的與任務 1.2.1主要目的 根據(jù)國家有關技術要求、規(guī)定、規(guī)范對 xx 危巖體所在邊坡進行可行性研究 (代初步設計 )。為該危巖體的治理工程設計提供可行的方案，并 對治理經(jīng)費進行概算。 1.2.2主要任務 1、論證 xx 危巖體的危害和治理的必要性； 2、根據(jù) xx 建設工程地質(zhì)災害危險性評估報告書提出初步治理方案，并進行論證； 3、對治理所需要的經(jīng)費進行概算。 2 1.3編制依據(jù)及標準 （ 1） xx 建設工程地質(zhì)災害危險性評估報告書。 （ 2）巖土工程勘察規(guī)范（ GB52001-2001）。 （ 3）混凝土結構設計規(guī)范（ GB50010 2002）。 （ 4）鐵路路基支擋結構物設計規(guī)范（ TB10025 2001）。 （ 5）水工預應力錨固結構設計規(guī)范（ SL212 98）。 （ 6）建筑邊坡工程技術規(guī)范（ GB50330 2002）。 （ 7）公路路基設計規(guī)范（ JTG D30-2004）。 （ 8）水利水電工程設計洪水計算規(guī)范（ SDJ22 79）。 （ 9）錨桿噴射混凝土支護設計規(guī)范（ GB50086 2001）。 （ 10）建筑變形測量規(guī)范（ JGJ/T8-97）。 （ 11）水利工程設計概（估）算編制規(guī)定，水利部水總【 2002】 116 號文。 （ 12）工程勘察設計收費標準（ 2002 年修訂本），國家發(fā)改委計價字【 2002】 10 號文。 3 第二章 工程 概況及危巖體工程地質(zhì)條件 2.1工程概況 xx的工程建設用地建筑占地總面積 6134m2，范圍內(nèi)擬建有居民樓 17棟，樓層為 7.5 7+(-3)層，其中， (-3)為地下室有 1 3層，項目總投資 2000余萬元，屬較重要建設項目。 該工程建設用地工程建設用地征地地點位于 xxx 思唐鎮(zhèn)小巖關社區(qū)。場地總體方向南北向，南北長約 350 米，東西約 30 80 米，該征地范圍位于東城區(qū)，中心點地理坐標：東經(jīng) 108 14 41，北緯 27 56 13 ，規(guī)劃征地面積 18530m2。 場地位于 xx 城區(qū)，交通方便（詳見交通位置圖 1）。 圖 1 xx 工程建設用地地理位置圖 4 2.2地質(zhì)環(huán)境條件 2.2.1氣象、水文 xx 屬中亞熱帶濕潤季風氣候，雨量充沛，氣候溫和，四季分明。據(jù)縣氣象局多年統(tǒng)計：該縣年平均降雨量 1162.1mm，平均月降雨量 96.84mm。 4 8月為豐水期，降雨量累計達 795.57mm左右； 9 10 月為平水期，降雨量累計 192.56mm 左右； 11 12 月及次年 1 3 月為枯水期，降雨量累計173.97mm。降雨特點是雨量充沛、夏雨集中，經(jīng)統(tǒng)計： 24 小時最大降雨量175.0mm， 1 小時最大降雨強度為 70.8mm h 時保證率為 P 90（相當于10 年一遇）；暴雨強度為 82.0mm h時保證率 P 95（相當于 20 年一遇）；暴雨強度為 95.10mm/h時保證率 P 96（相當于 25 年一遇）。 工作區(qū)位于長江一級支流 xx 江東岸，區(qū)域內(nèi)水系較發(fā)育，總體呈樹枝狀分布，滑坡區(qū)無常流性水體，僅雨季坡面流匯聚形成溪流，溪水從東至西匯入 xx 江。 xx 江枯季水位 354.3m，歷年最高洪水位 375m，水位枯、雨季漲幅較大。 2.2.2地形地貌 工程擬建場區(qū)屬構造侵蝕低山河谷斜坡地貌，建設用地處于 xx 江西岸，陡崖腳下向東傾斜的斜坡地帶，其斜坡腳為 xx 江河 床。西測陡崖山頂最高海拔 588m，東界最低海拔 440m，高差達 148m。但在建筑用地內(nèi)采用實測相對標高西測最高相對海拔 465m，最低（東界）相對海拔 413m，相對高差 52m，坡度角在 35左右，為一緩沖斜坡地形，總體地形西高東低。區(qū)內(nèi)地形地貌環(huán)境較復雜。 2.2.3地層巖性 工程擬建場區(qū)地層缺失上志留系（ S3）、泥盆系（ D）、石炭系（ C）地層 5 沉積。該區(qū)內(nèi)及其用地區(qū)出露分布的地層有中志留統(tǒng)、下二疊統(tǒng)及第四系地層，下二疊統(tǒng)直接浮蓋在中志留統(tǒng)地層之上，它們各自的巖性特征為： 第四系（ Q4）：斜坡上廣布殘坡積粉質(zhì)粘 土，含泥巖碎塊及灰?guī)r碎屑。厚 1 5m。 二疊系下統(tǒng)棲霞茅口組（ P1q+m）：深灰色、淺灰色中厚層至塊狀灰?guī)r、含燧石團塊或條帶。厚 100 400m，分布于斜坡頂部。 志留系中下統(tǒng)秀山組（ Sx）：廣泛分布于斜坡中下部，為灰綠、黃綠色泥巖、頁巖、粉砂質(zhì)泥巖，厚 50 300m。 2.2.4構造與區(qū)域地殼穩(wěn)定性 工程擬建場區(qū)地質(zhì)構造位置位于揚子準地臺 x 北臺隆鳳崗北東向構造變形區(qū)中 xx 北北東向背斜南段西翼，評估區(qū)內(nèi)未發(fā)現(xiàn)斷層構造和突變的褶皺構造，巖層傾向 260 329，傾角 30 6，巖層傾向與坡向相反。二疊系 下統(tǒng)（ P1）地層超覆于志留系中統(tǒng)（ S2）之上，為平行不整合接觸，層序正常，建設區(qū)主要為中志留統(tǒng)（ S2）的泥巖，節(jié)理不發(fā)育，西側陡崖上的石灰?guī)r巖層中，發(fā)育有傾向 95傾角 85（密度 2 3條 /m）和傾向 84傾 80（密度 2 3/m）兩組節(jié)理，前組節(jié)理多穿巖層連通，受地表水等因素的影響，多形成張口（ 1 5cm）裂隙構成陡崖峭壁上的危巖，從而破壞了巖體的穩(wěn)定性。另一組節(jié)理發(fā)育程度較差，對巖體的穩(wěn)定性破壞不大。但在建設用地內(nèi)出露的是泥質(zhì)巖，屬軟弱巖地層，緊臨西側的是石灰?guī)r，屬硬質(zhì)巖層組成的高陡崖，這樣在硬質(zhì)巖層和 軟質(zhì)巖層之間組成一個軟弱結構面，這種結構面組合，常常容易失穩(wěn)，是引發(fā)滑塌地質(zhì)災害的危險性因素之一。 據(jù)史料記載，評估區(qū)屬微震多發(fā)區(qū)歷史上記載最大震級為 5級，據(jù)中國地震參數(shù)區(qū)劃圖（ 18306 2001），評估區(qū)地震烈度為度。評估區(qū)靠近 6 塘頭活動斷層帶，塘頭在歷史上有發(fā)生 3、 4級地震的現(xiàn)象。 2.2.5水文地質(zhì)特征 （一）地下水類型 根據(jù)地下水的賦存條件和運移特征，評估區(qū)可劃分出三種地下水類型。 1、松散巖類孔隙水：賦存于松散巖類的孔隙中，多沿孔隙垂直下滲后匯集于巖土界面，然后向地勢低處運移。區(qū)內(nèi)為見地下水 露頭。 2、基巖裂隙水：賦存于碎屑巖類地層的風化裂隙和構造節(jié)理裂隙中為評估區(qū)內(nèi)分布最廣的一種類型。區(qū)內(nèi)常見地下水露頭，流量在 0.020.6 l/s。 3、碳酸鹽巖類裂隙溶洞水：賦存于可溶性碳酸鹽巖的溶蝕裂隙、溶洞和地下巖溶管道中。該類型地下水分布于斜坡上部、頂部，遠離擬建工程場地，對場地不發(fā)生直接影響。 （二）含水巖組及富水性 第四系松散層為松散巖類孔隙水含水巖組。區(qū)內(nèi)該巖組含水貧乏。志留系中下統(tǒng)秀山組為基巖裂隙水含水巖組。該巖組廣布于斜坡上，風化、節(jié)理裂隙發(fā)育，地下水賦存條件較好，含水性中等，枯季地下水 逕流模數(shù) 1 3 l/s.km2。二疊系下統(tǒng)棲霞 茅口組為碳酸鹽巖裂隙溶洞水含水巖組。該巖組巖溶發(fā)育，地下水賦存條件好，含水豐富，枯季地下水逕流模數(shù)大于 6 l/s.km2。 （三）地下水的補給、逕流、排泄條件 區(qū)內(nèi)地下水以接受大氣降水補給為主。各類型地下水沿各自的賦存空間自高處向低處運移。受評估區(qū)河谷斜坡地形影響，地下水接受大氣降水補給后，迅速向斜坡下部運移。基巖裂隙水多以分散形成匯于沖溝底，排向 xx江。松散層孔隙水多以沿巖土界面運移，一部分進入風化裂隙補給基巖裂隙 7 水。裂隙溶洞水則沿溶隙、溶洞運移，以巖溶大 泉形式在 xx 江岸邊出露，注入 xx 江，評估區(qū)內(nèi)無該類型地下水排泄點。 3.危巖體基本特征 3.1形態(tài)特征 危巖體位于西側陡崖上，共有兩群 ， 發(fā)育有 傾向 42傾角 75（密度2 3條 /m）和傾向 80傾角 84（密度 2 3/m）兩組節(jié)理，前組節(jié)理多穿巖層連通，受地表水等因素及風化的影響，多形成張口（ 1 5cm）長度為（ 530m）的裂隙構成陡崖峭壁上的危巖，且在大部分區(qū)域已沿層面產(chǎn)生了橫向裂隙，裂隙寬多為 1 3cm,多為 1 2m3小型危巖體，其中在 BT1 處有的 長、寬、 高分別為 8m、 3m、 30m 左右，近 700m3左右較大的危巖體，其穩(wěn)定性差，僅距擬建場地 20 30m，對擬建場地危害大 3.2危巖體地層巖性 根據(jù)現(xiàn)場勘察危巖體主要為二疊系下統(tǒng)棲霞茅口組（ P1q+m）深灰色、淺灰色中厚層至塊狀灰?guī)r、含燧石團塊或條帶。厚 100 400m，分布于斜坡中上部。 4.主要的工程地質(zhì)問題及地質(zhì)結論 在本次勘察中可見危巖體所在邊坡由層面和兩組結構面切割而形成的大裂縫，局部可見掉塊現(xiàn)象 ,對工程擬建場地的帶來了安全隱患。經(jīng)過現(xiàn)場調(diào)查分析 ,危巖體可能的破壞形式有主要有以下二種： （ 1）塊體塌落，這些部位位于斜坡的中上部，巖體節(jié)理裂隙發(fā) 育，巖體被切割成不同形態(tài)大小的塊體，在重力、雨水沖刷等作用下容易塌落，塊體體積大小不等，一般約 0.1 10m3不等，對工程建設擬建場地有一定的影響和危害。 8 （ 2）小型崩滑 這些部位位于斜坡中下部，巖體沿層面下滑，崩塌物質(zhì)堆積往往在坡下形成崩滑堆積體。 根據(jù)野外調(diào)查與類比可知，其破壞模式主要取決于邊坡巖體結構面組合及其與邊坡面的關系，以 淺表層巖土體滑移或 節(jié)理切割的塊體崩滑 和風化剝落與掉塊為主。 第三章 邊坡穩(wěn)定性分析與評價 3.1邊坡安全等級及設計標準 3.1.1邊坡安全等級 該工程建設項目屬較重要 建設項目，擬建場區(qū)內(nèi)地形較復雜，地貌呈多臺階，地質(zhì)構造較復雜，巖性單一，巖土體工程地質(zhì)性質(zhì)，水文地質(zhì)條件中等，故地質(zhì)環(huán)境條件屬中等類型，根據(jù)技術要求， 該切坡以巖質(zhì)斜交坡為主，部分為巖質(zhì)順向坡。 邊坡的安全等級為一級。 3.1.2設計標準 設計工況：自重 +暴雨作用。 安全系數(shù)：邊坡安全系數(shù)為 1.25。 3.2穩(wěn)定性計算 3.2.1計算方法 (1)平面滑動法 對可能產(chǎn)生平面滑動的高切坡宜采用平面滑動法進行計算。平面滑動法的安全系數(shù)通用計算公式為： s in ta nc o s W FcUWK 式中： W 垂直荷載，包括土條自重和其上部的建筑荷載 U 作用于滑面上的孔隙水壓力 9 、c 滑面抗剪強度（有效應力指標） F 滑面面積 滑面傾角 (2)折線滑動法 對可能產(chǎn)生折線滑動的高切坡應采用推力傳遞系數(shù)法進行計算，其安全系數(shù)計算公式為： iiiiiiiiiiiiiii PK UQWLcQWP 1t a ns i nc osc oss i n K iiiiii t a ns inc os 11 求解安全系數(shù) K 的條件是 0nP ；式中：各符號定義同上。 3.2.2計算工況 考慮高切坡區(qū)域可能遇到的各類情況，特別是最危險的情況，由于區(qū)內(nèi)基本地震烈度為 6度，可不考慮地震的影響，故綜合確定以下兩種計算工況： 工況一：天然狀況（坡體自重） 工況二：天然狀況 +暴雨（坡體自重 +暴雨） 3.2.3巖土體物理力學參數(shù)選取 根據(jù)試驗數(shù)據(jù)、結合鄰近地區(qū)的經(jīng)驗類比數(shù)據(jù)和參數(shù)反演分析結果，綜合確定本危 巖體各類結構面和巖土體物理力學參數(shù)如表 3-1。 表 3-1 穩(wěn)定性計算參數(shù)表 容重 飽和容重 粘聚力 摩擦角 KN/m3 KN/m3 kPa ( ) 棲霞茅口組灰?guī)r層面 67 30 棲霞茅口組灰?guī)r節(jié)理 25 26 75 31 10 3.2.4潛在滑動面的確定 對于巖質(zhì)邊坡而言，優(yōu)勢結構面是對邊坡變形和破壞起控制作用的結構面，包括巖層面和節(jié)理面。通過對優(yōu)勢結構面的分析和判斷，可以初步確定邊坡最可能的滑動面。 根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查與分析，構成邊坡潛在滑動面的結構面有灰?guī)r層面、節(jié)理面。據(jù)此分析可 得如下兩類潛在滑動面：層面構成的潛在滑動面；層面與節(jié)理面組合面和節(jié)理面與節(jié)理面的組合面。本邊坡巖體中層面、節(jié)理面發(fā)育，主要有兩組節(jié)理，它們的組合面是構成本邊坡最主要的潛在滑動面。 根據(jù)以上原則建立本邊坡計算模型 (見工程地質(zhì) 1 1至 3 3剖面圖 )。其中 Pm1 為層面構成的潛在滑動面； Pm2 為層面與節(jié)理面、節(jié)理面與節(jié)理面組合構成的潛在滑動面。每一滑面的形態(tài)都是根據(jù)立面素描圖中結構面的具體位置和平均跡長劃上的，它反應各剖面所代表的邊坡的滑動模式和邊界條件。 3.3穩(wěn)定性分析結果及評價 利用前述的邊坡計算模型、計 算參數(shù)和計算工況，采用 折線滑動法 計算得 1-1、 2-2、 3-3三個剖面的穩(wěn)定性系數(shù)如表 3-2。 表 3 2 穩(wěn)定性計算結果 表 剖面 潛在滑動面 穩(wěn)定性系數(shù) 天然狀況 天然狀況 +暴雨 1-1 Pm1 1.576532 1.392839 2-2 Pm1 1.334545 1.159826 3-3 Pm1 1.297307 1.098098 根據(jù)野外工程地質(zhì)調(diào)查及上表穩(wěn)定性 計算結果，對 該邊坡的穩(wěn)定性評價 11 如下 ： 1）該邊坡自形成以來，坡頂時有 崩塌 掉塊現(xiàn)象，邊坡中上部可見明顯被切割的大塊體，拉裂 縫在 4 5cm 之間，對擬建場地的安全有一定的影響，為保證擬建場地的安全，需要采取一定的錨固措施，并進行坡面噴漿支護 。 2）天然工況下，該邊坡處于穩(wěn)定狀態(tài)，大部分地段穩(wěn)定性系數(shù)均大于1.25。但 工程地質(zhì)調(diào)查表明，邊坡中上部曾多處出現(xiàn)巖體移滑及局部崩塌掉塊現(xiàn)象 。 3）天然 +暴雨 工況下，該邊坡穩(wěn)定性有所降低，其中 1-1剖面的穩(wěn)定性系數(shù)大于 1.25，基本處于穩(wěn)定狀態(tài)，而 2-2和 3-3剖面穩(wěn)定性系數(shù)小于安全貯備，經(jīng)現(xiàn)場勘察該部位崩塌掉塊發(fā)生頻率較多，因此應采取一定的支擋措施。 4）從穩(wěn)定性分析計算結果可知 ,地表 水和地下水對邊坡的穩(wěn)定性影響較大，因此應設置地表截排水系統(tǒng)，以增強邊坡的穩(wěn)定性。 第四章 防治工程技術方案 4.1防治目標與原則 xx的工程建設用地建筑占地總面積 6134m2，范圍內(nèi)擬建有居民樓 17棟，樓層為 7.5 7+(-3)層，其中， (-3)為地下室有 1 3層，項目總投資 2000余萬元，屬較重要建設項目。鑒于該邊坡對擬建場地的影響較大。因此，應通過合理的綜合防治措施進行整治，提高邊坡的穩(wěn)定性，一次性根除災害隱患。防治工程基本原則是： 1、 貫徹以防為主，因害設防，突出重點、綜合治理、注重實效，一次根除 不留 后患的原則。 12 2、治理工程必須遵循安全可靠、技術可行、經(jīng)濟合理、施工方便。 3、貫徹工程措施與非工程措施并舉，生物工程與生態(tài)環(huán)境保護、行政管理 相配合的綜合防治原則。 4.2 方案的論述和擬定 根據(jù)邊坡穩(wěn)定性分析結果可知，在暴雨工況下 ,2-2和 3-3剖面的穩(wěn)定性系數(shù)小于安全系數(shù)，在安全系數(shù) Ks 取 1.25 時由剩余推力法計算可知 2-2和 3-3剖面的剩余推力如圖 4-1和 4-2： Ks=1.25時2-2剖 面的剩余推力曲線0501001502002501 2 3 4 5 6 7 8 9條塊編號剩余推力(KN/m)天然工況+暴雨圖 4-1 2-2 剖面剩余推力曲線 Ks=1.25時3-3剖 面剩余推力曲線0501001502001 2 3 4 5 6 7 8 9條塊編號剩余推力(KN/m)天然工況+暴雨圖 4-2 3-3 剖面剩余推力曲線 13 由以上兩圖可知邊坡上部的剩余推力均為零，而下 部則有剩余推力 ,邊坡上部巖體主要破壞模式為有兩組結構面和層面切割而形成的塊體，下部局部可形成淺層局部滑動，同時會對上部塊體的穩(wěn)定性產(chǎn)生影響。同時由穩(wěn)定性分析計算結果可知地表水和地下水對邊坡穩(wěn)定性影響較大。鑒于以上原因，為保證工程擬建場地的安全，對該邊坡的治理必須達到三個目的：坡面防護，以防止邊坡表層松散塊體掉落及地表水對巖塊的沖刷；支擋結構，在此考慮簡單的支護結構來保證邊坡整體穩(wěn)定性；地表截排水系統(tǒng)，減少地表水對坡面的沖刷及下滲 ,以增強邊坡的穩(wěn)定性。 根據(jù)以上分析結合邊坡的地形特征，現(xiàn)擬定采取以下治理 方案： 在邊坡頂部高程 528 555m之間設置間距為 4 4m 的預應力錨索 ,以加固邊坡中上部裂隙巖塊。 在高程 508 528m 之間噴素混凝土后掛網(wǎng)，然后在噴素混凝土 ,對邊坡坡面進行防護。 在邊坡前緣陡壁坡腳處設置漿砌塊石擋土墻 ,以提高邊坡的整體穩(wěn)定性。 在高程 525m 處附近設置截水溝，并在兩側設置排水溝 , 排水溝與擋土墻相連。 第五章 防治工程初步設計 14 5.1坡面整形設計 在保持原有地形坡度的情況下，清除邊坡表面風化、松動破碎的巖石，在打預應力錨索和掛網(wǎng)噴砼護坡前需要清理，清理厚度 0.3-1.2m。 5.2預應力錨索工程設計 5.2.1設計依據(jù) （ 1） xx 建設工程地質(zhì)災害危險性評估報告書； （ 2）建筑邊坡工程技術規(guī)范（ GB50330 2002）； （ 3）混凝土結構設計規(guī)范（ GB50010 2002） ； （ 4）錨桿噴射混凝土支護設計規(guī)范（ GB50086 2001） ； 。 （ 5）水工預應力錨固結構設計規(guī)范（ SL212 98） ； 5.2.2預應力錨索工程布置 根據(jù)邊坡穩(wěn)定性分析結果結合坡形、坡高 ,在高程 528m 555m之間設置預應力錨索。根據(jù)坡高及坡形將錨固區(qū)分為 A區(qū)和 B區(qū)，在 A區(qū)設置 11 根預應力錨索，在 B區(qū)設置 10 根預應力錨索，錨索間距和排距均為 4m。 5.2.3預應力錨索設計 （ 1）危巖體計算模型 根據(jù)邊坡層面和節(jié)理產(chǎn)狀及其空間組合關系，確定危巖體 能破壞模式為雙滑塊破壞模式，其計算模型如圖 5-1： 15 滑 塊 2 （ 主 動 ）滑 塊 1 （ 被 動 ） 2 1W 2 P W 1 TU 1 U 2 雙滑塊邊坡受力分析圖圖 5-1 危巖體計算模型示意圖 （ 2） 主要設計參數(shù) 危巖體抗滑錨固力 根據(jù)層面和節(jié)理面的組合情況分析，層面（傾向 310 ,傾角 20）和節(jié)理 (傾向 42 ,傾角 75 )構成的組合面 是主要的貫通的潛在滑動面 ,由其切割形成的塊體多面向臨空面 ,且塊體體積較大 ,是最主要的危塊體 ,具體模型詳見錨索剖面布置圖。 根據(jù)上述計算模型 采用不平衡推力法，假定主滑塊處于極限平衡狀態(tài)，則可求得邊坡穩(wěn)定性系數(shù)為： 被動滑塊下滑力被動滑塊抗滑力sF 121 11121111 c o ss in t a ns inc o s PW UPWLC式中： 22222222 c oss in LCtgUtgWP ； W1、 W2分別為滑塊 1 和滑塊2的自重； U1、 U2分別為滑塊 1和滑塊 2的水壓力； C1、 C2分別為滑塊 1和滑塊 2 的粘聚力； 1、 2分別為滑塊 1 和滑塊 2 的摩擦角； L1、 L2分別為滑 16 塊 1 和滑塊 2的滑面長； 1、 2分別為滑塊 1和滑塊 2的滑面傾角。 如果考慮作用于邊坡上的加固力 T，則穩(wěn)定性系數(shù)計算公式為： 1121111121111 c o sc o ss in t a ns ins inc o s TPW TUPWLCF s式中： T 為施加于邊坡上的加固力；為錨桿與水平面的夾角；其余符號意義同前。于是，邊坡達到許可安全系數(shù)數(shù)值 Fs時，所需要的加固力為： 1111111111112121111t a ns i nc ost a nt a ns i nc ost a ns i n c os)t a nc os( s i nssssFLCUFFPFWT 錨固角 錨索傾角的確定受多種因素的影響 ,在此根據(jù)經(jīng)驗參數(shù)取預應力錨索的錨固角 =25 錨索間距及排距 錨索間距應以所設計的錨固力能對巖體提供最大的張拉力為標準 ,根據(jù)規(guī)范 5在此取錨索間距采為 4m，排距為 4m, 設計錨固力 由以上計算模型及設計參數(shù)計算知危巖體總錨固力 KNT 9.687 根據(jù)總錨固力及錨索間距和沿滑動方向的排距可計算單孔錨索的錨固力 : KNnDTT D 2.917/)( 內(nèi)錨固段長度確定 根據(jù)規(guī)范和經(jīng)驗類比在此取內(nèi)錨固段長度為 7m，根據(jù)規(guī)范（ 5）內(nèi)錨固段長度應滿足： )(57.641 mffdKLcsst 17 )(46.54 22 mffDdKLcrst ）。為內(nèi)錨固段長度（，為安全系數(shù)；）；粘結強度（的設計為水泥砂漿與孔壁巖體）；計粘結強度（為水泥砂漿與錨索的設）；（為錨索體設計抗拉強度）；為鉆孔直徑（）；為錨索體直徑（cmLLKcmNfcmNfvmNfcmDcmdcrcsst21222/ 故設計內(nèi)錨固段長度能滿足要求。 錨索長度確定 錨索長度根據(jù)被錨固巖體強度確定，在此根據(jù)潛在滑動面的位置將錨索長度設為 15m、 16m、 17m、 18m、 19m、 20m、 22m 七個等級。根據(jù)規(guī)范（ 5）錨固段長度應滿足： 23 DsTKL 式中：sK為安全系數(shù)； DT 為錨索設計錨固力（ KN）； 為巖石抗剪強度，取抗壓強度的 1/12。經(jīng)過驗算七的等級的錨索長度均能滿足要求。 5.3掛網(wǎng)噴砼護坡設計 5.3.1設計依據(jù) （ 1） xx 建設工程地質(zhì)災害危險性評估報告書； （ 2）建筑邊坡工程技術規(guī)范（ GB50330 2002）； （ 3）混凝土結構設計規(guī)范（ GB50010 2002）； （ 4）錨桿噴射混凝土支護設計規(guī)范（ GB50086 2001）； 5.3.2掛網(wǎng)噴砼護坡 工程布置 在錨固區(qū) 噴砼采用一次噴射 , 噴射砼厚度為 70mm,在錨固區(qū)下部至坡腳 516 高程 之間采用 掛網(wǎng)噴射混凝土 , 噴射混凝土厚度為 150mm,分兩次噴射，邊坡整形后初噴 60mm厚 C20混凝土，待鋼筋網(wǎng)安裝完畢后，第二次噴90mm厚 C20混凝土。 18 5.3.3掛網(wǎng)噴砼護坡設計 （ 1）噴砼參數(shù) I噴砼厚度： 規(guī)范 4 4.3.3，最小噴砼厚度不小于 50mm，最大噴砼厚度不大于200mm，設計噴砼取 150mm。 II噴砼強度： 據(jù)規(guī)范 3 9.3.4及 9.3.7，確定噴射混凝土強度等級為 C20。 （ 2）鋼筋網(wǎng)參數(shù) 據(jù)規(guī)范 3 9.3.7，鋼筋網(wǎng)制作選用 6mmHPB235級鋼筋，網(wǎng)格間距為20 20cm。 5.4擋土墻工程 5.4.1設計依據(jù) （ 1） xx 建設工程地質(zhì)災害危險性評估報告書； （ 2）湖北省三峽庫區(qū)滑坡防治地質(zhì)勘察與治理工程技術規(guī)定（湖北省三峽庫區(qū)地質(zhì)災害防治工程領導小組辦公室， 2003.12）； （ 3）建筑邊坡工程技術規(guī)范（ GB50330 2002）； （ 4）建筑地基基礎設計規(guī)范（ GB50007 2002）； （ 5）擋土墻（ 04J008）（中國建筑標準設計研究院出版， 2004.8.15）； （ 6） 砌體結構設計規(guī)范（ GB50003 2001）； （ 7）室外排水設計規(guī)范（ GBJ14 87）； 5.4.2擋土墻工程的布置 根據(jù)剩余推力計算結果（見圖 4-1 和 4-2）及邊坡的地形特征，將擋土墻布置第 9個條塊處，即邊坡陡坎坡腳處。根據(jù)地形特征將擋土墻呈折線布置，第一段（北側）長 22.9m，第二段 9（南側）長 7.3m，擋土墻高 6m， 19 采用漿砌塊石砌筑。 5.4.3擋土墻設計 （ 1）擋土 墻的計算模型如下： H0bdh1:m31:m21:0a填土擋墻地表L圖 5-2 擋土墻計算模型 （ 2）主要設計參數(shù) 墻后填土的內(nèi)摩擦角 的確定：按擋土墻（ 04J008） p13 表 C-1確定填料內(nèi)摩擦角 ；擋土墻墻后填料采用粘性土含量 50 40，碎石含量占50 60的碎石土。擋土墻計算內(nèi)摩擦角根據(jù)該路段采料場地勘察報告取值，采用 =30 擋土墻墻背與填土之間摩擦角 的確定：按擋土墻（ 04J008），根據(jù)工程擋土墻墻背粗 糙狀況及填土排水條件，墻背與墻背填料摩擦角 取 = 5.0 =15。 20 擋土墻基底對地基的摩擦系數(shù) 的確定：按擋土墻（ 04J008）表 D-1確定基底摩擦系數(shù) 。根據(jù)碎石填土的密實度、充填物狀況及風化程度確定該摩擦系數(shù)采用 =0.5。 H 擋墻墻背高度，取 5.00m； 擋土墻墻背與鉛垂線間的夾角，對直立式擋墻為 0； 墻后填土邊坡坡角，取； 地震角，本次設計取 0； 墻后填土的天然重度： =25KN/m3； 填土飽和重度： =26KN/m3； 漿砌石的重度： =23KN/m3； 地基土的容重： =25KN/m3； 修正后的持力層地基承載力設計值： 700kP。 （ 3）材料型號及構造設計 根據(jù)擋土墻（ 04J008）表 7.1 中的各類型擋土墻的修建材料，采用M10級水泥砂漿砌筑墻身和基礎，毛石強度等級為 MU30，毛石的摻入量不大于總體積的 30%。墻背填料根據(jù)附近土源，盡量選用抗剪強度高和透水性強的礫石或砂土，當選用粘性土作填料時，宜摻入適量的砂礫或碎石；不得選用膨脹土、淤泥質(zhì)土、耕植土作填料。 按 砌體結構設計規(guī)范（ GB50003 2001）查表得墻體的各項強度參數(shù)： 抗壓強度設計值： 690kP； 抗拉強度設計值： 70 kP； 抗剪強度設計值： 190 kP； 抗彎強度設計值： 110 kP。 21 （ 4）擋土墻的截面尺寸設計 根據(jù)該路段擋墻設計荷載及擋墻設計高度（ H）確定其截面尺寸。包括：墻頂寬度 a、墻底水平寬度 b、墻趾高 h、墻趾寬 d、擋墻墻面傾斜度 m1、擋墻墻背傾斜度 m2及擋墻基底傾斜度 mp。 表 5-1 擋土墻擬定截面尺寸 墻高 (m) 項目 6 墻頂寬度 b(m) 0.8 墻底水平寬度 B(m) 2.3 墻趾高 h(m) 0.0 墻趾寬 d(m) 0.0 擋墻墻面傾斜度 4:1 擋墻墻背傾斜度 0 擋墻基底傾斜度 0 擋墻后邊坡坡比 1： 0 （ 5）主動土壓力的計算 擋土墻的主動土壓力采用建筑邊坡工程技術規(guī)范（ GB50330 2002）中的庫侖土壓力公式計算： aa KHF 25.0 其中主動土壓力系數(shù)： 222c osc oss i ns i n1c osc osc osc osaK 22 式中： 墻 后填土的重度（ KN/m3）； 填土內(nèi)摩擦角（度）； 地震角（度）；措施設防 =0， 7度設防 =1.5； 墻背與填土之間摩擦角（度）； 墻后邊坡角（度）； 擋土墻墻背與鉛垂線的夾角（度）。 將 6-1、 6-3節(jié)中的有關參數(shù)代入上式計算得主動土壓力 Fa=55.48kP。 （ 6）結構及承載力的校核 抗滑驗算與抗傾覆驗算 根據(jù)建筑邊坡工程技術規(guī)范（ GB50330 2002），擋土墻抗滑安全系數(shù)應符合下列要求： 3.1)( tatanns GE EGK 0cos GG n 0sin GGt 式中： G 擋墻每延米自重（ KN/m）； aE 每延米主動巖土壓力合力（ KN/m）； 0 擋墻基底傾角（度）； 擋墻墻背傾角（度）； 巖土對擋墻墻背摩擦角（度）。 巖土對擋墻基底的摩擦系數(shù)，宜由試驗確定。 抗傾覆安全系數(shù)應符合下列要求： 23 6.10 faxfazt zExEGxK sinaax EE cosaaz EE zctgbx f btgzz f 式中： G 擋墻每延米自重（ KN/m）； aE 每延米主動巖土壓力合力（ KN/m）； z 巖土壓力作用點至墻踵的高度（ m）； 0x 擋墻中心至墻趾的水平距離（ m）； b 基底的水平投影寬度（ m）。 將 6-1、 6-4節(jié)中的有關參數(shù)代入上式計算得抗滑移穩(wěn)定性系數(shù)為 1.59，抗傾覆穩(wěn)定性系數(shù)為 4.08，均滿足穩(wěn)定性要求。 地基承載力的驗算 根據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范（ GB50007 2002），地基承載力的驗算包括以下幾個方面： 擋土墻地基承載力的驗算中，地基平均應力： fP ；地基最大應力：fP 2.1max 。 其中： f 為修正后的持力層地基承載力設計值；當基底為 0.1： 1時， f將減為 f9.0 ；基底為 0.2： 1時， f 將折減為 f8.0 。 地基為巖基時偏心距4be，地基為土質(zhì)地基時偏心距：6be。 其中： b 為擋土墻底面寬。 24 因為基底為 0.1： 1， f 將減為 f9.0 ，將 6-1 節(jié)中的值代入得 630kP，作用于基底的合力偏心距驗算滿足： e=0.219 W。所以擬定斷面尺寸滿足截排水要求。 經(jīng)驗算，其他兩個斷面也滿足要求。 28 表 5-1 排水溝水力半徑計算用表 第六章 防治工程工程監(jiān)測設計 6.1監(jiān)測工作的任務與目的 6.1.1監(jiān)測工作目的 xx 邊坡目前尚未建立完善有效的監(jiān)測網(wǎng)。為防止和避免高切坡突發(fā)性地質(zhì)災害的發(fā)生，確保擬建工程場地的安全，必須建立健全監(jiān)測網(wǎng)。 6.1.2監(jiān)測工作任務 1建立健全變形監(jiān)測網(wǎng)絡，施工前進行監(jiān)測，預報邊坡的變形發(fā)展趨勢 ; 2在整個治理工程施工過程中進行跟蹤監(jiān)測，超前預報，確保施工期間滑坡區(qū)工作人員、居民生命財產(chǎn)安全。 3監(jiān)測成果用于施工期間反饋設計，指導優(yōu)化后續(xù)工程施工 ;竣工后用于檢驗防治效果。 4施 工完成后，對重點段進行長期監(jiān)測，結合群測群防，及時發(fā)現(xiàn)和斷面形式 斷面圖 水力半徑（ R） 矩形 bhhb bhR 2梯形 hb2b11a11a2 22 21112 )21(5.0 hb hbbR 29 預報險情，防止突發(fā)災害一旦發(fā)生時造成大的人員傷亡和經(jīng)濟損失。 6.2 監(jiān)測設計 6.2.1監(jiān)測設計依據(jù)及原則 （ 1）設計依據(jù) 1)地質(zhì)依據(jù) xx 建設工程地質(zhì)災害危險性評估報告書； 2)測量技術依據(jù) 國家水準測量規(guī)范； 國家三角測量和精密導線測量規(guī)范； 大地變形測量規(guī)范； 水工建筑物觀測工作手冊； 巖土工程測試技術。 建筑變形測量規(guī)程（ JCJ/T8-97） (1997)。 （ 2）監(jiān)測設 計原則 1)建立系統(tǒng)化立體化監(jiān)測網(wǎng) 充分利用現(xiàn)有監(jiān)測設施和資料基礎上，建立系統(tǒng)化、立體化監(jiān)測網(wǎng)絡，在治理、施工全過程中及時測定和預報滑坡的位移、應力等變化情況，確保施工安全。 2)采取綜合監(jiān)測方法 監(jiān)測工作采取地面變形監(jiān)測、群測群防等綜合手段。 3)實施長期監(jiān)測 進行全過程監(jiān)測工作。包括地面監(jiān)測、施工安全監(jiān)測、防治效果監(jiān)測，以監(jiān)測結果作為反饋設計、指導施工和檢驗防治效果的依據(jù)。工程完工后變 30 形監(jiān)測點、防治效果監(jiān)測點應轉(zhuǎn)為長期監(jiān)測點。 4)監(jiān)測儀器選擇原則 儀器的可靠性和長期穩(wěn)定性， 足夠的測量精度、靈敏度 及相應量程 ; 現(xiàn)場使用比較方便、簡單 ; 儀器不易損壞，尤其是長期監(jiān)測儀器應具有防風、防雨、防腐、防潮、防震、防雷電干擾等與環(huán)境相適應的性能。 6.2.2監(jiān)測工作方案 （ 1）監(jiān)測方法 一般而言，用于斜坡變形監(jiān)測的方法主要有 : 1)深部位移 主要用于監(jiān)測施工中坡體滑移的動態(tài)變化情況，判斷坡體的穩(wěn)定性，用以指導防治工程的實施和效果檢驗。通過鉆孔傾斜儀在不同時間觀測到測斜管內(nèi)相應位置的讀數(shù)變化和隨深度的累計變化值。即可得到測斜管管口及不同深度的水平位移量，確定斜坡發(fā)生位移的大小、方向和速率，達到全深度、全方位變 形觀測目的。 2)邊坡表面絕對位移監(jiān)測 常規(guī)的大地變形測量是監(jiān)測裂縫分割滑體水平位移和垂直位移的大小、方向及速率變化的重要手段。 3)地下水動態(tài)監(jiān)測 施工期間在雨季和旱季在各觀測井采取水樣進行水質(zhì)簡分析。監(jiān)測施工前后地下水位動態(tài)變化，評價防治工程對地下水的影響，監(jiān)測數(shù)據(jù)用于反饋設計，指導后續(xù)工程施工。 31 4)裂縫相對位移監(jiān)測 在坡體上順坡體走向發(fā)育的裂縫處設置地表裂縫相對位移監(jiān)測，目的是直觀地了解坡 ;體表層變形發(fā)展狀況，配合其他監(jiān)測手段指導防災減災工作。 5)目視觀察 安排指定人員定期、不定期查看庫岸各段地 面變形跡象，以及防護工程是否失效，發(fā)現(xiàn)問題，及時上報有關部門，以便及時妥善處理。 具體檢查項目有： 地表裂縫出現(xiàn)的位置、規(guī)模、延伸方向、發(fā)生時間等。 地表鼓脹位置、范圍、形態(tài)特征、幅度、發(fā)生時間等。 地表沉降位置、形態(tài)、面積、幅度、發(fā)生時間等。 塌方位置、范圍、體積及發(fā)生時間等。 建筑物破壞和樹木歪斜情況、發(fā)生時間等。 地下水露頭變化情況、井泉流量、水質(zhì)物理化學特征突變等。 （ 2）監(jiān)測工作布置 針對該邊坡的地質(zhì)和地形特征 ,在該邊坡段布置地表位移監(jiān)測工作。建立健全群測群防的監(jiān) 測網(wǎng)絡為主要監(jiān)測手段。 在該邊坡中上部布置 8個地表絕對位移監(jiān)測點，以跟蹤監(jiān)測該邊坡地表位移情況。配合其他監(jiān)測手段指導防災減災工作。 具體工程布置詳見工程監(jiān)測設計圖。 5.2.3監(jiān)測工作技術設計 (1)監(jiān)測等級 根據(jù)規(guī)程規(guī)定，一般場地邊坡觀測，應按規(guī)程變形測量等級的三級進行觀測。位移觀測點坐標誤差 10mm。 32 (2)監(jiān)測周期的確定 變形觀測周期應能系統(tǒng)反映所監(jiān)測變形的變化過程且不遺漏其重大變化，根據(jù)單位時間內(nèi)變形量的大小及外界因素影響確定。在遇暴雨、發(fā)現(xiàn)變形速度加快或觀測過程中發(fā)現(xiàn)突發(fā)災害的可能時，應縮短觀測周期，增加觀測次 數(shù)。 在雨季每 10 天觀測一次，旱季每半月觀測一次 ;施工期間繼續(xù)監(jiān)測坡體水平、垂直位移變化，達到安全監(jiān)測的目的。施工結束后轉(zhuǎn)為長期監(jiān)測，可每半月到一個月監(jiān)測一次。 5.3 監(jiān)測管理 監(jiān)測工作應按以下原則進行： 1)監(jiān)測工作應分階段進行，在施工期，應由施工單位承擔監(jiān)測任務； 2)施工單位選派專人負責監(jiān)測工作，在施工監(jiān)理的監(jiān)督下，完成地表位移監(jiān)測和目視巡測，并及時完成資料整理、信息分析； 3)施工單位應及時將監(jiān)測信息分析結果反饋給監(jiān)理、設計單位，以便及時進行相應的設計變更； 4)施工完成后，監(jiān)測工作應移交當?shù)匾?民部門，移民部門應設專人管理監(jiān)測工作，以保證長期監(jiān)測的正常進行； 第七章 防治工程施工組織設計 7.1施工條件 7.1.1 交通條件 該工程建設用地工程建設用地征地地點位于 xxx 思唐鎮(zhèn)小巖關社區(qū)。場地總體方向南北向，南北長約 350 米，東西約 30 80 米，均有公路直達， 33 總體上交通較為方便。 7.1.2 氣候特征 工作區(qū)地處中亞熱帶濕潤季風氣候區(qū)內(nèi)，雨量充沛，氣候溫和，四季分明。據(jù)縣氣象局多年統(tǒng)計：該縣年平均降雨量 1162.1mm，平均月降雨量96.84mm。 4 8月為豐水期，降雨量累計達 795.57mm左 右； 9 10 月為平水期，降雨量累計 192.56mm 左右； 11 12 月及次年 1 3 月為枯水期，降雨量累計 173.97mm。降雨特點是雨量充沛、夏雨集中，經(jīng)統(tǒng)計： 24 小時最大降雨量 175.0mm， 1小時最大降雨強度為 70.8mm h時保證率為 P 90（相當于 10 年一遇）；暴雨強度為 82.0mm h 時保證率 P 95（相當于 20 年一遇）；暴雨強度為 95.10mm/h時保證率 P 96（相當于 25年一遇）。 7.1.3 地形條件 工作區(qū)屬構造侵蝕低山河谷斜坡地貌，建設用地處于 xx 江西岸，陡崖腳下向東傾斜的斜坡地帶 ，其斜坡腳為 xx 江河床。西測陡崖山頂最高海拔588m，東界最低海拔 440m，高差達 148m。但在建筑用地內(nèi)采用實測相對標高西測最高相對海拔 465m，最低（東界）相對海拔 413m，相對高差 52m，坡度角在 35左右，為一緩沖斜坡地形，總體地形西高東低。區(qū)內(nèi)地形地貌環(huán)境較復雜。 7.1.4建筑材料 本工程施工所需鋼筋、木材附近購買，塊石、碎石可利用附近采石廠購買 .回填所需土石料，一部分可采用削方土石，不足部分可就近開采。 7.1.5 水電供應 工作區(qū)內(nèi)電力較充沛，可保障施工用電。 施工用水可利用當?shù)鼐用裆钣盟?，當水量較大時，可直接取庫水。根 34 據(jù)水質(zhì)分析，當?shù)刈詠硭偷叵滤畬︿摻睢⒒炷辆痪哂懈g性。 施工用風采用移動式空壓機解決。 7.2施工程序 該邊坡的防治措施包括預應力錨索、掛網(wǎng)噴混支護、漿砌塊石擋土墻 ,地表截排水工程等，其施工程序為： （ 1）場地整飾、削方。 (2) 進行擋墻施工。采用分段開挖、分段施工的方法。 （ 3）進行預應力錨索施工 ,先施工預應力錨索 ,在噴素混凝土護坡 （ 4）進行掛網(wǎng)噴混支護施工 ,采用分段施工的方法。 （ 5）進行排水溝、截水溝的施工。 7.3施工布置 該邊坡防治工程工作量大，施工場地條 件差，有較大的施工難度，人員物質(zhì)交通運輸，供電，供水，建筑材料等各方面需做好總體調(diào)配，統(tǒng)籌安排，現(xiàn)階段就施工工序，施工布置安排等提出原則要求。 施工布置以少占地，盡量減少對天然坡體的擾動破壞及對居民生產(chǎn)生活帶來的不利影響，臨時設施距工地就近的原則。 當施工現(xiàn)場距居民區(qū)較近時，一定要注意防噪聲、防塵，施工時間盡量避開居民休息時間；搭建的臨時生產(chǎn)生活設施以不影響當?shù)鼐用竦耐ㄐ袨闇省?7.4施工方法及施工技術要求 7.4.1預應力錨索施工及技術要求 施工方法以及施工工序 35 在完善施工組織、健全施工管理與施工建 立的基礎上，為了保證設計要求，首先必須按照以下施工工序進行：首先對危巖體區(qū)進行治理，然后再治理滑坡區(qū)。 對危巖體區(qū)的施工順序為：清方 鉆孔（成孔） 初噴（ 5cm） 錨索 復噴砼（ 10cm） 再次清方 再次鉆孔（成孔） 再次初噴（ 5cm） 再次錨索 再次復噴砼（ 10cm） （循環(huán)） 。 錨索施工要點： （ 1） 錨索孔鉆孔：孔徑為 150mm，索孔傾角與設計傾角誤差不得超過 20。 （ 2） 成孔后立即下錨，下錨后先壓住錨固段 M30 水泥砂漿，注漿壓力為0.6 0.8Mpa， 當水泥水泥沙漿達到設計強度的 80%時即可以張拉。張拉系統(tǒng)使用前應該進行標定，繪制標定曲線。 （ 3）檢測噸位張拉：施工過程中對所有錨索進行抗拉力的檢測，以驗證，錨固質(zhì)量的可靠性。錨索設計抗拔力為 1000KN，因此，檢測張拉時每束錨索的實測抗拔力應達到設計值。檢測張拉順序為： 0KN 50KN 100KN200KN 300KN 400KN 500KN 600KN 700KN 800KN 900KN 1000KN，5min 后保壓停頓后開始卸載。卸載順序為： 1000KN 900 KN 800 KN700KN 600KN 500KN 400KN 300KN 200KN 100KN 50KN 0 KN.對錨索施加預應力時必須采取保護措施，防止錨索斷裂或其他器具破壞傷人和造成損失。 （ 4）縮定噸位張拉：每束錨索的縮定噸位張拉為 350KN，張拉順序為： 0KN50KN 100KN 150KN 200KN 250KN 300KN 350KN， 15min保壓停頓后頂錨鎖定。 36 （ 5）錨索檢測和鎖定時應單束張拉，不得兩束以上同時張拉。 （ 6）錨索鎖定以后，用 M30 水泥砂漿注漿封孔并封閉外錨頭，注漿壓力為0.6 0.8Mpa。 （ 7） 錨索錨固段長度不得小于設計錨固長 度。 除以上說明外，還需要遵從一下設計施工要求： （ 1） 施工前進行各類工程方線，準確定位。 （ 2） 砼、鋼筋的強度標準在施工前要送檢。 7.4.2 掛網(wǎng)噴砼施工及技術要求 先進行噴砼、在掛網(wǎng)、然后進行二次噴砼。 1）檢查噴射機械及施工用水、風管路等設施，試運行正常，拌和、運輸、噴射系統(tǒng)準備完畢后，即可進行噴射作業(yè)。 2）按先通風后送電，然后再投料的順序進行作業(yè)。喂送混合料保持連續(xù)、均勻，施噴中使用助風管，協(xié)助管道暢通。 3）噴射砼作業(yè)順序采用自下而上分段分區(qū)方式進行，噴射區(qū)段間的接合部和結構的接縫處妥善處理，不得存 在漏噴部位。 4）分層噴射，每層 57cm 至設計厚度。完成第一層噴射后，清理回彈物料，然后進行下一層噴射施工，下一層噴射在上層終凝后進行，若終凝 1小時后噴射，則需用壓力風清洗噴面。 5）噴射作業(yè)時，