水利工程施工論文：淺析水利工程船閘人字門的焊接變形控制.doc

水利工程施工論文：淺析水利工程船閘人字門的焊接變形控制摘要：論文結(jié)合工程實(shí)例，論述了水利工程船閘人字門的安裝焊接收縮變形控制，以供參考。關(guān)鍵詞:人字門；焊接工藝；變形控制1概述某水利工程在船閘上下閘首布置人字閘門，每套門由兩扇門組成，每扇門由69節(jié)門葉現(xiàn)場拼裝、焊接而成。節(jié)間通過現(xiàn)場焊接連接，板材主要厚度為：1250等9種規(guī)格。門葉制作所用板材材質(zhì)有：DH32，DH36，Q345B，Q345D 4種。單節(jié)門葉最重：78811t。幾何尺寸：長寬高為20.2 m2.98 m3.20 m，單扇門總重達(dá)45051 t，幾何尺寸：長寬高為20.2 m2.98 m x24.9 m。人字門拼焊最終應(yīng)達(dá)到的技術(shù)要求：a.從全開到全關(guān)過程中旋轉(zhuǎn)門葉時(shí)斜接柱上任意一點(diǎn)的跳動(dòng)量15 mm：b.底橫梁在斜接柱一端的下垂度4.0mm；c.門軸柱側(cè)面直線度4.0mm，斜接柱直線度5.0 mm，門軸柱斜接柱側(cè)面直線度5.0 mm；c.門葉橫向直線度4.0m，門葉豎向直線度6.0mm。2焊接結(jié)構(gòu)特點(diǎn)分析焊接是整個(gè)人字門安裝中工作量最大，耗時(shí)最多，工藝最為繁雜的一道關(guān)鍵工序。由于人字門尺寸和重量都非常大，必須分節(jié)運(yùn)抵安裝現(xiàn)場進(jìn)行直立組焊。每扇人字門門葉節(jié)間有6條安裝焊縫，每條焊縫總長約34 m，焊接工作量大、強(qiáng)度高，而且門體結(jié)構(gòu)復(fù)雜、材料等級高，焊接接頭型式多樣，技術(shù)控制工藝要求嚴(yán)格。門體現(xiàn)場拼焊質(zhì)量的好壞，不僅關(guān)系到是否能保證門體垂直，而且關(guān)系到內(nèi)在質(zhì)量的好壞，關(guān)系到人字門門體是否能承受巨大水壓力并將壓力可靠向支持體傳遞；其次門葉在厚度方向的不對稱，必然引起門葉焊接收縮的不均勻，使門體產(chǎn)生焊接變形。因此，必須制定焊接變形控制措施并嚴(yán)格執(zhí)行；再則由于工地焊縫不具備整體消應(yīng)的條件，但仍要求對邊柱推力隔板與主梁腹板組合焊縫、端板對接焊縫、縱向加肋板與主梁下翼板對接焊縫等板厚超過36 mm的部位進(jìn)行局部消除應(yīng)力熱處理，熱處理必然也會對門體結(jié)構(gòu)的變形及應(yīng)力分布產(chǎn)生影響。因此，熱處理工藝的制定和落實(shí)至關(guān)重要。3焊接工藝評定與要求3.1焊接工藝評定根據(jù)設(shè)計(jì)和規(guī)程規(guī)范要求，針對人字門的材質(zhì)、板厚、接頭型式等制定如下焊接工藝評定方案。3.2焊接方法及工藝要求根據(jù)安裝現(xiàn)場實(shí)際，焊接方法采用焊條電弧焊，主要設(shè)備為逆變焊機(jī)，工藝要求如下：3.2.1要焊透；3.2.2清根方式：采用碳棒氣刨；3.2.3焊縫表面平凹凸2.5 mm；3.2.4焊高焊腳高：8 m12 mm；3.2.5焊縫類別：I，；3.2.6探傷方式、比例：磁粉、超聲；3.2.7層間清理：氣鏟及毛刷；3.2.8層間消應(yīng)：氣鏟；3.2.9加熱方式：履帶式加熱板、溫控柜。4焊接參數(shù)及焊接工位安排4.1焊接參數(shù)結(jié)合焊接工藝評定與焊接工藝要求，在人字門焊接中各參數(shù)應(yīng)進(jìn)行嚴(yán)格把關(guān)。4.2焊接順序及工位安排4.3焊接順序及工位安排人字門兩端柱正、側(cè)向垂直度是焊接變形控制的重點(diǎn)，但從減小焊接應(yīng)力考慮，應(yīng)先焊橫向收縮較大的焊接接頭，此時(shí)門體自由度較大，不致于引起較大的焊接應(yīng)力。因此，在焊接變形、焊接應(yīng)力這對矛盾統(tǒng)一體中要綜合考慮。結(jié)合焊接工藝評定方案和現(xiàn)場實(shí)際情況，具體應(yīng)遵循如下原則：4.3.1焊接由兩端到中間、由內(nèi)到外的順序。由于門體結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)及安裝精度要求，先焊兩端柱，后焊門體中間部位，因門體中部上游焊縫多于下游面，先焊下游面待門體達(dá)到一定的剛度后，再焊上游面焊縫。4.3.2對稱焊接的同時(shí)，對影響門體變形的焊接順序、焊工工位安排盡可能少，并盡可能焊擋板或先焊小的立焊。4.3.3加強(qiáng)每個(gè)焊接流程的監(jiān)控，根據(jù)監(jiān)控結(jié)果適時(shí)調(diào)整焊接順序，加強(qiáng)工序間的傳遞。根據(jù)上述原則，制定了焊接流程及8名焊接工位的布置：端板推力隔板推力隔板加勁板及端隔板-中間豎隔板-后翼緣立焊-后翼緣-前翼緣立焊面板帖角焊-面板對接焊及前翼緣焊。5焊接變形分析與控制5.1縱向收縮變形工件在熱源作用下產(chǎn)生沿焊縫長度方向的縱向膨脹，此膨脹受外部拘束而被限制即產(chǎn)生縱向壓縮塑性變形，在冷卻過程中該塑性不能完全回復(fù)而產(chǎn)生縱向收縮變形。在實(shí)際施工中，由于縱向長焊縫主要是面板對接縫和貼角縫；下游面為空格結(jié)構(gòu)，縱向焊縫較少，因此縱向收縮變形可不考慮。5.2橫向收縮變形及角變形工件在熱源作用下產(chǎn)生垂直于焊縫方向的橫向膨脹，此膨脹受外部拘束而被限制即產(chǎn)生橫向壓縮塑性變形，在冷卻過程中該塑性不能完全回復(fù)而產(chǎn)生橫向收縮變形。低合金鋼對接、角焊縫每米引起的橫向收縮量B為：對接焊B=1.210.5qv；角焊縫衄=1.210.5qv；其中為厚板。通過計(jì)算沿高度方向每條焊縫平均收縮2.0mm，因人字門板厚及結(jié)構(gòu)的變化，在實(shí)際施工中焊縫收縮量為1.82.3 mm。由于焊縫橫向收縮力大小及力到門體慣性中心距的不同，產(chǎn)生的力偶大小也不同。這勢必使門體向上游方向傾斜。通過理論公式初步計(jì)算出每米傾斜大小A及方向：每米向上游傾斜0.30.6 mm間。對于角變形的控制：為考慮到門體厚度、剛度大，加之通過合理的安排焊接順序，因此沒有預(yù)留焊接反變形。對出現(xiàn)稍向上游傾斜時(shí)，可在下一節(jié)門拼裝中將面板不進(jìn)行定位焊，只用“馬尖”壓緊，使上游面處于較自由的狀態(tài)。這樣焊接后翼緣時(shí)可使門體每米可向下游傾斜1.5 mm左右，相當(dāng)于預(yù)留了焊接反變形。5.3焊接監(jiān)控焊接時(shí)監(jiān)測門體的傾斜方向及大小，就要選好基準(zhǔn)點(diǎn)。并始終以這一基準(zhǔn)點(diǎn)為測量依據(jù)。根據(jù)門體制作時(shí)由3個(gè)單元(兩柱及中間部位)組成，在施工中通過懸掛3條重錘的方法進(jìn)行測量：兩端柱中心各掛一重錘，面板半寬方向掛重錘。每一個(gè)焊接流程結(jié)果，待焊縫冷卻后進(jìn)行測量，并與拼裝及上一流程的測量結(jié)果作比較，若變形較大則適時(shí)調(diào)整工序。但焊縫未冷卻或加熱時(shí)，測量的結(jié)果往往與實(shí)際相反，不能以此測量數(shù)據(jù)作依據(jù)，誤導(dǎo)后續(xù)焊接順序及工位安排。5.4焊接殘余應(yīng)力及熱處理低合金鋼冷裂敏感性較大，拘束強(qiáng)度也較大，致使焊后應(yīng)力較大。特別是板厚32mm主要是端板，推力隔板和端柱后翼板，要求在焊前預(yù)熱、焊層加熱、焊后熱處理工藝措施。熱處理采用的設(shè)備為溫控柜帶遠(yuǎn)紅外履帶加熱板進(jìn)行加熱，使用熱電偶測溫儀及紅外線測溫槍測控溫度。消應(yīng)為局部處理，而且熱處理必然對門葉焊接變形控制產(chǎn)生影響，同時(shí)溫度附加應(yīng)力與原焊接殘余應(yīng)力疊加也會使整體應(yīng)力分布變得復(fù)雜?？紤]到各種因素的影響，熱處理采用以下兩種方案：5.4.1將熱處理分兩步進(jìn)行，在端板對接縫及推力隔板與主梁腹板組合焊縫焊接完成后先進(jìn)行消應(yīng)，然后再焊接剩余焊縫，最后進(jìn)行其它需消應(yīng)焊縫的熱處理。這種方案的優(yōu)點(diǎn)是可以有效避免消應(yīng)過程中附加溫度應(yīng)力的產(chǎn)生和轉(zhuǎn)移，缺點(diǎn)是施工環(huán)節(jié)多，對焊接變形影響較大。5.4.2在門體全部焊接完成后按熱處理曲線進(jìn)行熱處理，這種方案的