沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)

歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 1 目錄目錄 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī) 3 摘要摘要 3 ABSTRACT 4 THE HEAD METAL CLIPPER DESIGN 4 1 緒論緒論 5 1 1 課題選擇的背景和目的 5 1 2 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 6 1 3 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的現(xiàn)狀 7 1 3 1 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)在車間布置和作用 7 1 3 2 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的類型和特點(diǎn)沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的類型和特點(diǎn) 7 1 3 3 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)研究的內(nèi)容和方法 8 2 方案的選擇與評述方案的選擇與評述 10 2 1 方案選擇 10 2 2 方案評述 10 3 電機(jī)的選擇電機(jī)的選擇 12 3 1 剝殼力的計(jì)算 12 3 2 剝殼機(jī)的扭矩計(jì)算 12 3 3 剝殼時(shí) 轉(zhuǎn)股穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速 H n 13 3 4 電機(jī)型式及電機(jī)容量的選擇 13 4 主要零件的強(qiáng)度計(jì)算主要零件的強(qiáng)度計(jì)算 16 4 1 減速機(jī)的計(jì)算 16 4 1 1 減速機(jī)的傳動(dòng)比分配 16 4 1 2 減速機(jī)齒輪設(shè)計(jì) 16 4 1 3 齒輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 24 4 2 剝殼的設(shè)計(jì) 29 4 2 1 材料的選擇 29 4 2 2 剝殼的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 29 4 3 轉(zhuǎn)股軸承的選擇及校核 30 4 4 側(cè)隙調(diào)整機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 31 4 5 電動(dòng)機(jī)的起動(dòng)力矩的驗(yàn)算 32 4 5 1 系統(tǒng)飛輪力矩的計(jì)算 32 4 5 2 起動(dòng)時(shí)間的計(jì)算 33 4 5 3 起動(dòng)轉(zhuǎn)角的校核 33 5 潤滑方法的選擇潤滑方法的選擇 37 5 1 減速機(jī)潤滑方法及潤滑油的選擇 37 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 2 5 2 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的潤滑 37 6 試車方法和對控制的要求試車方法和對控制的要求 38 6 1 試車要求 38 6 2 對控制系統(tǒng)的要求 38 7 設(shè)備可靠性與經(jīng)濟(jì)評價(jià)設(shè)備可靠性與經(jīng)濟(jì)評價(jià) 39 7 1 機(jī)械設(shè)備的有效度 39 7 2 投資回收期 39 專題專題 電動(dòng)機(jī)選擇與探討電動(dòng)機(jī)選擇與探討 41 1 三相異步電動(dòng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)原理 42 2 同步電動(dòng)機(jī)在結(jié)構(gòu)上大致有兩種 43 3 電機(jī)固有步距角 44 4 步進(jìn)電機(jī)的一些特點(diǎn) 45 5 電動(dòng)機(jī)的潤滑 46 結(jié)論結(jié)論 47 致謝致謝 48 參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn) 49 附錄附錄 外文翻譯外文翻譯 50 MODELING AND OPTIMIZATION FOR A 20 H COLD ROLLING MILL 50 1 FORCE TORQUE AND POWER 51 2 MATERIAL YIELD STRESS ADAPTION 52 3 FRICTION REPRESENTATION 52 4 ELASTIC MILL STAND BEHAVIOR 53 5 SUMMARY 54 建模與優(yōu)化為 20 H 的冷連軋 55 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 3 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī) 摘要摘要 切頭沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)是 1700 熱連軋機(jī)的單體設(shè)備 它的用途是切頭 切尾 出現(xiàn) 卡鋼事故時(shí) 將軋件剪斷 處理卡鋼事故 有時(shí)也可剝殼定尺 檢查軋件的質(zhì)量 本溪鋼鐵公司 1700 熱連軋廠的切頭沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)是為滿足生產(chǎn)要求制造的 本設(shè)計(jì)就是改造切頭 切尾沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)及其主傳動(dòng)系統(tǒng) 重新選擇主電機(jī) 新 設(shè)計(jì)的減速機(jī)利用原剝殼機(jī)的底座 采用雙電機(jī) 把剝殼機(jī)構(gòu)的曲柄搖桿式改成轉(zhuǎn)鼓 式 減少了動(dòng)力矩 提高了剝殼質(zhì)量 設(shè)計(jì)中 進(jìn)行剝殼力的計(jì)算 選擇主電機(jī)的容量 進(jìn)行軸 齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算 進(jìn) 行剝殼機(jī)構(gòu)的改進(jìn)設(shè)計(jì) 取得較好的效果 有一定的經(jīng)濟(jì)效益 該切頭飛剪應(yīng)用 1700 連軋廠 切頭和切尾 以及事故處理也可作為 1700 橫切機(jī) 構(gòu)設(shè)計(jì)參考 關(guān)鍵詞 剝殼機(jī) 轉(zhuǎn)股 切頭 切尾 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 4 Abstract The Head Metal Clipper Design The head metal clipper is 1 700 hot companies rolling mills monomer equipment Its use is cuts away the forehead cuts away the tail When it appear catches the steel and iron accident It cuts by the rolling part processing catches the steel and iron the matter Sometimes also may cut the size which assigns inspects is rolled over the part the quality The Benxi iron and steel company 1 700 heat continuously roll over the manufacturing plant to cut away the forehead clipper are for satisfy the production request manufacture This design is the transformation cuts away the forehead cuts away the rear part clipper and its the main transmission system Rechooses the main electrical machinery the new design decelerates the machine use originally to cut the machine the foundation uses the double electrical machinery cuts the organization the crank rocker type to alter to the rotor drum type reduced the kinetic moment enhanced has cut the quality In the design carries on the shearing force the computation the choice main electrical machinery capacity carries on the axis the gear design calculation carries on cuts the organization the improvement design obtains a better effect has the certain economic efficiency Should cut away the forehead to fly cuts should be used in 1700 continuously roll over the manufacturing plant cuts away the forehead and cuts away the rear part as well as the accident processes also may take 1 700 lateral shears organizations design reference Key words the cutting machine the rotor drum type cuts away the forehead cuts away the tail 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 5 1 緒論緒論 1 1 課題選擇的背景和目的課題選擇的背景和目的 鋼材的生產(chǎn)在國民經(jīng)濟(jì)中占有重要地位 用軋制的方法生產(chǎn)鋼材 具有生產(chǎn)率高 品種多 生產(chǎn)過程連續(xù)性強(qiáng) 易于機(jī)械化 自動(dòng)化等優(yōu)點(diǎn) 隨著軋制工藝和設(shè)備的不 斷發(fā)展 以及國民經(jīng)濟(jì)各個(gè)部門對鋼材品種要求的不斷增長 軋制剛才的品種范圍也 在日益擴(kuò)大 應(yīng)該指出 性能參數(shù)相同的軋鋼機(jī)采用不同的布置型式時(shí) 軋鋼車間產(chǎn) 品 產(chǎn)量和軋鋼工藝就不同 因此 軋鋼機(jī)標(biāo)稱方法還不能全面反映各種軋鋼車間的 技術(shù)特征 還應(yīng)考慮軋鋼機(jī)布置型式 軋鋼機(jī)布置型式可分為單機(jī)架式 多機(jī)架順列 式 橫列式 連續(xù)式 半連續(xù)式 串列往復(fù)式 布棋式等 為了進(jìn)一步提高生產(chǎn)率 出現(xiàn)了連續(xù)式布置 此時(shí)各架工作機(jī)座沿軋制線依次排列 使軋件能同時(shí)在幾個(gè)工作 機(jī)座中連續(xù)軋制 在連續(xù)軋制時(shí)為了不使軋件在工作機(jī)座間拉斷時(shí)產(chǎn)生很大的活套 各工作機(jī)座的軋制速度應(yīng)符合 秒流量相等 的原則 連續(xù)布置的主要優(yōu)點(diǎn)是單位產(chǎn) 量投資少 軋制速度高 有較高的機(jī)械化和自動(dòng)化水平 連續(xù)式布置的主要缺點(diǎn)是總 投資大 建設(shè)周期教長 改變軋制規(guī)格時(shí) 軋機(jī)調(diào)整不方便 因此 有些熱軋鋼板車 間采用半連軋和 3 4 連軋布置型式 精軋機(jī)采用連續(xù)式 粗軋采用非連續(xù)式 隨著帶鋼熱連軋機(jī)的發(fā)展 產(chǎn)品精度會(huì)不斷提高 除了提高軋機(jī)剛性外 還用厚 度自動(dòng)控制 采用電動(dòng) 液壓壓下裝置 為了提高帶鋼向厚度公差和改善板型 在現(xiàn) 代軋機(jī)上裝有液壓彎輥裝置 1700 熱連軋機(jī)組為了使粗軋后的軋件有更好的頭尾形狀 該熱軋線上裝有一臺(tái)切 頭 切尾的沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī) 該沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)作用是切掉軋件的 舌頭 和 燕尾 出現(xiàn)卡鋼事故時(shí) 將軋件剪斷 處理卡鋼事故 有時(shí)也用剝殼定尺 檢查軋 件的質(zhì)量 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)使用中存在的問題 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)采用發(fā)電機(jī)組供電調(diào)整 困難 剝殼機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)不見偏心套 連桿慣性太大 電氣控制部分難以實(shí)現(xiàn) 軋件速 度和檢測儀器不可靠 曲柄軸承進(jìn)水等問題 由于沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)不能正常使用 致使黑頭進(jìn)精軋機(jī)組造成沖擊符合大 軋件的 舌頭 和 燕尾 很大 有時(shí)造成過 鋼和卷取卡鋼事故 影響產(chǎn)品成材率 加大廢品數(shù)量 本設(shè)計(jì)的目的就是對切頭沖壓 式芡實(shí)剝殼機(jī)進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì) 保證飛剪正常剝殼 這樣可以引進(jìn)厚度控制系統(tǒng)使板卷 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 6 卷取整齊 提高帶卷質(zhì)量 以滿足市場對帶鋼的要求 1 2 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)國內(nèi)外發(fā)展現(xiàn)狀 要使飛剪適應(yīng)軋機(jī)生產(chǎn)的要求和提高自動(dòng)化水平 除不斷改進(jìn)飛剪性能外 在飛剪 區(qū)還需增設(shè)有關(guān)設(shè)備與裝置 如圖 1 1 所示 切頭飛剪區(qū)的設(shè)備布置簡圖要求剝殼的長度小于 2 3 的距離 相 應(yīng)的剝殼部位長度應(yīng)給定 否則料頭不能及時(shí)進(jìn)入收集裝置切掉頭尾不規(guī)則區(qū)域不殘 存 鏟頭 和 魚尾 1 探測器 2 切頭飛剪 3 破鱗夾角輥 4 測量裝置 5 脈沖發(fā)生器 6 9 10 測速發(fā)電機(jī) 7 主令控制器 8 自整角機(jī) 圖 1 1 切頭沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)區(qū)設(shè)備布置簡圖 測量裝置 4 位于剪前輥道的輥縫中 靠軋件和輥系表面的摩擦力帶動(dòng)測速發(fā)電機(jī) 6 測定軋件的速度 熱金屬探測器 1 位于軋件的正上方 在 A B C 三處寬度差進(jìn) 行掃描 以 A B 兩處寬度差選擇切頭部位 B C 兩處寬度差選擇切尾部位 使剝殼 部位既滿足軋件的要求 又盡可能減少金屬消耗 脈沖發(fā)生器 5 是為防止被切掉部分過長而設(shè)置的 它裝在測量裝置中 用脈沖數(shù) 指示帶鋼通過的長度 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)將以脈沖數(shù)為根據(jù)進(jìn)行啟動(dòng)剝殼 切頭沖壓 式芡實(shí)剝殼機(jī) 2 的測速發(fā)電機(jī) 9 和測量裝置測速發(fā)電機(jī) 6 配合控制剝殼的切頭速度 與破鱗夾送輥 3 的測速發(fā)電機(jī) 10 配合控制切尾速度 使剝殼在切尾時(shí)的線速度與第一 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 7 架精軋機(jī)軋件入口速度相適應(yīng) 主令控制器 7 用于控制剝殼位置 自整角機(jī) 8 把剝殼 的實(shí)際位置反映給操作臺(tái) 使操作人員了解設(shè)備的運(yùn)轉(zhuǎn)情況 近年來 把上述控制用電子計(jì)算機(jī)自動(dòng)控制取得了明顯的效果 其次 對飛剪的 機(jī)械部分進(jìn)行一些改進(jìn) 使剝殼剝殼間隙和剝殼重疊量得到提高 把運(yùn)動(dòng)部件的動(dòng)平 衡更加科學(xué)以降低動(dòng)載荷 把軸承密封進(jìn)行改進(jìn) 防止水進(jìn)入軸承呢叨叨理想的潤滑效果 傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)更 加合理 以減少運(yùn)動(dòng)負(fù)荷 以便于飛剪的啟動(dòng)和制動(dòng) 隨著沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)設(shè)計(jì)的 完善 提高沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的剝殼速度 以適應(yīng)軋機(jī)速度的不斷提高 1 3 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的現(xiàn)狀沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的現(xiàn)狀 1 3 1 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)在車間布置和作用沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)在車間布置和作用 R1 可逆式粗軋機(jī) R2 R3 不可逆式四輥萬能軋機(jī) F1 F7 精軋機(jī) 圖 1 2 切頭飛剪區(qū)設(shè)備布置圖 切頭沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的作用 剝殼軋件的頭 尾 以便軋件順利進(jìn)行精軋機(jī) 提高帶鋼卷取質(zhì)量 減少消耗 提高成品率 處理軋制事故 當(dāng)出現(xiàn)卡鋼事故時(shí) 用飛剝殼斷 減少事故損耗 1 3 2 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的類型和特點(diǎn)沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的類型和特點(diǎn) 用沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)來橫向剝殼運(yùn)動(dòng)著的軋件 人們在實(shí)踐中不斷改進(jìn)與提高使 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 8 飛剪的性能不斷完善 近年來 隨著軋機(jī)速度的不斷提高 提高飛剪的速度已成為人 們普遍注意與研究的問題 各國的飛剪設(shè)計(jì)研究工作者正在研究各類軋機(jī)用的高速飛 剪及其生產(chǎn)過程的全部自動(dòng)化 用電子計(jì)算機(jī)控制的飛剪已經(jīng)用于生產(chǎn) 經(jīng)過近百年 的發(fā)展 在生產(chǎn)中使用的飛剪 其類型很多 目前較常用的飛剪型式有圓盤式飛剪 滾筒式飛剪 曲柄回轉(zhuǎn)杠桿式飛剪 曲柄偏心式飛剪 擺動(dòng)式飛剪和曲柄偏心搖桿式 飛剪等 上述各類飛剪從剝殼運(yùn)動(dòng)軌跡來看基本上有兩種 即剝殼做圓周運(yùn)動(dòng)和非圓 周的復(fù)雜運(yùn)動(dòng)軌跡兩種 1 圓盤式飛剪 這種飛剪一般用在小型車間 將它安裝在冷床前對軋件進(jìn)行粗剪 或者安裝在精 軋機(jī)組前對軋件進(jìn)行切頭 以保證精軋機(jī)組的軋制過程順利進(jìn)行 圓盤式飛剪工作可靠 結(jié)構(gòu)簡單并可應(yīng)用于軋制速度 10m s 以上的場合 在小型 車間得到較廣泛的應(yīng)用 它的缺點(diǎn)是剝殼斷面傾斜 但對切頭影響不大 2 滾筒式飛剪 滾筒式飛剪是應(yīng)用很廣泛的一種飛剪 它安裝在連軋機(jī)前 后或橫切機(jī)組上 用 來剝殼厚變小于 12 毫米的鋼板或小型型鋼 由于這種飛剪的刀片做簡單的圓周運(yùn)動(dòng) 它可以剝殼運(yùn)動(dòng)速度高達(dá) 15m s 以上的軋件 此類飛剪由于在剝殼區(qū)刀片不是做平行 移動(dòng) 因而在剝殼厚變軋件時(shí) 軋件端面不平 故作為成品定尺飛剪以剝殼小型型鋼 和薄板為宜 3 曲柄回轉(zhuǎn)杠桿式飛剪 這種飛剪用于剝殼較大的帶材或鋼坯 由于刀片垂直軋件 故可使剝殼斷面較為 平直 在剝殼鋼板時(shí)可以采用斜刀刃 以便減少剝殼力 這種飛剪缺點(diǎn)結(jié)構(gòu)復(fù)雜 剝 殼機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)質(zhì)量較多 動(dòng)力特性不好 刀片運(yùn)動(dòng)速度不能太快 4 曲柄偏心式飛剪 這種飛剪用于剝殼厚度較大的鋼板和鋼坯 剝殼軋件時(shí)刀片垂直軋件 故可使剝 殼斷面較為平直 剝殼時(shí)刀片的重疊量也能得到保證 在剝殼鋼板時(shí)可以采用斜刀刃 通過改變偏心軸的偏心量 改變剝殼軌跡半徑以調(diào)整剝殼立尺長度 此類飛剪安 裝在連續(xù)鋼坯軋機(jī)后面用于剝殼鋼坯 也可裝在連軋帶鋼軋機(jī)前面用于切頭 切尾 1 3 3 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)研究的內(nèi)容和方法 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 9 1 進(jìn)行現(xiàn)場調(diào)研 了解沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)生產(chǎn)中存在的問題 并通過座談收集改進(jìn)方 案 收集有關(guān)資料 2 制定合理的設(shè)計(jì)方案 并畫出總圖 3 對飛剪控制系統(tǒng)提出合理要求 以保證剝殼的尺寸 提高成材率 減少浪費(fèi) 4 進(jìn)行軸承的密封設(shè)計(jì) 防止水汽進(jìn)入軸承內(nèi) 以改善潤滑性能 提高軸承壽命 5 進(jìn)行飛剪設(shè)計(jì)的計(jì)算和動(dòng)載荷分析 以減速系統(tǒng)的 GD2 便于啟制動(dòng) 選擇合理的電機(jī)類型和容載 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 10 2 方案的選擇與評述方案的選擇與評述 2 1 方案選擇方案選擇 利用原機(jī)架 把原剝殼機(jī)曲柄連桿式改為轉(zhuǎn)鼓形式 剝殼速度不變 仍為 0 4 2m s 將原沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)二臺(tái)直流電機(jī)容量加大 采用平刃剝殼方式 配備 一臺(tái)減速機(jī) 從許多廠家使用情況看 轉(zhuǎn)鼓式切頭飛剝殼頭 切尾使用情況比曲柄連 桿式要好 傳動(dòng)圖如 2 1 所示 1 剝殼機(jī)座 2 聯(lián)軸器 3 減速器 4 聯(lián)軸器 5 制動(dòng)器 6 電機(jī) 圖 2 2 傳動(dòng)系統(tǒng)示意圖 注 本方案的工作原理是通過雙電機(jī)驅(qū)動(dòng)減速器 通過減速器實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)鼓轉(zhuǎn)動(dòng) 從而帶動(dòng)剝殼剝 殼板材 剝殼只適用于平刃剪 不適用斜剪 2 2 方案評述方案評述 1 采用雙電機(jī)方便啟制動(dòng) 減少啟動(dòng)時(shí)間 以便滿足剝殼要求 2 選用制動(dòng)器以便快速停機(jī) 以便下次剝殼 3 減速機(jī)的目的減速 以便電機(jī)容量減少 同時(shí)大齒輪相當(dāng)于飛輪作用 以便 減少剝殼力矩 4 剪鼓輪采用雙剝殼提高剝殼效率 且對稱布置 以便剝殼鼓輪平衡 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 11 5 采用斜齒齒輪使轉(zhuǎn)鼓同步轉(zhuǎn)動(dòng) 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 12 3 電機(jī)的選擇電機(jī)的選擇 3 1 剝殼力的計(jì)算剝殼力的計(jì)算 帶鋼參數(shù) 帶鋼最大寬度 1550mm 材質(zhì) Q235 最大厚度 40mm 剝殼溫度 1000 軋件運(yùn)行速度 2m s 剝殼力計(jì)算 2 236 246 3 1 F btmax K 0 6 P 70 bt 3 2 hbF 2 62000 401150 mm 62000702 1 0 6 P max N3124800 3 2 剝殼機(jī)的扭矩計(jì)算剝殼機(jī)的扭矩計(jì)算 滾筒式切頭飛剪總扭矩可按靜力學(xué)方法計(jì)算 最大剝殼總扭矩的計(jì)算公式為 3 3 SinSAPM maxmax 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 13 圖 3 1 受力簡圖 式中 上 下滾筒中心矩 970mmAA 剝殼重合量 3mmss 對應(yīng)最大剝殼力的剝殼角 3 4 sA hA 1 cos 對應(yīng)最大剝殼力的相對切入深度 0 25 3970 25 0 1 40970 cos 9661 0 2582 0 03 0 97 0 3124800 max M mN 26 784942 3 3 剝殼時(shí)剝殼時(shí) 轉(zhuǎn)股穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)股穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)速 H n 2 244 3 5 2 cos2 60 R n H H 式中 軋件運(yùn)行速度 H sm H 2 剝殼圓弧半徑 RmmR485 開始剝殼角 2 3 6 R hsR 2 2 cos 2 9557 0 9557 0 48514 3 2 1000260 H n min 226 41r 3 4 電機(jī)型式及電機(jī)容量的選擇電機(jī)型式及電機(jī)容量的選擇 由于直流電機(jī)有優(yōu)良的調(diào)速性能 調(diào)速范圍大 平滑 方便 過載能力大 可實(shí)現(xiàn) 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 14 頻繁的快速起動(dòng) 制動(dòng)和反轉(zhuǎn) 這些特點(diǎn)滿足切頭沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的要求 選用直 流電機(jī) ZD2 系列中型直流電動(dòng)機(jī) 初選電機(jī)容量 3 7 9550 2 max h n M N 9550 2626 492 26 784942 KW 2 1694 電機(jī)采用起動(dòng)工作制 每次剝殼要求的加速時(shí)間非常短 電動(dòng)機(jī)功率幾乎完全由飛剪 運(yùn)動(dòng)質(zhì)量的加速條件決定的 剝殼力對電動(dòng)機(jī)功率實(shí)際上影響不大 該剝殼機(jī)為便于起 制動(dòng) 選雙電機(jī)驅(qū)動(dòng) 初步選 ZD 173 18 N 630KW n 400 1000 r min 兩臺(tái) 其性能 參數(shù)見表 3 1 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 15 表表 3 1 電機(jī)性能參數(shù)電機(jī)性能參數(shù) 電 壓 伏 電 流 安 轉(zhuǎn) 速 r min 工作 過載 倍數(shù) k 切斷 過載 倍數(shù) 效 率 飛輪轉(zhuǎn) 距 GD2 kg m2 重 量 N 6001030400 10002 52 750 9376595000 187 45 350 220 220 1680 2050 1540 2840 51 GFEDCbBAl 42 300 1660 25 630 54 khhhH 圖 3 2 電機(jī)結(jié)構(gòu)尺寸 單位 mm 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 16 4 主要零件的強(qiáng)度計(jì)算主要零件的強(qiáng)度計(jì)算 4 1 減速機(jī)的計(jì)算減速機(jī)的計(jì)算 4 1 1 減速機(jī)的傳動(dòng)比分配減速機(jī)的傳動(dòng)比分配 電機(jī)功率為 630kw 額定轉(zhuǎn)數(shù)為 400rpm 其傳動(dòng)比為 9 635 每年 300 工作日 三班制 每班 8 小時(shí) 實(shí)際按 3 小時(shí) 壽命 10 年 減速機(jī)采用雙電機(jī)驅(qū)動(dòng) 其齒輪排列形式如下 圖 4 1 傳動(dòng)示意圖 分配原則 按齒面接觸強(qiáng)度相等 減速器具有最小的外行尺寸和較有利潤滑條件 的原則 經(jīng)查表并比較 取高速級(jí)傳動(dòng)比435 2 1 i 低速級(jí)傳動(dòng)比975 3 2 i 4 1 2 減速機(jī)齒輪設(shè)計(jì)減速機(jī)齒輪設(shè)計(jì) 1 選定齒輪類型 精度等級(jí) 材料及齒數(shù) 1 按所設(shè)計(jì)的傳動(dòng)方案 選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng) 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 17 2 選用 8 級(jí)精度 GB10095 88 3 材料選擇 小齒輪材料選用 34CrNi3Mo 整體調(diào)質(zhì)處理 強(qiáng)度極限 803 6MPa b 屈服極限 686 MPa 彎曲疲勞極限 343 MPa 齒面硬度 HB320 大齒輪選用 s limF 40CrMn2Mo 調(diào)質(zhì)處理 齒面硬度 HB290 強(qiáng)度極限 862 4MPa 屈服極限 686 b s MPa 彎曲疲勞極限 274 4 MPa 接觸疲勞極限均為 820 MPa limF 4 選小齒輪齒數(shù) 大齒輪齒數(shù) 24 1 z58 44242 435uzz 12 5 選取螺旋角 初選螺旋角 14 2 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì) 即 4 1 3 2 1 1 12 H EH ad t t ZZ u uTK d 1 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值 試選 Kt 1 6 由圖選取區(qū)域系數(shù) 2 453 ZH 由圖查得 則 78 0 1 a 87 0 2 a 65 1 21 aaa 由表選取齒寬系數(shù) 1 1 d 由表查得材料的彈性影響系數(shù) MPa 188 9 ZE 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩 4 2 0 0 3 0 1055 9 n P T 9 55 400 10630 3 15041 mN 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 4 3 jLhnN 11 60 1530082140060 9 10728 1 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 18 4 4 uNN 12 957 3 10728 1 9 8 1037 4 查取彎曲疲勞壽命系數(shù) 由圖查得 90 0 1 FN K95 0 2 FN K 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取彎曲疲勞安全系數(shù) S 1 得 4 5 S K FEFN H 11 1 1 8209 0 MPa738 S K FEFN H 22 2 1 82095 0 MPa779 許用接觸應(yīng)力 4 6 2 21HHH 2 779738 MPa 5 758 2 計(jì)算 計(jì)算小齒輪分度圓直徑 由計(jì)算公式得 1t d 3 2 4 1 5 758 9 188453 2 2 3 12 3 65 1 1 10 1 15046 12 t d mm27 396 計(jì)算圓周速度 4 7 100060 11 nd v t 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 19 100060 40027 396 sm 30 8 計(jì)算齒寬 b 及模數(shù) nt m 4 8 tdd b 1 27 3961 mm27 396 4 9 1 1 cos z d m t nt 24 14cos27 396 mm16 4 10 nt mh25 2 1625 2 mm36 36 27 396 hb mm11 計(jì)算縱向重合度 4 11 tgz d1 318 0 14241 1318 0 tg 0932 2 計(jì)算載荷系數(shù) K 已知使用系數(shù) 1 A K 根據(jù) v 8 3m s 8 級(jí)精度 查得動(dòng)載系數(shù) 由表查得的計(jì)算公式 28 1 V K H K 故 4 12 bK ddH 3 22 1023 0 6 01 18 0 12 1 27 3961023 0 1 1 1 16 01 18 0 12 1 322 50 1 查得 故載荷系數(shù) 45 1 F K4 1 FH KK 4 13 HHVA KKKKK 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 20 50 1 4 128 1 1 69 2 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑 即 4 14 3 1 1 t t KKdd 3 6 1 02 2 27 396 mm20 471 計(jì)算模數(shù) n m 4 15 1 1cos z d mn 20 14cos20 471 mm05 21 3 按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì) 即 4 16 3 2 1 2 1 cos2 F SF ad n YY z YKT m A 確定計(jì)算參數(shù) 計(jì)算載荷系數(shù) 4 17 FFVA KKKKK 45 1 4 128 1 1 60 2 根據(jù)縱向重合度 由圖查得螺旋角影響系數(shù) 903 1 88 0 B Y 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù) 4 18 3 1 1 cos z zV 14cos 24 3 27 26 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 21 3 2 0 cos z zV 14cos 59 3 59 64 查取齒形系數(shù) 由表查得 592 2 1 F Y278 2 2 F Y 查取應(yīng)力校正系數(shù) 由表查得 596 1 1 S Y738 1 2 S Y 查取彎曲疲勞強(qiáng)度極限 由 圖查得 小齒輪MPa 大齒輪MPa 343 1 FE 4 271 2 FE 由 圖 10 18 查得 彎曲疲勞極限壽命系數(shù) 85 0 88 0 21 FNFN KK 計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力 取安全系數(shù) 由式 10 12 得 4 1 S 4 19 S K FEFN F 11 1 4 1 34388 0 6 215 S K FEFN F 22 2 4 1 4 27185 0 78 164 計(jì)算大 小齒輪的并加以比較 F SF YY 6 215 596 1592 2 1 11 F SF YY 019188 0 78 164 738 1278 2 2 22 F SF YY 020427 0 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 22 大齒輪的數(shù)值大 B 設(shè)計(jì)計(jì)算 3 2 2 4 33 1 201 25 5 cos97 010229203 2 2 n m mm62 15 對比計(jì)算結(jié)果 由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)大于由齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算 n m 的法面模數(shù) 取 已可滿足彎曲強(qiáng)度 但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度 需mmmn20 按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑來計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù) 于是由 mmd20 471 1 4 20 n m d z cos 1 1 16 14cos20 471 mm86 22 取 則 23 1 zmmuzz5623435 2 12 4 幾何尺寸的計(jì)算 計(jì)算中心距 4 21 cos2 21n mzz a 14cos2 235923 mm32 809 將中心距圓整為 810mm 按圓整后的中心距修正螺旋角 4 22 a mzz n 2 arccos 21 8102 235623 arccos 45 31 12 因 值改變不多 故參數(shù) 等不必修正 a K H Z 計(jì)算大 小齒輪分度圓直徑 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 23 4 23 cos 1 1 n mz d 45 31 12 cos 2023 mm65 471 cos 2 2 n mz d 45 31 12cos 2056 mm55 4306 其他齒輪計(jì)算略 齒輪結(jié)構(gòu)如下所示 調(diào)質(zhì)處理材料 34 031 MNCZ r 調(diào)質(zhì)處理材料 34 033 MNCZ r 圖 4 2 齒輪 1 圖 4 3 齒輪 2 022 40 MMCZ nr 材料 024 40 MMCZ nr 材料 1204 365 300 145 2623 862 480 145 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 24 圖 4 4 齒輪 3 圖 4 5 齒輪 4 4 1 3 齒輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算齒輪軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 1 力能參數(shù)的計(jì)算 軸 III 傳遞的功率 齒承 13 PP 99 0 993 0 2630 kw58 51285 軸 III 的轉(zhuǎn)數(shù) 635 9 1 3 n n 635 9 400 rpm224 41 2 材料的選用 選取軸的材料為 40Cr 合金鋼 調(diào)制處理 其機(jī)械性能為 表表 4 1 性能參數(shù)性能參數(shù) HB b s 1 H 0 1 286 241 686490333 2245117 668 6 單位 MPa 3 軸結(jié)構(gòu)的初步設(shè)計(jì) 取 112 于是得 0 A 4 24 3 0min n P Ad 3 224 41 58 1285 112 28 453 擬定軸上零件的裝配方案如圖 4 3 1 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的直徑和長度 初步選用聯(lián)軸器 選用齒輪聯(lián)軸器 CLZ19 d 460mm L 485mm 故mmd460 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 25 軸承的選擇 因 所以只能選用雙列滾錐軸承 擬選用 351996 尺寸mmd460 min 額定動(dòng)負(fù)荷為 故 180650480 TDdkN 8 1430mmd480 III 圖 4 6 軸 III 裝配示意圖 故 207 0 1 VIV ddmmdv490 207 0 1 490 IV d mm 6 558 故 mmd560 IV mmd560 VI 軸向尺寸的確定 軸承寬 齒輪寬 齒輪與箱壁之間的距離為 聯(lián)軸器 半 mm180mm700mm45 mm485 680mm L70mm L 170mm L 250mm L 475mm L VIVIIIIII mm300LVI 4 計(jì)算各力 NFt542690 3 8 4 4 25 cos nt r tgF F 8 34cos 20542690 tg N82 198017 4 26 tgFF ta 8 34542690 tg 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 26 N36 38604 水平面支反力 2 21 t NHNH F FF 2 542690 N271345 垂直面支反力 182 198017 21 NVNV FF 2049 0 49 0 49 0 1 raNV FMF 3 2 dF M a a 2 554 236 38604 a MP724 49297 123 聯(lián)立解得 NFNF NVNV 525 150269 295 47748 21 5 繪制齒輪軸的受力簡圖 如圖所示 計(jì)算彎矩 水平面彎矩 H M 49 0 1H NH FM 27134549 0 mN 05 132959 垂直面彎矩 V M 49 0 1V1 NV FM 295 4774849 0 mN 62 23396 49 0 22V NV FM 252 15026949 0 mN 20 73632 合成總彎矩 M 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 27 4 27 2 1 2 1VH MMM 總 圖 4 4 軸的載荷分布圖 M T 的單位為 N m 4 27 2 1 2 1VH MMM 總 22 62 2339605 132929 mN 86 135001 2 2 2 2VH MMM 總 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 28 22 20 7363205 132929 mN 103 153130 扭矩 mNT 12 6744550 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí) 通常是校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面 即危險(xiǎn)截面的強(qiáng)度 取 a 0 6 軸的計(jì)算應(yīng)力為 4 28 W TM ca 2 2 1 總 3 22 49 0 1 0 12 6685506 0 1377537 a MP 4 35 W TM ca 2 2 2 總 3 22 48 0 1 0 12 6685506 0 5 110937 a MP 5 37 均小于 所以符合強(qiáng)度要求 21 caca 1 其他軸的示意如下 I 軸 圖 4 8 軸 I 示意圖 II 軸 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 29 圖 4 9 II 軸示意圖 4 2 剝殼的設(shè)計(jì)剝殼的設(shè)計(jì) 4 2 1 材料的選擇材料的選擇 剝殼材料要求具有高硬度 高耐磨性 高熱硬性 因此 選用合金鋼 SiCrW24 該鋼具有較高強(qiáng)度和高硬度 但塑性較低 較適用于做剝殼機(jī)刀片 該鋼含碳 0 45 0 35 含錳小于 40 含硅 0 80 1 10 含 Cr1 00 1 30 含 W2 00 2 50 選用淬火熱處理 淬火介質(zhì)用油 淬火溫度為 860 900 淬火 后硬度為 HRC53 交貨狀態(tài) HB217 179 4 2 2 剝殼的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)剝殼的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 為使剪后的軋件順 利進(jìn)入精軋機(jī)組 改善軋件頭尾質(zhì)量 剝殼設(shè)計(jì)成圓弧形狀 垂直投影 使剝殼掉頭尾的軋件具有如圖所示的形狀 圖 4 10 剝殼示意圖 4 3 轉(zhuǎn)股軸承的選擇及校核轉(zhuǎn)股軸承的選擇及校核 選用 10779 600 其尺寸為 其額定靜負(fù)荷為 991000kg 380800600 TDd kgFF aa 21 34 5 12 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 30 18 167377 11 YP 76 170976 22 YP 18 167377 21 5034 1 1 P Fa 33 0 03 0 e 查 對于左端軸承 0 2 1 2 01 YY 故當(dāng)量動(dòng)載荷 1e P 4 29 ae FYPP 111 21 50341 218 167377 kg021 177949 當(dāng)量靜載荷 4 30 a FYPP 0101 21 50340 218 167377 kgCkg99100061 177445 0 4 31 n P C L e h 60 10 6 1 1 226 4160 10 02 177949 402500 6 333 3 h 為小時(shí) h6141 每年工作小時(shí)數(shù) 故左端軸承可工作兩年 h270033300 對于右端軸承 76 170967 21 5034 2 2 P Fa 33 0 0294 0 e 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 31 查0 2 1 2 01 YY 故 2e P ae FYPP 122 21 50341 276 170967 kg 6 181539 a FYPP 0201 21 50340 276 170967 kgCkg99100018 181036 0 n P C L e h 60 10 6 1 1 226 4160 10 6 181539 402500 6 333 3 h 4 5745 故左端軸承可工作兩年 因此軸承的壽命夠用 4 4 側(cè)隙調(diào)整機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)側(cè)隙調(diào)整機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì) 為便于剝殼側(cè)隙的調(diào)整 該剝殼機(jī)安裝了一套側(cè)隙調(diào)整裝置 如下圖所示 止推軸承內(nèi)座圓通過端蓋 6 與軸套固定在滾筒軸承壓蓋 2 的端部 外座圈則由一 個(gè)帶螺桿的軸承套 3 和端蓋 11 固定 軸套 3 裝在夾筒 1 內(nèi) 帶內(nèi)螺紋的軸環(huán) 4 擰在夾 筒 1 的外螺紋上 并通過軸承套 3 的螺桿將其固定 為消除軸環(huán) 4 與夾筒 1 螺紋配合 間隙 在軸環(huán)的端面有 4 個(gè)鎖緊螺釘 8 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 32 由于上下滾筒通過斜齒同步齒輪來傳動(dòng) 當(dāng)一個(gè)斜齒輪作軸向移動(dòng)時(shí) 顯然與之 相嚙合的另一個(gè)滾筒旋轉(zhuǎn)一個(gè)角度 改變了剝殼之間的側(cè)間隙 當(dāng)要調(diào)整 剝殼側(cè)向間隙時(shí) 首先松開鎖緊螺釘 8 轉(zhuǎn)動(dòng)軸環(huán) 4 由于夾筒 1 固定在剝 殼機(jī)機(jī)架上 因而軸環(huán) 4 就相對夾筒 1 作軸向移動(dòng) 并通過軸承套 3 端蓋 11 及止推軸承與滾筒軸承壓蓋 2 帶動(dòng)滾 筒及其軸承內(nèi)座圈一起做軸向移動(dòng)來 實(shí)現(xiàn)剝殼側(cè)隙的調(diào)整 下滾筒允許軸 向移動(dòng)量為毫米 側(cè)間隙調(diào)整后 15 還要使刀片圓弧對齊 這是將刀片固定螺絲松開開后 軸向移動(dòng)刀片來達(dá)到 用上述 機(jī)構(gòu)只能調(diào)整一對剝殼的側(cè)間隙 不能保證同時(shí)將兩對剝殼側(cè)間隙調(diào)整到要求的數(shù)值 由于一對剝殼的側(cè)間隙調(diào)好后 就不允許滾筒有軸向運(yùn)動(dòng) 因而另一對剝殼側(cè)間隙只 能加墊片的辦法調(diào)整 此飛剪同步傳動(dòng)齒輪沒有裝設(shè)副齒 齒輪不能在無側(cè)間隙下工作 因而傳動(dòng)不夠 平穩(wěn) 4 5 電動(dòng)機(jī)的起動(dòng)力矩的驗(yàn)算電動(dòng)機(jī)的起動(dòng)力矩的驗(yàn)算 4 5 1 系統(tǒng)飛輪力矩的計(jì)算系統(tǒng)飛輪力矩的計(jì)算 電機(jī)的飛輪力矩 2 236 246 2 02 m765kgGD 雙 電 機(jī) 2765 GD 02 2 m1530kg 系統(tǒng)飛輪的轉(zhuǎn)矩 2 2 1 mkg 1600GD 總飛輪轉(zhuǎn)矩 2 1 2 0 2 GDGDGD 16001530 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 33 2 3130mkg 4 5 2 起動(dòng)時(shí)間的計(jì)算起動(dòng)時(shí)間的計(jì)算 電機(jī)空載力矩 mNM kon 22 26 0 系統(tǒng)空載力矩 n nn kon i dG M 2 1 mN 78 82 總空載力矩 4 32 konkonkon MMM 10 78 8222 26 mN 109 電機(jī)平均起動(dòng)力矩 4 33 er er p n N kM 9550 8 0 7 0 400 6302 95505 28 0 mN 60165 起動(dòng)時(shí)間 4 34 2 38 2 konp er MM nGD t 10960165 2 38 4003130 s535 0 4 5 3 起動(dòng)轉(zhuǎn)角的校核起動(dòng)轉(zhuǎn)角的校核 4 35 180 230 t nH tnH 3 535 0226 413 17 66 t 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 34 即轉(zhuǎn)股經(jīng)過的角度即可達(dá)到 41 226r min 17 66 允許起動(dòng)轉(zhuǎn)角 20 180 式中 剝殼的初轉(zhuǎn)角 取 0 70 0 最大開始剝殼角 取 2 124 17 2 70124 17180 y 876 92 電機(jī)滿足起動(dòng)要求 y 圖 5 1 起動(dòng)轉(zhuǎn)角示意圖 剝殼后的角速度 2 4 36 J MA P 2 3 2 12 式中 剝殼時(shí)剪股穩(wěn)定轉(zhuǎn)速 1 4 37 30 1 H n 30 226 4114 3 1 s135 4 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 35 J 系統(tǒng)的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量 4 38 2 4 1 GDJ 3130 4 1 2 5 782mkg mNMP 60165 剝殼角 3 4 39 970 8 01 403970 arccos 終 637 8 637 8 124 17 3 484 8 剝殼力 A 4 40 ahFA 單位剝殼力 表 8 4 a 288 P 2 34mmmmNa 1000 34 40155040 A mN 84320 5 782 29 57 478 8 6016584320 2 315 4 2 2 1 s 65 2 RV 2min 2 47 0 65 2 m s 285 1 m s 滿足要求 4 0 min V 終 23 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 36 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 37 5 潤滑方法的選擇潤滑方法的選擇 5 1 減速機(jī)潤滑方法及潤滑油的選擇減速機(jī)潤滑方法及潤滑油的選擇 由于兩齒輪半徑差過大 因此采用噴油潤滑 如按高速級(jí)選用齒輪潤滑油 齒輪圓周 速度m s 按手冊推薦選用時(shí) 運(yùn)動(dòng)粘度為 5ncst 的潤滑 907 9 148 1 259 17 1 R 50 油 如按低速級(jí)選用齒輪潤滑油 齒輪圓周速度 按手冊推薦選 sm 39 5 2 5 2 315 4 2 用 50ncst 的潤滑油 但考慮到減速機(jī)負(fù)載很大 而且為起動(dòng)工作制 故選用高粘度潤滑油 選用 24 號(hào)汽缸油 軸承的潤滑采用飛濺潤滑 即把傳動(dòng)零件飛濺到箱蓋上的油匯集到箱體剖分面上的 油溝中 然后流進(jìn)軸承中進(jìn)行潤滑 5 2 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的潤滑沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)的潤滑 沖壓式芡實(shí)剝殼機(jī)傳動(dòng)齒輪的圓周速度 速度低載荷 sm 093 2 2 97 0 315 4 2 大 故選用 24 號(hào)汽缸油 油池潤滑 轉(zhuǎn)股軸承采用干油潤滑 干油選用 4 號(hào)鈣基潤滑脂 代號(hào)為 ZG 4 GB501 65 油池內(nèi)潤滑油使用期為 6 個(gè)月 6 個(gè)月更換一次 如沒有 24 號(hào)汽缸油 可用蓖麻油代替汽缸油 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 38 6 試車方法和對控制的要求試車方法和對控制的要求 6 1 試車要求試車要求 1 試車前應(yīng)詳細(xì)檢查 不得有卡住現(xiàn)象 剝殼間隙應(yīng)滿足 0 1 0 3mm 2 試車前按圖紙進(jìn)行潤滑 不得有漏油現(xiàn)象 3 試車時(shí)應(yīng)從低速開始試車 試車速度分別以 0 5m s 1 m s 1 5 m s 2 m s 2 4 m s 五種速度 指剝殼速度 進(jìn)行試車 試車時(shí) 要對剝殼在起動(dòng) 加速 制動(dòng)和行車各 階段中的速度和剝殼位置進(jìn)行測定 不得有異?，F(xiàn)象 試車正常可交付使用 4 試車前要把安裝 檢查工具和影響試車的構(gòu)件拿開 試車后要清掃現(xiàn)場 5 試車次數(shù)不少于 10 次 6 2 對控制系統(tǒng)的要求對控制系統(tǒng)的要求 1 主傳動(dòng)系統(tǒng)安裝保護(hù)措施由電流控制 2 系統(tǒng)制動(dòng)由電機(jī)反接制動(dòng)和制動(dòng)器制動(dòng)共同作用 3 要?jiǎng)儦ず笤?內(nèi)制動(dòng) 正好使剝殼停在起動(dòng)位置 70 7 設(shè)備可靠性與經(jīng)濟(jì)評價(jià)設(shè)備可靠性與經(jīng)濟(jì)評價(jià) 7 1 機(jī)械設(shè)備的有效度機(jī)械設(shè)備的有效度 對于可維修設(shè)備 由于發(fā)生故障之后 可以修理恢復(fù)到正常工作狀態(tài) 因此 從 歡迎下載本文檔參考使用 如果有疑問或者需要 CAD 圖紙的請聯(lián)系 q1484406321 第 頁 39 開始