廣珠城際小欖水道特大橋主跨（100+220+100）m V型連續(xù)剛構(gòu)拱橋

1、廣珠城際小欖水道特大橋主跨（100+220+100）m v型連續(xù)剛構(gòu)拱組合橋施工技術(shù)交流匯報材料中鐵三局集團有限公司二一年六月二日目 錄一、 工程概況11、工程設(shè)計12、工程自然條件和地質(zhì)條件1二、工程特點及難點21、結(jié)構(gòu)形式及特點32、結(jié)構(gòu)構(gòu)造33、主要建筑材料54、工程技術(shù)特點55、工程技術(shù)難點6三、主要施工方法及經(jīng)驗71、v型斜腿施工方法72、鋼管拱施工方法35四、主要技術(shù)創(chuàng)新點50 施工照片集錦.5253一、 工程概況1、工程設(shè)計新建鐵路廣州至珠海城際軌道交通工程項目是鐵道部和廣東省聯(lián)合投資項目，貫通線（主線+支線）總長為142.23正線公里，全線共設(shè)21個車站。主線從新廣州站引出，經(jīng)

2、佛山市的順德區(qū)南行穿越中山市，進入珠海市至終點珠海站，里程為dk1+200（=新廣州站dk2219+558）dk104+893.72，線路長115.625正線公里（含長鏈11.632公里）。zh-1標經(jīng)佛山市順德區(qū)南行過桂洲水道進入中山市境，里程范圍dk0+900dk43+934.47，正線長度約43.034km。小欖水道特大橋為正線雙線特大橋，是廣珠城際軌道交通工程的控制性工程，橋址地處于珠江三角洲平原，橋位處河面較寬、水深條件良好。小欖水道橋位附近垂直河道方向水面寬280m，沿橋軸線方向水面寬300m，橋軸法線方向與水流流向的夾角為18。綜合考慮防洪和通航要求，本橋主橋采用了（100+22

3、0+100）m的v型連續(xù)剛構(gòu)拱組合結(jié)構(gòu)，有效降低了線路標高，為國內(nèi)外高速鐵路橋梁首次采用。2、工程自然條件和地質(zhì)條件2.1 工程水文條件小欖水道特大橋橋址地處于珠江三角洲平原，地貌屬海沖積相平原地區(qū)及河流水系網(wǎng)。小欖水道洪季受徑流控制，枯季則受潮汐影響比較明顯。小欖水道橋位處的百年流量為3943m3/s，對應(yīng)的洪水坡為0.2055，考慮倒灌影響的百年水位為5.494m。小欖水道的潮位特征如下：最高潮位發(fā)生于汛期69月，最低潮位發(fā)生于枯水期13月，洪水期水面比降大，徑流作用強，枯水期水面比降小，潮流作用強。落潮潮差大于漲潮潮差，歷年最大落潮潮差自上游往下游遞增，落潮歷時比漲潮歷時長，一般漲潮歷時

4、約為5小時，落潮平均歷時為7小時。2.2 氣候條件本地區(qū)地處亞熱帶，屬海洋季風性氣候。全年降水充沛，雨季明顯，日照充足，夏季炎熱，冬季一般比較溫暖。年平均氣溫21.8，極端最高氣溫39.1。在季風環(huán)流控制下，旱季（9月至翌年3月）受大陸冷高壓影響，吹偏北風，天氣干燥，降水較少；雨季（4月至8月）受海洋氣流的影響，吹偏南風，天氣炎熱，降水量大。每年510月是本地區(qū)熱帶氣旋活動的季節(jié)；710月，熱帶氣旋影響和襲擊廣州的可能性較大，是盛行季節(jié)。本地區(qū)降水量大于蒸發(fā)量，大氣降水是地下水的重要補給來源，年均降水量為1694毫米，降水量在年內(nèi)分配很不均勻，多集中在汛期（49月），約占全年總降雨量的70%9

5、0%，最大月雨量大部分發(fā)生在5、6月間。汛期是地下水補給期，10月次年3月為地下水消耗期和排泄期。 2.3 通航情況小欖水道橋位處河面較寬，橋位附近垂直河道方向水面寬為280m，沿橋軸線方向水面寬約300m，橋軸法線方向與水流流向的夾角為18，小欖水道目前航道維護尺度為水深2.5m，寬度40m，彎曲半徑300m，可通航500噸級船舶，屬國家級航道，雖然目前小欖水道的維護水深是2.5m，但是該水道大部分河段水深在4.0m以上，可通航1000噸級內(nèi)河船，完全達到了內(nèi)河級航道標準。在交通部、水利部、國家經(jīng)濟貿(mào)易委員會關(guān)于內(nèi)河航道技術(shù)等級的批復(fù)中小欖水道規(guī)劃為級航道，通航1000t級海輪，代表船型為1

6、000t級海輪，其尺度為65.011.04.4m（總長型寬吃水）。拱肋吊裝工作在2009年3月進行，根據(jù)以往測量水位情況，預(yù)計平均水位為1.3m。根據(jù)實測水深，由196#往主拱方向最外排臨時墩處水深為5-5.5m，河中心處水深為9.3-9.8m， 197#往主拱方向最外排臨時墩處水深為9.3-9.7m，兩臨時墩間距為174m。2.4 地質(zhì)條件根據(jù)廣珠城際快速軌道小欖特大橋圍堰工程巖土勘察報告196號橋墩地層組成至上而下主要為：細砂層和淤泥質(zhì)土層。根據(jù)現(xiàn)場實測，196號墩河床平均高程為-3.0m左右。地層情況按巖土分層特征自上而下描述如下：細砂：呈淺灰色，灰黃色，砂礫成分為石英，亞圓形，級配較好

7、，稍密狀，飽和，頂部含少量粘性土膠結(jié)。厚度1.7m左右。淤泥質(zhì)土：呈深灰色，灰黑色，流塑狀，飽和，土質(zhì)較均勻，含腐殖質(zhì)及大量貝殼碎屑，局部呈淤泥質(zhì)粉砂或淤泥出現(xiàn)。二、工程特點及難點廣珠城際軌道交通工程小欖水道特大橋主跨采用（100+220+100）m的v型連續(xù)剛構(gòu)拱組合橋，設(shè)計最高行車速度200km/h，是國內(nèi)外高速鐵路首次采用的橋梁結(jié)構(gòu)型式，也是國內(nèi)外同類型橋梁結(jié)構(gòu)（預(yù)應(yīng)力混凝土梁橋、梁拱組合橋和連續(xù)剛構(gòu)拱組合橋）應(yīng)用在高速鐵路上跨度最大的橋梁。該橋具有水中墩樁基深、樁徑大、上部結(jié)構(gòu)形式新穎、跨度大、新技術(shù)含量高、工藝復(fù)雜、施工難度大、工程量大等特點。1、結(jié)構(gòu)形式及特點該橋主跨采用（100+

8、220+100）mv型連續(xù)剛構(gòu)拱組合橋，將大跨預(yù)應(yīng)力混凝土v型連續(xù)剛構(gòu)和拱橋兩種體系有機結(jié)合在一起。梁體自重主要由梁部承擔，二期恒載及活載由組合結(jié)構(gòu)共同承擔。一方面，通過拱及吊桿對跨中的加強作用，可減小v構(gòu)梁高和邊跨跨度，改善了組合結(jié)構(gòu)整體長期變形和受力狀態(tài)；另一方面，通過調(diào)整v構(gòu)外側(cè)斜腿的傾角來平衡拱角巨大的水平推力，改善基礎(chǔ)的受力條件，同時v構(gòu)改善了拱的抗疲勞性能、抗震性和穩(wěn)定性。v型剛構(gòu)拱組合橋結(jié)構(gòu)具有二者的有點，具有良好的結(jié)構(gòu)剛度、列車走行性、抗風抗震性、抗疲勞性能和技術(shù)經(jīng)濟性，為鐵路大跨橋梁結(jié)構(gòu)提供了一種新的發(fā)展思路，豐富了橋型結(jié)構(gòu)。2、結(jié)構(gòu)構(gòu)造斜腿及主梁：外側(cè)斜腿與水平面的夾角為3

9、4.6度，采用單箱雙室箱型截面，橫橋向?qū)?0m，高4m，橫橋向壁厚1.2m，中隔板厚1.0m；內(nèi)側(cè)斜腿與水平面的夾角為46.4度，采用單箱雙室箱型截面，橫橋向?qū)?3.8m，高4m，橫橋向壁厚2.0m，中隔板厚1.2m。主梁采用單箱雙室截面，頂板厚42cm，橋面寬11.6m，底板寬10m，橋面橫向排水坡為1.5，由梁的翼緣向箱梁中心位置傾斜，形成v字形，將雨水由排水管排出梁外。該橋為雙線橋，線間距4.4m。主梁支點處梁高采用7.8m，主跨跨中和邊跨支座處梁高3.8m，v構(gòu)內(nèi)部最小梁高采用4.8m；邊跨和中跨腹板厚度由根部向跨中依次為80cm、55cm和35cm，與內(nèi)腿相交區(qū)域內(nèi)主梁腹板厚度局部改

10、為120cm，呈折線變化，v構(gòu)內(nèi)梁段腹板厚度分80cm、55cm兩種，呈折線變化；底板厚度由跨中的35cm按1.8次拋物線規(guī)律變化到根部的120cm，v構(gòu)內(nèi)梁段的底板厚度由跨中50cm按圓曲線漸變到根部的100cm，底板在v構(gòu)斜腿與主梁固結(jié)處附近局部增厚。主梁縱向預(yù)應(yīng)力：主梁設(shè)縱向、橫向和豎向三向預(yù)應(yīng)力，縱向預(yù)應(yīng)力采用27-j15.24mm鋼絞線，配套使用ovm15-27型錨具，采用內(nèi)徑115mm波紋管成孔。波紋管采用定位鋼筋網(wǎng)定位，當管道在直線上時，定位網(wǎng)片間距不大于50cm；當管道在曲線上時，定位網(wǎng)片間距適當加密?？v向預(yù)應(yīng)力鋼索施工分單端張拉和一端張拉。為減少穿過負彎矩區(qū)的鋼束，中跨還采用

11、了連接器。鋼索張拉錨固后，縱向預(yù)應(yīng)力管道均采用抽真空壓漿。主梁橫向和豎向預(yù)應(yīng)力：主梁豎向預(yù)應(yīng)力采用25mm和32mm的高強精軋螺紋鋼筋，25mm豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用jlm-25型錨具，采用內(nèi)徑35mm鐵皮管成孔，32mm豎向預(yù)應(yīng)力筋采用jlm-32型錨具，采用內(nèi)徑45mm鐵皮管成孔，豎向預(yù)應(yīng)力筋順橋向間距0.3m。腹板厚0.80m梁段，橫橋向各腹板布置兩根32mm豎向預(yù)應(yīng)力筋；腹板厚0.55m梁段，橫橋向各腹板布置一根32mm豎向預(yù)應(yīng)力筋；腹板厚0.35m梁段，橫橋向各腹板布置一根25mm豎向預(yù)應(yīng)力筋。豎向預(yù)應(yīng)力筋均于梁頂張拉，25mm豎向預(yù)應(yīng)力筋張拉控制力n=342.4kn，32mm豎向預(yù)應(yīng)力

12、筋張拉控制力n=560.9kn。主梁頂板內(nèi)橫向預(yù)應(yīng)力采用5-j15.24mm鋼絞線，配套使用ovmb15-5型扁錨，采用90mm23mm扁波紋管成孔。拱肋：拱肋采用n型桁架，在靠近拱角位置采用變高度啞鈴形截面。上、下弦桿直徑為900mm，壁厚分24mm、22mm和20mm三種，為鋼管混凝土結(jié)構(gòu)；腹桿采用60016mm的空鋼管。拱肋拱的計算跨徑l160m，拱月牙型鋼管拱下弦鋼管失高35m，拱軸線方程為；上弦桿鋼管失高40m，拱軸線方程為。橫撐：兩榀拱肋之間共設(shè)7道橫撐，靠近拱頂三個橫撐為米字形撐，其余四道為k字形撐，各橫撐由500mm12mm、300mm10mm、350mm12mm、200mm1

13、0mm鋼管組成，鋼管內(nèi)不填混凝土。吊桿：吊桿順橋向間距9m，全橋共設(shè)15對吊桿。吊桿采用pes（fd）7-73i型低應(yīng)力防腐拉索（平行鋼絲束），外套復(fù)合不銹鋼鋼管，配套使用lzm7-73型冷鑄鐓頭錨。吊桿上端穿過拱肋，錨于拱肋上緣張拉底座，下端錨于吊桿橫梁下緣固定底座。主墩樁基礎(chǔ)設(shè)計：主墩樁基礎(chǔ)采用122.8m的柱樁，樁基持力層為w2層花崗巖，0=1000kpa。3、主要建筑材料主梁采用c60少徐變、抗開裂高性能混凝土；邊主墩、斜腿采用c40混凝土；鋼管內(nèi)混凝土采用c50微膨脹混凝土。承臺、樁采用c30混凝土。普通鋼筋采用q235和hrb335，符合鋼筋混凝土用熱軋光因鋼筋(gb13013)和

14、鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋(gb1499)的規(guī)定。鋼管拱材質(zhì)采用q345qd，鋼材應(yīng)符合gb/t1591的規(guī)定。主梁縱、橫向均采用符合astma416/a416m-98標準，公稱直徑15.24mm，抗拉強度標準值fpk=1860mpa、e=l.95105mpa的低松弛鋼絞線；豎向采用抗拉強度標準值fpk=930mpa、e=2.0105mpa、直徑32mm、高強精軋螺紋鋼筋。吊桿采用pes(fd)7-73型低應(yīng)力防腐拉索，其fpk=1670mpa，ep=2.0105mpa，材質(zhì)符合gb5223-95標準。錨具采用ovm15-27型錨具、ovmb15-5型錨具、jlm-25型錨具、jlm-32型錨具

15、、lzm7-73型冷鑄鐓頭錨。鋼結(jié)構(gòu)防腐及防護：拱肋及橫撐鋼管內(nèi)、外表面涂裝前噴砂除銹，噴涂hf-al-551高模數(shù)無機硅酸缽防銹漆2道，干膜厚度235m；hf-h04-1環(huán)氧封閉底漆1道，干膜厚度25m，hf-h04-1環(huán)氧云鐵中間漆1道，干膜厚度235m；hf-zb0l-l氟碳面漆2道，干膜厚度240m，天藍色；內(nèi)表面系指主拱橫撐及腹桿鋼管的內(nèi)表面及其它運營狀態(tài)下不與空氣發(fā)生接觸的鋼構(gòu)件內(nèi)表面。內(nèi)表面涂裝前噴砂除銹后噴涂hf-h53-35環(huán)氧鐵鈦底漆2道，涂層厚度不小于100m。吊桿采用pes(fd)7-73型低應(yīng)力防腐拉索，吊桿上下錨頭及套管內(nèi)部填充防腐油脂，要求油脂在常溫下處于凝固狀態(tài)

16、。吊桿上下錨頭及套管外部防護涂裝標準與拱肋銅管外露面相同。4、工程技術(shù)特點（1）主墩樁鉆孔樁基礎(chǔ)設(shè)計為12根大直徑鉆孔樁基礎(chǔ)，樁徑2.8m，樁長70m，均為柱樁，嵌入巖層為花崗巖，嵌巖深度達7m。（2）主墩承臺部分為低樁承臺，分上、下兩層，下層為22.6m17.6m6m的長方體，上層為拱座，高5m，上口尺寸為17m6.428m。（3）v型斜腿為主跨、邊跨拱圈的延續(xù)，外側(cè)斜腿與水平面的夾角為34.6，內(nèi)側(cè)斜腿與水平面的夾角為46.4，斜腿采用單箱雙室箱型截面。（4）0號段分c01至c05節(jié)段，為單箱雙室截面。施工時，根據(jù)拱腳應(yīng)力的監(jiān)測情況，逐級施加v型斜腿上預(yù)應(yīng)力束的預(yù)拉力到1000噸。（5）懸

17、臂澆筑節(jié)段混凝土：主梁采用單箱雙室截面，橫橋向?qū)?0m，橫橋向壁厚1.5m，中隔板厚1m；主梁支點處梁高7.8m，主跨跨中和邊跨支座處梁高3.8m，邊跨懸澆段分15個節(jié)段，中跨為20個節(jié)段，不對稱澆筑。（6）鋼管拱施工：鋼管拱跨度為160m，矢高40m，拱肋鋼管直徑900mm，壁厚22mm，每側(cè)拱肋截面為啞鈴型截面，側(cè)面為新月形，兩條拱肋間采用k字形支撐，空間呈桁架形式。5、工程技術(shù)難點（1）平臺搭設(shè)完成后，采用浮吊配合振動錘插打鋼護筒，鋼護筒直徑3.2m，壁厚20mm。插打完成后安裝起重能力60噸、跨度24m、高20m軌行式龍門吊，鉆孔樁采用直徑2.8m鉆頭沖擊成孔，確定達到入巖深度后，清孔

18、、下鋼筋籠，采用直徑350mm導(dǎo)管灌注水下混凝土。每個平臺上架設(shè)四臺鉆機，分三個循環(huán)施工鉆孔樁，每個循環(huán)四根孔樁呈梅花型布置。（2）鉆孔樁完成后，依次拆除平臺面板，分配梁，貝雷梁，拔除鋼護筒。承臺施工采用單層鋼板樁圍堰施工，鋼板樁圍堰平面尺寸24.819.8m，鋼板樁樁長18m，采用浮吊配合振動錘插打入河床，底腳進入不透水層。鋼板樁圍堰先從上游插打，在下游合攏。合攏后，安裝水泵，抽水至+1.5m高程處，安裝第一層圍檁、支撐加固好后，抽水堵漏，水位降到-0.7m后，安裝第二層圍檁和支撐，同樣當水位降到-2.9m后，安裝第三層圍檁和支撐。加固好后將圍堰內(nèi)水全部抽干，堵漏并整平基底，澆筑30厘米封底

19、混凝土。割除鋼護筒，鑿除樁頭，檢測樁基。鋼筋綁扎及模板支立后、澆筑第一層1.6m高承臺混凝土。待混凝土達到強度后，拆除第三層內(nèi)撐。依次澆筑第二層2.2m厚混凝土，拆除第二層內(nèi)撐。最后澆筑第三層混凝土，拆除第一層內(nèi)撐。綁扎拱座鋼筋，立模，分兩次澆筑拱座混凝土，待承臺拱座施工結(jié)束后，拆除鋼板樁圍堰。（3）v型墩采用臨時支墩支架法施工，臨時支墩基礎(chǔ)每側(cè)由兩排直徑2.2m鉆孔樁及3排直徑500mm、厚10mm混凝土預(yù)制管樁作為基礎(chǔ)，樁頂澆筑臨時承臺，在臨時承臺上支立直徑800mm、厚10mm的鋼管樁，中間焊剪刀撐相連。再依次安裝縱梁、分配梁及模板，分三次澆筑v構(gòu)斜腿。并在斜腿上設(shè)兩道27束7根5mm預(yù)

20、應(yīng)力束，施工期間施加張拉力至1000噸。施工完成后拆除5號、6號臨時支墩。（4）采用鋼管樁支架法現(xiàn)澆0號段，支架搭設(shè)好后，上鋪縱梁及分配梁，立模綁扎鋼筋，澆筑混凝土。（5）懸臂澆筑節(jié)段混凝土，采用掛籃懸臂澆筑法施工。0號段施工完成后，安裝掛籃。先對稱澆筑a1至a15、b1b15號節(jié)段，拆除2號臨時支墩，合攏邊跨，澆筑尾端配重混凝土。繼續(xù)懸臂澆筑a16至a20號段，用體外支撐法，施加300噸預(yù)頂力，合攏中跨a21號段，拆除1號、3號臨時支墩。懸臂澆筑時同第三方監(jiān)測單位合作好，做好線形控制。（6）在橋面搭設(shè)萬能桿件支架，按南北兩岸分節(jié)段臥拼拱肋。用萬能桿件拼裝豎轉(zhuǎn)塔架，塔架高40m，安裝平衡索和纜

21、風索。施加邊跨臨時配重，調(diào)試豎轉(zhuǎn)同步千斤頂及中央控制系統(tǒng)。拱肋鋼管豎轉(zhuǎn)就位。合攏拱頂，固結(jié)拱腳。合攏后拆除4號臨時支墩，拆除豎轉(zhuǎn)塔架、邊跨臨時配重及其它設(shè)備。泵送拱肋下弦管內(nèi)微膨脹混凝土，泵送拱肋上弦管內(nèi)微膨脹混凝土，泵送綴板內(nèi)混凝土。安裝吊桿，加初張力。施工橋面及二期恒載。根據(jù)監(jiān)控單位提供每個吊桿成橋后的實際索力數(shù)值，調(diào)整吊桿力至實際值。三、主要施工方法及經(jīng)驗主跨采用“先梁后拱”的施工方法，主要施工步驟：利用臨時支墩、臨時拉索和支架施工v構(gòu)內(nèi)外斜腿及三角區(qū)梁段，然后掛籃懸臂澆筑主梁，合攏主梁邊孔，繼續(xù)掛籃懸臂澆筑中跨主梁至中跨合攏，在橋面架設(shè)支架及鋼管拱肋轉(zhuǎn)體塔架，塔架安裝鋼管拱肋，依次灌注

22、拱肋上弦管、下弦管內(nèi)混凝土，按指定次序張拉吊桿，調(diào)整吊桿力，施工橋面系，調(diào)整吊桿力到設(shè)計索力。因鉆孔樁、承臺、掛籃懸臂施工等較為常見，在此不在贅述，重點匯報v型斜腿及鋼管拱施工方法。1、v型斜腿施工方法小欖水道特大橋主橋196號墩和197號墩采用v型墩結(jié)構(gòu)，外側(cè)v肢與水平面的夾角為34.6，采用單箱雙室箱型截面，內(nèi)側(cè)v肢與水平面的夾角為46.4，采用單箱雙室箱形截面。內(nèi)外v肢墩頂為c0-2、c0-1梁段，分別長18.15m和15.4m，v型墩身墩頂c0-1段和c0-2段之間采用系梁連接，系梁共分9段，采用單箱雙室截面，每段長4.5m，梁高從7.8m漸變?yōu)関構(gòu)中部的4.8m，腹板厚度從1.2m漸

23、變?yōu)?5cm，底板厚從根部的1m按照圓曲線漸變?yōu)?0cm。v型斜腿整體結(jié)構(gòu)詳見圖1。圖1 v型墩整體結(jié)構(gòu)設(shè)計圖1.1連續(xù)剛構(gòu)橋v型斜腿組合式支護及分層現(xiàn)澆施工方法采用樁基礎(chǔ)與混凝土支墩式豎向支撐體系和精軋螺紋鋼水平預(yù)應(yīng)力索單端張拉進行斜腿分層澆筑施工。以樁基礎(chǔ)與混凝土支墩作為豎向承力體系，以精軋螺紋鋼水平預(yù)應(yīng)力索作為抵消水平推力的綜合承力體系使結(jié)構(gòu)在成型的過程中盡量符合設(shè)計的線形和理論受力狀態(tài)。具體如下：（1）豎向支護體系及支架模板系統(tǒng)豎向支護體系包括6排支撐點，中間4排支撐點下部樁基礎(chǔ)為直徑2.2m的鉆孔樁，鉆孔樁上自下而上設(shè)置型鋼聯(lián)系梁、混凝土支墩、混凝土橫梁；外部2排支撐點下部樁基礎(chǔ)為5

24、00100混凝土預(yù)制樁，混凝土預(yù)制樁上自下而上設(shè)置混凝土承臺、鋼管承臺上立柱（63010mm、53010mm的螺旋焊縫鋼管）、型鋼橫梁，外部支撐點之間通過型鋼水平橫撐連接，每排支撐點設(shè)置3個樁基礎(chǔ)，各個樁基礎(chǔ)之間互相連接，形成群樁受力。豎向支護體系上部設(shè)置支架模板系統(tǒng)，支架模板系統(tǒng)包括貝雷梁、分配梁和底模；貝雷梁由橫梁包裹并與橫梁連接為整體，每排貝雷梁之間通過通過增加型鋼制作的剪刀撐，增強支架模板系統(tǒng)穩(wěn)定性；貝雷梁上設(shè)置分配梁，分配梁和貝雷梁之間設(shè)置用于調(diào)節(jié)標高的鋼板，調(diào)整好坡度的分配梁上安裝底模。（2）斜腿內(nèi)部單端張拉體系斜腿分五層澆筑，第二、三層上分別安裝水平預(yù)應(yīng)力索和張拉臺架（錨箱）進行

25、單端分級張拉。于斜腿第二層混凝土澆筑施工后，安裝第一層水平預(yù)應(yīng)力索，斜腿第三層混凝土澆筑施工后，安裝第二層水平預(yù)應(yīng)力索，然后完成第一、二層水平預(yù)應(yīng)力索的初張拉（總張拉力的50）；斜腿第五層混凝土澆筑施工后，完成水平預(yù)應(yīng)力索的終張拉（總張拉力的50）。水平預(yù)應(yīng)力索由22根高強精扎螺紋鋼筋構(gòu)成，其一端與斜腿結(jié)構(gòu)體連接，另一端與施加預(yù)應(yīng)力的張拉臺架（錨箱）連接。下圖2為組合式支護結(jié)構(gòu)設(shè)計圖，圖3為施工工藝過程設(shè)計圖。 組合式支護體系以及斜腿分層現(xiàn)澆的示意圖 豎向支護體系的俯視圖 豎向支護體系的仰視圖 大樣1放大圖 大樣2放大圖 大樣3放大圖 水平預(yù)應(yīng)力索俯視示意圖 水平預(yù)應(yīng)力索位置設(shè)置圖 排豎向支撐

26、體系剖視圖 排豎向支撐體系剖視圖 排豎向支撐體系剖視圖 排豎向支撐體系剖視圖圖1 組合式支護結(jié)構(gòu)設(shè)計圖（）施工步驟1：豎向支撐體系及支架模板施工v肢豎向支撐設(shè)6個支撐點，到從下到上以此為鉆孔樁、混凝土支墩、混凝土橫梁，和從下到上依次為混凝土預(yù)制樁、混凝土承臺、螺旋管、型鋼橫梁，其中，1和5、4和6之間利用型鋼作連接形成群樁受力，增加其穩(wěn)定性。以豎向支撐為依托，上方依次鋪設(shè)貝雷梁、型鋼分配梁、模板等，形成斜腿混凝土澆筑的豎向支撐體系及支架模板系統(tǒng)。施工步驟2：斜腿第一層混凝土澆筑施工。施工步驟3：斜腿第二層混凝土澆筑施工及第一層水平預(yù)應(yīng)力索安裝。施工步驟4：斜腿第三層混凝土澆筑施工及第二層水平預(yù)

27、應(yīng)力索安裝，并完成第一、二層水平預(yù)應(yīng)力索的張拉，張拉力為設(shè)計張拉值的1/2。施工步驟5：斜腿第四層混凝土澆筑施工。施工步驟6：斜腿第五層混凝土澆筑施工，并完成水平預(yù)應(yīng)力索剩余的張拉力。圖3 施工工藝過程設(shè)計圖1.2 施工關(guān)鍵技術(shù)研究1.2.1 豎向支護體系施工v型墩斜腿落地支撐為6個支撐點，落地支墩上方依次鋪設(shè)貝雷梁、分配梁（槽鋼）、底模等?；A(chǔ)采用2.2m鉆孔樁，樁基嵌入下伏花崗巖7m，為端承樁，樁長為70m，采用直徑2.2m沖擊鉆機成孔，采用螺紋連接套匹配預(yù)制法預(yù)制鋼筋籠，解體后，現(xiàn)場人工配合吊車下鋼筋籠。混凝土采用攪拌站集中拌合，混凝土運輸車運送混凝土，用直徑350mm導(dǎo)管灌注水下混凝土

28、。鉆孔樁鋼護筒之間采用型鋼連接，使其形成群樁整體受力。內(nèi)部4排支撐點承臺上墩柱各采用1200mm1500mm（外斜腿）和采用1500mm1500mm（內(nèi)斜腿）混凝土方墩柱。墩柱橫向采用220a槽鋼連接，形成空間桁架結(jié)構(gòu)。在臨時墩柱上施工混凝土橫梁，橫梁包裹貝雷片連接形成v型墩斜腿的支架梁，橫梁與貝雷梁形成整體。在貝雷梁上設(shè)置220a500的槽鋼分配橫梁作為底模支架，槽鋼與貝雷片之間用鋼板調(diào)節(jié)標高。然后在調(diào)整好坡度的槽鋼上安裝模板，進行斜腿施工。1.2.2 模板安裝（1）模板安裝前復(fù)測斜腿的平面位置及標高以滿足設(shè)計要求。（2）底模、外側(cè)模采用工廠加工成型的大塊鋼模板，頂模和內(nèi)模采用竹膠板。模板材

29、質(zhì)與加工質(zhì)量必須符合設(shè)計和規(guī)范要求，做到表面平整、尺寸形狀準確、有足夠的強度和剛度。內(nèi)模采用鋼管腳手架支撐，外模采用鋼管排架、精軋螺紋鋼筋拉桿與型鋼組合體系加固。（3）先鋪設(shè)底模，然后安裝斜腿鋼筋、預(yù)應(yīng)力管道及預(yù)埋件等，完成后經(jīng)監(jiān)理工程師驗收合格后，用塔吊配合人工安裝側(cè)模及內(nèi)模。鋼模板安裝前涂模板漆，在鋼筋加工棚內(nèi)風干，防止揚塵落入模板表面，為混凝土外表美觀提供保證。 （4）相互連接的模板，模板面要對齊，連接螺栓不要一次緊到位，整體檢查模板線形，發(fā)現(xiàn)偏差及時校正模板，然后再鎖緊連接螺栓及扣件，固定好支撐桿件。校正后模板應(yīng)滿足規(guī)范要求。模板連接縫間距大于2mm應(yīng)用灰膏類填縫或貼膠帶密封。（5）模

30、板安裝完成后，對斜腿位置再復(fù)測一次，確保其平面位置、標高符合設(shè)計要求。1.2.3 斜腿鋼筋綁扎與預(yù)應(yīng)力安裝（1）鋼筋采用滾軋直螺紋套筒連接，安裝時要保證兩連接鋼筋擰進套筒內(nèi)長度相同，按照規(guī)范要求為3.5cm。（2）鋼筋首先在鋼筋加工棚按設(shè)計圖紙要求的規(guī)格尺寸下料、彎制，然后運至現(xiàn)場，選擇已經(jīng)鋪好的斜腿底模作為施工平臺，在其上進行安裝、綁扎。（3）在拱座上精確放樣斜腿的起點位置，在底模上放樣標記出各種鋼筋的安裝位置，即可進行鋼筋安裝。（4）在拼接鋼筋骨架時，應(yīng)用樣板嚴格控制骨架位置。（5）骨架的施焊順序宜由骨架的中間到兩邊，對稱地向兩端進行，并應(yīng)先焊下部后焊上部，每條焊縫應(yīng)一次成活，相鄰的焊縫應(yīng)

31、分區(qū)對稱的跳焊，不可順方向連續(xù)施焊。（6）為保證混凝土保護層的厚度，應(yīng)在鋼筋骨架與模板之間錯開放置適當數(shù)量的混凝土墊塊或鋼筋頭墊塊，骨架側(cè)面的墊塊應(yīng)綁扎牢固。（7）鋼筋骨架的加工、焊接質(zhì)量應(yīng)滿足規(guī)范要求。（8）臨時預(yù)應(yīng)力筋安裝時，孔道成形采用內(nèi)徑50mm鐵皮管，斜腿根部永久預(yù)應(yīng)力管道采用130mm金屬波紋管，安裝時應(yīng)設(shè)置適量的三通管，以利于壓漿排氣，保證壓漿質(zhì)量，并用f10鋼筋每隔0.5m設(shè)一道定位筋，而且焊接牢固，保證其位置準確，管道暢通，沒有死角硬拐。預(yù)應(yīng)力管道如與普通鋼筋相碰時，可適當移動普通鋼筋。1.2.4 混凝土澆筑v型墩斜腿的采用分層分次澆筑完成。（1）混凝土澆筑前，將模板內(nèi)的雜物

32、、積水及鋼筋上的污垢要清理干凈，模板接縫要堵塞嚴密。（2）混凝土運輸過程中，采取措施保證混凝土和易性與規(guī)定的坍落度，不出現(xiàn)漏漿、失水、離析等現(xiàn)象。（3）采用輸送泵將混凝土泵送至待澆筑層段，溜槽、串筒等配合向模板內(nèi)澆筑混凝土，減小混凝土出料過程中的自由落差。（4）采用平板振動器與插入式振搗棒相結(jié)合、頂模開窗振搗與內(nèi)部振搗相結(jié)合的方法。斜腿內(nèi)部鋼筋林立，挑選體格較小的施工人員進入內(nèi)部搗固。插入振搗時移動間距不超過振動器作用半徑的1.5倍；與側(cè)模應(yīng)保持15cm的距離，插入下層混凝土10cm，混凝土攤鋪厚度不大于50cm，振動棒在混凝土內(nèi)時間為20s左右，同時做到快插慢拔。平板振動器安裝在側(cè)模板上，從

33、上到下設(shè)置3個。每一振動部位，必須振動到該部位混凝土停止下沉、不再冒出氣泡、表面出現(xiàn)平坦、泛漿，從而保證混凝土內(nèi)部密實與外表美觀。（5）振動棒應(yīng)避免碰撞模板、鋼筋及其他預(yù)埋件。振動棒不得觸及預(yù)應(yīng)力管道以免管道破損、接頭脫節(jié)，造成孔道堵塞，位移，彎曲或出現(xiàn)局部凹陷等事故?；炷翝仓r，隨時檢查定位筋和墊塊情況，確保保護層厚度。（6）混凝土澆筑過程中，設(shè)專人跟蹤檢查模板支撐加固、鋼筋骨架及預(yù)埋件等的加固情況，當發(fā)現(xiàn)有松動、變形、位移時要及時處理。（7）混凝土澆筑速度宜控制在60m/h以內(nèi)，以利于降低混凝土的水化熱和降低混凝土對模板的側(cè)壓力。（8）對兩層混凝土的連接處用風鎬進行鑿毛，漏出粗骨料。同時

34、及時對混凝土進行養(yǎng)護（設(shè)專人進行混凝土養(yǎng)護工作），如實詳盡的填寫混凝土施工記錄。1.2.5 臨時索布置及張拉第一、第二層臨時預(yù)應(yīng)力索采用32mm高強精軋螺紋鋼筋，每層22根。第一、第二層臨時索預(yù)應(yīng)力通過在系梁支架上安裝的張拉臺架施加。張拉依據(jù)設(shè)計監(jiān)控單位的監(jiān)控指令進行。（1）張拉順序第一、第二層臨時索張拉采用三臺ycw-60穿心式千斤頂同步對稱進行，張拉時候先張拉上層，然后接著張拉對應(yīng)的下層。（2）張拉程序依據(jù)設(shè)計院監(jiān)控指令在內(nèi)外斜腿施工完成后，開始臨時索張拉，張拉分級進行。在千斤頂與錨箱之間放置zx-3105at壓力傳感器（每層3個，全橋共12個），更為準確的控制張拉力。 張拉第二層預(yù)應(yīng)力索

35、張拉力的10%后，接著張拉第一層預(yù)應(yīng)力索張拉力的10%； 張拉第二層預(yù)應(yīng)力索張拉力的50%后，接著張拉第一層預(yù)應(yīng)力索張拉力的50%； 張拉第一層預(yù)應(yīng)力索張拉力75%的后，接著張拉第二層預(yù)應(yīng)力索張拉力的75%； 張拉第二層預(yù)應(yīng)力索張拉力100%的后，接著張拉第一層預(yù)應(yīng)力索張拉力的100%。（3）張拉注意事項 預(yù)應(yīng)力筋張拉時的采用雙控措施，以油壓表的讀數(shù)為主，以伸長值為輔。張拉時候?qū)嶋H伸長值與理論伸長值相差應(yīng)控制在6%以內(nèi)，否則應(yīng)暫停張拉，查明原因并采取措施加以調(diào)整后，再繼續(xù)張拉。 精軋螺紋鋼用防水布包裹，預(yù)留孔口用砂漿密封。精軋螺紋鋼筋及鋼絞線不得使用割刀燒割，不得使用焊鉗焊割。 檢查張拉操作平

36、臺的承載安全性，張拉前檢查設(shè)備及油表看有無損壞，油表標定時不超過1個月,認真檢查油表與千斤頂?shù)膶?yīng)關(guān)系。張拉前要檢查螺母是否有破損，如有必須立即更換。在張拉時千斤頂前方不得站人，操作人員僅能位于兩側(cè)操作，且在千斤頂?shù)恼胺綉?yīng)設(shè)置一擋板，防止張拉過程中螺母彈出，產(chǎn)生意外事故。 每次預(yù)應(yīng)力張拉以后，應(yīng)詳細記錄下列數(shù)據(jù)。每個壓力表、油泵及千斤頂?shù)蔫b定號；測量預(yù)應(yīng)力鋼筋伸長量時的初始拉力；在張拉完成時的最后張拉力及測得的伸長量；千斤頂放松以后的回縮量；在張拉中間階段測量的伸長量及相應(yīng)的張拉力。1.2.6 應(yīng)力與應(yīng)變監(jiān)測（1）監(jiān)測目的斜腿施工過程中支架及斜腿本身的受力情況是否合理，最好的解決辦法就是進行

37、內(nèi)力監(jiān)測，即通過連續(xù)的監(jiān)測來了解實際內(nèi)力狀態(tài)，若發(fā)現(xiàn)實際內(nèi)力狀態(tài)超限或異常，就要查找原因和進行調(diào)控，使之在允許范圍內(nèi)變化。同時實施內(nèi)力監(jiān)測又是一個安全警報系統(tǒng)，通過該系統(tǒng)可以及時發(fā)現(xiàn)和在斜腿施工過程中出現(xiàn)異常情況或更為嚴重的結(jié)構(gòu)破壞情況，從而保證支架系統(tǒng)的安全。（2）支架內(nèi)力監(jiān)測 傳感器及數(shù)據(jù)采集儀器，支架應(yīng)力監(jiān)測的所有測點均采用振弦式傳感器 測點布置支架應(yīng)力監(jiān)測的所有測點均采用振弦式傳感器。監(jiān)測重點為貝雷片的危險區(qū)域（臨時墩附近），考慮到支架系統(tǒng)的離散性，在貝雷片其它區(qū)域以及岸側(cè)臨時墩也應(yīng)進行監(jiān)測。施工支架監(jiān)測斷面圖如圖4所示。其中臨時墩附近的貝雷片每個斷面上下緣分別布置3個傳感器共6個傳感

38、器，臨時墩間跨中貝雷片每個斷面下緣布置3個傳感器，臨時墩每個斷面布置3個傳感器。斜腿一側(cè)共計需要36個傳感器。圖4 應(yīng)力截面分布圖傳感器的安裝方法可采用表貼式以及焊接式，表貼式一般適合短時間的測試，無法保證長時間的連接，因此必須采用焊接式。由于現(xiàn)場條件復(fù)雜，根據(jù)情況還需要對傳感器進行適當保護。圖5為表貼式傳感器安裝保護方法。圖5 傳感器安裝保護方法 數(shù)據(jù)處理采集的數(shù)據(jù)通過計算得出應(yīng)力大小及變化情況，與初始值比較分析可掌握支架的內(nèi)力情況，從而保證施工質(zhì)量和結(jié)構(gòu)安全。（3）斜腿內(nèi)力監(jiān)測實行斜腿內(nèi)力與線形監(jiān)測的目的就是確保主橋在施工過程中結(jié)構(gòu)受力和變形始終處于安全范圍內(nèi)，使成橋后的線形符合設(shè)計要求，

39、結(jié)構(gòu)內(nèi)力狀態(tài)達到或接近設(shè)計期望值。 傳感器的布置在每側(cè)斜腿的頂、底端設(shè)置2個測試截面共10個點。 數(shù)據(jù)采集在埋設(shè)傳感器的時候?qū)鞲衅鬟M行預(yù)設(shè)，得到初始值，在每層混凝土澆筑后進行采集，將得到的數(shù)據(jù)與初始值比較可知應(yīng)力的大小及變化情況，從而為斜腿施工提供依據(jù)。（4）線形控制監(jiān)測 測點布置斜腿采用分層澆筑，每層的頂部設(shè)立線左、線右兩個標高觀測點，同時作為坐標觀測點。測點采用紅油漆做標記。 測量方法用水準儀或者全站儀測量標高及坐標，按照每層混凝土的澆筑前后兩個工況測量，對結(jié)果進行比較分析。測試時間安排在傍晚日落之后或早晨日出之前，以消除或減少溫度的影響。1.3 單端張拉鎖定自適應(yīng)框架梁（錨箱）設(shè)計在以

40、往的橋梁工程體外預(yù)應(yīng)力施工中，預(yù)應(yīng)力拉索多采用鋼絞線，預(yù)應(yīng)力張拉均在兩端搭設(shè)臨時張拉平臺進行。例如在v型墩斜腿體外臨時預(yù)應(yīng)力拉索施工中，具體如下：在v型墩斜腿下面搭設(shè)臨時張拉用的支撐支架，上設(shè)張拉平臺，用千斤頂對鋼絞線或精軋螺紋鋼進行張拉、鎖定，再進行下一步的施工。該張拉平臺在斜腿下方搭設(shè)，作業(yè)空間狹小，不易精確操作，且張拉用的臨時支撐支架用量多，費用高，安全性能較低。如：廣州新光快速路新光大橋v型墩施工采用臨時拉索，在v肢上共設(shè)了四層臨時拉索，每層分四束和六束，每束采用75低松弛高強鋼絞線，最大張拉力為3670kn，在斜腿下部搭設(shè)張拉平臺及支架，再分級張拉臨時拉索。為了解決現(xiàn)有橋梁工程體外預(yù)

41、應(yīng)力施工中，需要搭設(shè)張拉平臺，空間小、搭拆不易，張拉操作困難，預(yù)埋錨頭需截斷縱向鋼筋、修復(fù)結(jié)構(gòu)體困難等問題，提供了一種單端張拉鎖定自使用框架梁（簡稱錨箱）。單端張拉鎖定自適應(yīng)框架梁，其特征在于包括兩平行設(shè)置的框架梁，兩框架梁之間設(shè)置若干內(nèi)撐，包括斜撐和豎撐，加大整體的抗彎剛度。兩框架梁上開有22個對稱的用來穿設(shè)預(yù)應(yīng)力索的預(yù)應(yīng)力穿束孔，框架梁上預(yù)應(yīng)力穿束孔的位置與被張拉的混凝土結(jié)構(gòu)體上設(shè)置預(yù)應(yīng)力索的位置相對應(yīng)，框架梁采用大截面型鋼，在集中受力的地方焊加固鋼板。圖6為錨箱結(jié)構(gòu)設(shè)計圖。圖中：1-單端張拉鎖定自適應(yīng)框架梁，2-混凝土結(jié)構(gòu)體，3-中腹板預(yù)應(yīng)力索，4-邊腹板預(yù)應(yīng)力索；1.1-框架梁，1.2

42、-加固鋼板，1.3-內(nèi)撐，1.4-預(yù)應(yīng)力索。圖6 錨箱結(jié)構(gòu)設(shè)計圖該錨箱的單端最大受力為10000kn，且外腹板處內(nèi)外斜腿的寬度不一樣，內(nèi)斜腿寬13.6m，外斜腿寬10.0m。外腹板處的臨時拉索在錨箱上產(chǎn)生的彎矩達3636.4kn1.55m=5636.42knm，整個錨箱的尺寸設(shè)置為13.7m2.38m。具體操作如下：（1）利用v型墩系梁已施工完畢的支架作為該產(chǎn)品的制作平臺，按圖紙設(shè)計加工完畢，框架梁用3根i40a工字鋼拼裝焊接，內(nèi)外測焊接10mm鋼板；框架梁內(nèi)部采用i28a作為斜撐和豎撐；在框架梁中部加工2層預(yù)應(yīng)力穿束孔，每層設(shè)置11孔預(yù)應(yīng)力束。（2）采用3臺千斤頂進行單端張拉，張拉時，分邊腹

43、板（2個）、中腹板（1個）同時對稱進行，在達到設(shè)計張拉力的80時，采用縮小級差的方法，使各束預(yù)應(yīng)力值均勻。（3）在三個腹板中間的其中一根精軋螺紋鋼上均設(shè)置了一個靈敏度高的傳感器，對應(yīng)力進行監(jiān)測。1.4大體積混凝土0號段施工控制技術(shù)小欖水道特大橋主墩0號段底板寬10m，頂面寬11.6m，其中co-1號段中心高度7.47m，長度15.4m，co-2號段中心高度9.06m，長度18.15m，合計混凝土方量約2634m3。大體積混凝土泛泛而言就是現(xiàn)場澆筑的混凝土，尺寸大到需要采取措施降低水化熱和水化熱引起的體積變化，以最大限度的減少混凝土的開裂。小欖水道特大橋0段c0-1、c0-2結(jié)構(gòu)特點屬于大體積混

44、凝土，其施工工藝、溫度控制、防止產(chǎn)生裂縫的措施、養(yǎng)護措施和溫度觀測（混凝土內(nèi)部、表面和環(huán)境）等是本次施工的重難點。1.4.1 施工工藝及關(guān)鍵技術(shù)0號段分兩次澆筑，第二層澆筑高度3.2m，兩次澆筑的工藝流程如下：第一層：底模鋪設(shè)施工外側(cè)模板安裝固定腹板普通鋼筋施工底板普通鋼筋施工橫隔板普通鋼筋施工橫隔板橫向預(yù)應(yīng)力筋安裝腹板豎向預(yù)應(yīng)力螺紋鋼筋安裝箱梁底板端頭模板安裝安裝內(nèi)側(cè)模澆筑第一層混凝土養(yǎng)生等強。第二層：安裝內(nèi)模頂模頂板普通鋼筋綁扎頂板端頭模板安裝（帶喇叭口）頂板縱向預(yù)應(yīng)力管道安裝面板橫向預(yù)應(yīng)力安裝澆筑第二層混凝土養(yǎng)生張拉。（1）箱梁底模板支架鋪設(shè)在貝雷梁上放置分配梁，托架與分配梁之間放置木楔

45、，通過木楔調(diào)整托架高度，滿足立模標高，同時方便模板拆除。底模采用大塊鋼模板。底模鋪設(shè)后，測放箱梁底模中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位，底模標高=設(shè)計梁底+支架的變形+（前期施工誤差的調(diào)整量）。底模標高和線形調(diào)整結(jié)束后，立側(cè)模和翼板底模。對于箱梁翼緣板，在斜腿下面設(shè)置的貝雷梁之間鋪設(shè)工字鋼，在工字鋼梁上搭設(shè)滿堂鋼管支架直接搭設(shè)到翼板處鋼模板下，頂托上鋪設(shè)縱向槽鋼分配梁，分配梁支撐在模板上的加勁肋處。根據(jù)翼板坡度，在槽鋼上放置楔型的木尖，直接讓加工成楔型的木尖與槽鋼背肋架接觸緊密。對于箱梁內(nèi)頂模板支架，采用在箱梁內(nèi)搭設(shè)滿堂鋼管支架，頂模板采用竹膠板拼制，模板下放置木梁及槽鋼分布梁，通過支架上的頂

46、托調(diào)節(jié)高度。（2）模板設(shè)計及施工 底模采用大塊鋼模板拼制，直接鋪設(shè)在托架上，通過托架下的木楔完成模板標高的設(shè)置。 外側(cè)模采用面板6mm的鋼模板，模板加勁采用28槽鋼，外側(cè)模安裝后用穿心拉桿與內(nèi)側(cè)模對拉固定。第一次安裝下面6.0m高模板，在澆筑完成第一次混凝土后，將下面3m模板提升，進行翻模施工，第二次安裝剩余的腹板側(cè)面和翼板底模。翼板下的外底模采用異型鋼模板，直接鋪設(shè)在翼板下的鋼管支架的分部槽鋼上。 隔墻模板及內(nèi)側(cè)模由于0號段內(nèi)梁體截面變化大，模板通用性差，內(nèi)模直線段擬采用鋼木組合骨架，模板采用122cm244cm的竹膠合板拼制。豎向加勁肋采用10cm10cm的方木，橫向用48鋼管作為頂撐。內(nèi)

47、模就位后，與外側(cè)模用穿心拉桿相連，加固，同時在可行的位置設(shè)置自撐體系。內(nèi)模就位后用方木或型鋼將內(nèi)外側(cè)模頂緊，用腳手架及可調(diào)式承托配合，將內(nèi)模頂緊，并設(shè)剪力撐將各桿件聯(lián)成整體。箱梁內(nèi)頂模板也采用竹膠板制作。各類倒角模板采用竹膠板作為面板，方木作為加勁肋。洞孔模板，在隔墻上有2個150cm100cm人孔，洞孔模板用竹膠合板和方木拼裝成整體。在過人洞處截面復(fù)雜。為方便混凝土澆筑及振搗，箱室內(nèi)模及頂模預(yù)留施工用振搗及觀察窗，待混凝土澆筑接近預(yù)留口時再將鋼筋按照規(guī)范連接后進行封堵。拆模時先將內(nèi)模的支撐卸掉，然后松下模板的內(nèi)外拉桿即可拆除模板。確保腹板厚度準確，為防止內(nèi)模板上浮，在墩柱頂上設(shè)置防浮拉桿預(yù)埋

48、件。在內(nèi)模安裝后將其與內(nèi)側(cè)模聯(lián)結(jié)，以防止上浮。 端頭模板端模上有鋼筋和預(yù)應(yīng)力管道伸出，位置要求準確，模板擬采用鋼板。端頭模板是保證端部及預(yù)應(yīng)力管道成型要求的關(guān)鍵。通過內(nèi)、外側(cè)模板的橫向加勁槽鋼固定腹板端頭模板。（3）普通鋼筋施工腹板鋼筋采用在加工場制成長度上分段的整體形式，綁扎好水平鋼筋，在適當位置加密，使鋼筋成為整體。裝好底模后，對腹板鋼筋采用在地面預(yù)先綁扎，用塔吊整體吊裝就位的方案，豎向鋼筋先固定在整體成型的腹板鋼筋內(nèi)。其余鋼筋采用現(xiàn)場就地安裝。鋼筋吊裝到位后，采用手拉葫蘆和撐桿固定牢固，再安裝外側(cè)模板。（4）預(yù)應(yīng)力施工 豎向預(yù)應(yīng)力施工豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋全部采取預(yù)穿束方案，即在混凝土澆筑前隨

49、腹板鋼筋一起綁扎，固定在管道內(nèi)。為保證張拉豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋后的有效預(yù)應(yīng)力作用在混凝土上，首先在保證鋼管基本剛度的前提下應(yīng)盡可能使用薄壁鋼管，其次不能將上下錨墊板貼緊在鋼管上，而應(yīng)在上錨墊板與鐵皮管之間留出510mm的間隙。豎向預(yù)應(yīng)力筋采用直徑32mm的精軋螺紋粗鋼筋。采用螺紋粗錨具和穿心千斤頂張拉，采取同一梁段兩側(cè)對稱張拉的方式。豎向預(yù)應(yīng)力筋張拉的操作程序為：清理錨墊板，在錨墊板上作測量伸長量的標記點，記錄伸長量的初始值，安裝千斤頂，安裝連接器和張拉桿。張拉分兩次，第一次先張拉至控制張拉力的70，旋緊螺母，做好明顯標記，卸去千斤頂及其它附件，20天后再次張拉至控制張拉力并旋緊螺帽，利用扭力扳手

50、測試螺母扭力。量取從粗鋼筋頭至錨墊板上標記點的豎向距離作為計算伸長量值，計算實際伸長量l，并將該值與理論計算值進行比較，若在6內(nèi)，則在24小時內(nèi)完成壓漿。 縱向和橫向預(yù)應(yīng)力施工縱向預(yù)應(yīng)力管道采用塑料波紋管，以減少管道摩擦系數(shù)，同時為保證管道壓漿飽滿，采取真空輔助壓漿施工工藝保證壓漿質(zhì)量。頂板橫向預(yù)應(yīng)力束采用扁平鍍鋅鐵皮波紋管，預(yù)應(yīng)力束的張拉端在橋的兩側(cè)間隔布置。頂板、腹板內(nèi)有大量的預(yù)應(yīng)力管道，為了不使預(yù)應(yīng)力管道損壞，一切焊接應(yīng)放在預(yù)應(yīng)力管道埋置前進行，管道安置后盡量不焊接，若需要焊接則對預(yù)應(yīng)力管道采取嚴格的保護措施確保預(yù)應(yīng)力管道不被損傷。當普通鋼筋與預(yù)應(yīng)力管道位置有沖突時，應(yīng)移動普通鋼筋位置，

51、確保預(yù)應(yīng)力管道位置正確，但禁止將鋼筋截斷。 張拉作業(yè)在張拉作業(yè)之前先做管道摩阻試驗。張拉必須在混凝土強度達到90%以上設(shè)計強度并且達到規(guī)定齡期后才能進行。預(yù)應(yīng)力張拉程序為：預(yù)應(yīng)力施加到初應(yīng)力0測量千斤頂油缸伸長量l0應(yīng)力緩慢升到con持荷2分鐘測量油缸伸拉長量l1驗算實際伸長量l錨固con。采用張拉噸位與伸長量雙控，即當鋼束張拉達到設(shè)計張拉噸位時，其實際與理論伸長量之間的允許誤差為-6+6%之間，實際伸長量按下式計算：l=(l1-l0)(con/(con o)-夾片回縮值，由實測決定當實際與理論伸長量之間的誤差連續(xù)出現(xiàn)在允許范圍外時，必須進行全方位的分析研究，找出真正的原因，針對原因采取有效改

52、進、補救措施后才能繼續(xù)張拉。 真空壓漿工藝真空灌漿技術(shù)其原理主要是利用預(yù)應(yīng)力管道內(nèi)空氣的負壓，以使管道內(nèi)的預(yù)應(yīng)力筋保護水泥能更飽滿更密實地填滿整個預(yù)應(yīng)力管道，以達到根除或減少預(yù)應(yīng)力筋在使用過程中的腐蝕。水灰比由試驗室確定，在施工現(xiàn)場控制水泥漿的水灰比，水一定要嚴格按配比加入，否則多加的水會全部泌出，易造成管道頂端有空隙。對未及時使用而降低了流動性的水泥漿，嚴禁采用加水的辦法來增加其流動性。攪拌時間應(yīng)保證水泥漿混合均勻，注意觀察水泥漿稠度。灌漿過程中，水泥漿的攪拌應(yīng)不間斷，若中間接管停頓時，應(yīng)讓水泥漿在攪拌機和灌漿泵之間循環(huán)流動，直至泵送為止。水泥漿的性能如下：漿體水灰比：0.30.35；漿體流

53、動度：3050s；漿體泌水性：小于水泥漿初始體積的2；四次連續(xù)測試的結(jié)果平均值1；拌和后24h水泥漿的泌水能吸收漿體初凝時間：3h。真空壓漿水泥漿配合比試驗及真空輔助壓漿設(shè)備選型等研究詳見4.4章節(jié)。（5）混凝土澆筑 混凝土由拌和站集中拌和，由混凝土輸送泵運送到位。滿足在最早澆筑的混凝土初凝前澆筑完全部混凝土為控制標準。 結(jié)合混凝土振搗所用時間和塔吊運輸混凝土的能力，將0號段混凝土的初凝時間定為16h左右，將坍落度控制在1822cm。為此，將在混凝土中摻加高效減水劑，粗骨料采用525mm級配良好的碎石。 混凝土澆筑分層厚度為3040cm。 混凝土澆筑順序：第一次：底板腹板橫隔板；第二次：剩余腹

54、板頂板。澆筑時要前后左右基本對稱進行。 混凝土搗固采用70插入式振搗器，鋼筋密集處用小振搗棒，鋼筋稀疏處用大振搗棒，振動棒移動距離不得超過振動棒作用半徑的l.5倍。 對搗固人員要認真劃分施工區(qū)域，明確責任，以防漏搗。振搗腹板混疑土時，振搗人員要從預(yù)留“天窗”進入腹板內(nèi)搗固?！疤齑啊痹O(shè)在內(nèi)模和內(nèi)側(cè)鋼筋網(wǎng)片上，每2m高度左右設(shè)一個，混凝土澆筑至“天窗”前封閉。 在頂板混凝土澆筑完成后，用插入式振搗器對頂腹板接縫處進行充分的二次振搗，確保連接處密實、可靠。 混凝土澆筑結(jié)束后，要加強對梁段包括箱梁內(nèi)側(cè)和外側(cè)的灑水養(yǎng)護。1.4.2 施工工藝注意事項（1）澆筑前，先將模板內(nèi)的雜物、積水及鋼筋上的污垢要清理

55、干凈。模板內(nèi)面要刷脫模劑，模板接縫要嚴密，嚴格按照混凝土設(shè)計配合比進行混凝土配制拌和?；炷涟柚婆淞锨?，各種量具須經(jīng)計量部門進行計量標定，稱量誤差符合規(guī)范要求。（2）混凝土運輸過程中，采取措施保證混凝土和易性和規(guī)定的坍落度，不出現(xiàn)漏漿、失水、離析等現(xiàn)象。（3）采用輸送泵將混凝土泵送至待澆筑段，溜槽、串筒等配合向模板內(nèi)澆筑混凝土，減小混凝土出料過程中的自由落差。（4）混凝土采用插入式振搗，振搗時移動間距不超過振動器作用半徑的1.5倍；與側(cè)模應(yīng)保持510cm的距離；插入下層混凝土510cm；每一處振動完畢后應(yīng)邊振動邊徐徐提出振動棒；應(yīng)避免振動棒碰撞模板、鋼筋及其他預(yù)埋件。（5）對每一振動部位，必須

56、振動到該部位混凝土密實為止，密實的標志是混凝土停止下沉、不再冒出氣泡、表面出現(xiàn)平坦、泛漿，同時需要在混凝土振動界限以前對混凝土進行二次振搗，排除混凝土因泌水在粗骨料，水平鋼筋下部生成地水分和空隙，提高混凝土與鋼筋地握裹力，防止因混凝土地沉落而出現(xiàn)地裂縫，減少內(nèi)部微裂，增加混凝土地密實度，提高混凝土地均勻性和抗裂能力。（6）振動棒不得觸擊鐵皮管或波紋管，以防鐵皮管或波紋管破損、接頭脫節(jié)，造成孔道堵塞，位移，彎曲或出現(xiàn)局部凹陷等事故。（7）混凝土澆筑過程中，設(shè)專人跟蹤檢查模板支撐加固、鋼筋骨架及預(yù)埋件等的加固情況，當發(fā)現(xiàn)有松動、變形、位移時要及時處理。并對支架的沉降進行觀測，以核對設(shè)置的預(yù)拱度是否合理。（8）混凝土澆筑時，隨時檢查定位筋和墊塊情況，確保保護層厚度。（9）混凝土澆筑速度宜控制在60m/h以內(nèi)，以利于降低混凝土的水化熱和降低混凝土對模板的側(cè)壓力。（10）混凝土澆筑完成后，對混凝土的裸露面及時進行修整、抹平，等定漿后再抹第二遍，對于梁頂面，在初凝前進行拉毛處理，初凝后及時進行養(yǎng)護（設(shè)專人進行混凝土養(yǎng)護工作）。（11）混凝土澆筑過程中，要如實詳盡的填寫混凝土施工記錄。1.4.3 施工質(zhì)量控制（1）鋼筋施工控制由于腹