灰渣稀相氣力輸送系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)

1、灰渣稀相氣力輸送系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)系統(tǒng)出力按污泥處理量在設(shè)計(jì)點(diǎn)400t/d、進(jìn)廠(chǎng)污泥固含率在設(shè)計(jì)點(diǎn)（20%）,污泥中可燃質(zhì)在設(shè)計(jì)低限（38.5%-DS）計(jì)算，焚燒爐系統(tǒng)體中可燃的灰渣產(chǎn)率為205t/h;如果按污泥處理量在設(shè)計(jì)點(diǎn)400t/d、 質(zhì)含量在設(shè)計(jì)點(diǎn)（56%- DS、進(jìn)廠(chǎng)污泥固含率在設(shè)計(jì)高限（27%）計(jì)算，則系統(tǒng)的灰渣產(chǎn)率為1.98t/h,如果按污泥中固含率在設(shè)計(jì)點(diǎn)20%、固體中可燃質(zhì)含量在設(shè)計(jì)點(diǎn)（56%-DS、污泥處理量在設(shè)計(jì)高限 450t/d計(jì)算，系統(tǒng)的灰渣產(chǎn)率為1.65t/h。系統(tǒng)的最大灰渣產(chǎn)率按第一種 情況計(jì)算，即取2.05t/ho尾氣干法處理時(shí)碳酸氫鈉的加入量 為460 kg/

2、h,活性炭的加入量為4.6kg/h。為便于灰渣分別處置，余熱鍋爐和電 除塵器收集的灰渣通過(guò)一套輸送系統(tǒng)輸送到灰渣儲(chǔ)倉(cāng)，而袋式除塵器收 集的飛灰以及尾氣處理時(shí)加入系統(tǒng)的碳酸氫鈉和活性炭則通過(guò)另一套系統(tǒng)輸送到飛灰儲(chǔ)倉(cāng)。卸灰時(shí)，依據(jù)灰斗料位或按順序開(kāi)啟旋轉(zhuǎn)閥，在同 一時(shí)間，每套輸灰系統(tǒng)只能開(kāi)啟一臺(tái)旋轉(zhuǎn)閥。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，兩臺(tái)余熱 鍋爐排出的灰渣量約為440kg/h。按電除塵器最高除塵效率99.9%計(jì)算，貝卩其灰斗最大灰渣產(chǎn)率1.61t/h,余熱鍋爐和 電除塵器共用的灰渣輸送線(xiàn)灰渣最大產(chǎn)率為 2.05t/ho按余熱鍋爐加電除塵器最低除塵效率為90%,袋式除塵器除塵效率按99.9%計(jì)算，飛灰 輸送線(xiàn)的最大

3、產(chǎn)灰率（包括煙氣處理系統(tǒng)加入的碳酸氫鈉粉和活性炭 粉）0.67t/h。因?yàn)閷?duì)每個(gè)灰斗來(lái)說(shuō)，灰渣輸送系統(tǒng)采用的是間歇運(yùn)行的 方式，且灰渣和飛灰輸送都沒(méi)有備用線(xiàn)，參考火力發(fā)電廠(chǎng)除塵設(shè)計(jì)規(guī) 程有關(guān)規(guī)定，灰渣輸送系統(tǒng)的出力按系統(tǒng)最大灰渣產(chǎn)率的250%進(jìn)行設(shè) 計(jì)。綜合上述因素，余熱鍋爐和電除塵器的灰渣輸送線(xiàn)設(shè)計(jì)出力取 5.125t/h,袋式除塵器的飛灰輸送系統(tǒng)的設(shè)計(jì)出力取1.675t/h0二灰渣輸送線(xiàn)操作參數(shù)選取按輸送系統(tǒng)輸送距離最長(zhǎng)的部分(余熱鍋爐灰斗至渣倉(cāng))管線(xiàn)布 置計(jì) 算，灰渣輸送管線(xiàn)的當(dāng)量長(zhǎng)度大于200m。參考火力電廠(chǎng)輸灰系統(tǒng)設(shè)計(jì)的有關(guān)規(guī)定，灰渣采用低正壓壓送方式輸送，選取輸送管末端 氣速為22

4、m/s,輸送的固氣比選為50每條輸送線(xiàn)的輸送量按5.125t/h設(shè) 計(jì)，因此其耗風(fēng)量為1.025t/h。估計(jì)羅茨風(fēng)機(jī)出口處的空氣溫度為 70C,從風(fēng)機(jī)出口到余熱鍋爐排灰口空氣輸送管線(xiàn)幾何長(zhǎng)度約為92m,空 氣通過(guò)這段輸送管線(xiàn)與灰渣混合前溫度估計(jì)降為60Co爐渣從余熱鍋爐卸出時(shí)的溫度取120C,灰渣熱容0.8kJ/(kgC )，空氣 比熱 1.0kJ/(kg C),則兩者混合均勻后的溫度約為90Co這段灰 渣輸送管線(xiàn) 的幾何長(zhǎng)度約為116m,灰渣輸送到管線(xiàn)末端時(shí)的溫度約降為75Co倉(cāng)頂 除塵器的壓力損失按1.5kpa計(jì)算，計(jì)算得出管線(xiàn)內(nèi)徑為130mm選用 159X 7mm的輸送管，其內(nèi)徑為如果輸

5、送的 氣體量仍為 1.025t/h,則輸送管線(xiàn)出口端的氣速為17.7m/So 三輸送管線(xiàn)壓降計(jì)算因?yàn)橛酂徨仩t到灰渣倉(cāng)的距離最遠(yuǎn)，因此只需計(jì)算該部分的輸送管 線(xiàn)壓力損失就可以確定灰渣輸送風(fēng)機(jī)的升壓。這段輸送管線(xiàn)水平長(zhǎng)度約101m,垂直管道長(zhǎng)度約15m, 90度彎頭(R/Di 6)8個(gè)，變徑(DN100/DN150) 2個(gè)，球閥4個(gè)。這部分管線(xiàn)當(dāng)量長(zhǎng)度為：1=312m 輸灰管線(xiàn)的壓力損失按下面公式計(jì)算：也 Pp=(QP； + Pe 扎曙一 Pe)(1 + km)(1)上式中： Pp-從灰斗出口到灰倉(cāng)入口之間輸送管線(xiàn)的壓降Pe灰渣輸送管線(xiàn)出口處壓力，pa,渣倉(cāng)過(guò)濾器壓力損失取1.5kpa,則管線(xiàn)出口

6、處的壓力為pe =95650+1500=97150pa;入一為計(jì)算管段的空氣阻力系數(shù)，按經(jīng)驗(yàn)取其值為 0.023 ;I為計(jì)算管段的當(dāng)量長(zhǎng)度，mpa管線(xiàn)出口處的氣體密度，按出口處溫度壓力計(jì)算約為0.97kg/m3;Ve出口處的氣體流速；D管道內(nèi)徑，m;k兩相流系數(shù)，按經(jīng)驗(yàn)值取0.4 ;m固氣比，這里取5按公式(1)計(jì)算得到輸灰管線(xiàn)的壓力損失為21.8kpa0由風(fēng)機(jī)到余熱鍋爐灰斗的氣體輸送管線(xiàn)上的壓力損失按下面公式計(jì)Zr*Ar-昇：上式中: pg-氣體輸送管線(xiàn)的壓力損失，pa；入一為計(jì)算管段的空氣阻力系數(shù)，按經(jīng)驗(yàn)取其值為 0.023 ;Pa管線(xiàn)內(nèi)氣體的平均密度，按管線(xiàn)內(nèi)氣體溫度為70C,風(fēng)機(jī)升壓為

7、 45kpa 計(jì)算，則 p a=1.43kg/m 3；即取D管道內(nèi)徑，氣體輸送管線(xiàn)與灰渣輸送管線(xiàn)取相同的直徑，Di =0.145m；Va管線(xiàn)內(nèi)氣體的平均流速，按風(fēng)量1.025t/h,氣體溫度為70C,風(fēng)機(jī)升壓為45kpa計(jì)算，Va=12.0m/s ;Lg一氣體輸送管線(xiàn)的當(dāng)量長(zhǎng)度，m;氣體輸送管線(xiàn)的水平長(zhǎng)度約85m,垂直高度約7m,管線(xiàn)上有90度彎頭（R=3Di）8個(gè)，蝶閥2個(gè)，球閥2個(gè)，止回閥1個(gè)；Lg =223m按公式（2）計(jì)算得到氣體輸送管線(xiàn)的壓力損失約為3.7kpa。四設(shè)備選型風(fēng)機(jī)需要克服的總壓降厶p為： p= Pp+ pg + pt =27kpa其中4 Pf為倉(cāng)頂除塵器的壓降，在此取1

8、.5kpa0風(fēng)機(jī)的壓力富裕系 數(shù)取1.8,則風(fēng)機(jī)所需的壓頭為48.6kpa。選用BK6015型羅茨鼓風(fēng)機(jī)，其額定壓力為49kpa,額定風(fēng)量為17.5m3/min , 100獗荷時(shí)聯(lián)軸器處的功耗為23.5KW,配30kW的電機(jī)。按成都的年平均大氣壓力95650pa.平均氣溫16.1 C計(jì)算，風(fēng)機(jī) 吸 入的空氣質(zhì)量為1212kg/ho2、灰渣氣力輸送加料器選型選用RVS102C10A0型旋轉(zhuǎn)加料器，其理論加料能力為10.8m3/ho 根據(jù)廠(chǎng)家提供的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，加料器的填充率按0.7計(jì)，灰渣的堆積密 度約為0.7 m3,因此該加料器的實(shí)際加料能力約為5.3t/h。五輸送參數(shù)校核按選定的風(fēng)機(jī)入口風(fēng)量和輸送管線(xiàn)內(nèi)徑計(jì)算，當(dāng)風(fēng)機(jī) 出口達(dá)到額定壓力時(shí)，氣體輸送管線(xiàn)內(nèi)的平均氣速約為14.3m/s；根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，取旋 轉(zhuǎn)卸料閥處漏風(fēng)量占風(fēng)機(jī)供風(fēng)量的5%,則進(jìn)入灰渣輸送管線(xiàn)的風(fēng)量為 1151kg/h,管線(xiàn)出口處的流速