貝雷梁支架計算書91744

1、西山漾大橋貝雷梁支架計算書1. 設(shè)計依據(jù)設(shè)計圖紙及相關(guān)設(shè)計文件貝雷梁設(shè)計參數(shù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范公路橋涵設(shè)計規(guī)范裝配式公路鋼橋多用途使用手冊路橋施工計算手冊建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（jgj130-2011） 2. 支架布置圖在承臺外側(cè)設(shè)置鋼管樁60914mm，每側(cè)承臺 2 根，布置形式如下：鋼管樁與承臺上方設(shè)置 400*200*21*13 的雙拼 h 型鋼連成整體。下橫梁上方設(shè)置 貝雷梁，貝雷梁采用 33 排單層 321 標(biāo)準(zhǔn)型貝雷片，貝雷片橫向布置間距為 450mm。貝雷 梁上設(shè)置上橫梁，采用 20#槽鋼600mm。于上橫梁上設(shè)置滿堂支架。支架采用鋼管式支架，箱梁兩端實心部分采用 10

2、0100 方木支撐，立桿為 450 450mm；并在立桿底部設(shè)二個倒拔塞便于拆模。箱梁腹板下立桿采用 600（橫向）300mm （縱向）布置。橫桿步距為 1.2m，(其它空心部位立桿采用 600（橫向）600mm（縱向） 布置）。內(nèi)模板支架立桿為 750（橫向）750mm（縱向）布置。橫桿步距為1.5m。箱梁的模板采用方木與夾板組合；兩端實心及腹板部位下設(shè) 100*100mm 方木間距為 250mm。 翼板及其它空心部位設(shè) 50*100mm 方木間距為 250mm。內(nèi)模板采用 50*100mm 方木間距為 250mm。夾板均采用 1220*2440*15mm 的竹夾板。具體布置見下圖：3. 材

3、料設(shè)計參數(shù)3.1. 竹膠板：規(guī)格 1220244015mm根據(jù)竹編膠合板國家標(biāo)準(zhǔn)（gb/t13123-2003），現(xiàn)場采用 15mm 厚光面竹膠板為類一等品，靜彎曲強度50mpa，彈性模量 e5103mpa；密度取 r=10 kn / m3。3.2. 木 材100100mm 的方木為針葉材，a-2 類，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中的 a-2 類木材并按濕材乘 0.9 的折減系數(shù)取值，則：w=13*0.9=11.7 mpae=101030.9=9103mpa=1.40.91.26mpar =10 kn / m 33.3. 型鋼q235，鋼容許應(yīng)力：軸向應(yīng)力=135mpa

4、，彎曲應(yīng)力w=140mpa，剪應(yīng)力 =80mpa，彈性模量 e=2.0105n/mm2。3.4. 貝雷梁幾何特性幾何特性結(jié)構(gòu)構(gòu)造wx(cm3)ix(cm4)ei(kn.m2)單排單層雙排單層三排單層雙排雙層三排雙層不加強加強不加強加強不加強加強不加強加強不加強加強3578.57699.17157.115398.310735.623097.414817.930641.722226.845962.6250497.2577434.4500994.41154868.8751491.61732303.22148588.84596255.23222883.26894390526044.121212612.

5、241052088.242425224.481578132.363637836.724512036.489652135.926768054.7214478219橋型桁架容許內(nèi)力表不加強橋梁容許內(nèi)力彎矩（kn.m） 剪力（kn）單排單層788.2245.2雙排單層1576.4490.5三排單層2246.4698.9雙排雙層3265.4490.5三排雙層4653.2698.9橋型加強橋梁容許內(nèi)力彎矩（kn.m） 剪力（kn）單排單層1687.5245.2雙排單層3375490.5三排單層4809.4698.9雙排雙層6750490.5三排雙層9618.8698.94. 強度驗算4.1. 翼板分析4

6、.1.1. 底模板計算：4.1.1.1. 竹膠板技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：根據(jù)竹編膠合板國家標(biāo)準(zhǔn)（gb/t13123-2003），現(xiàn)場采用 15mm 厚光面竹膠板為類一等品，靜彎曲強度50mpa，彈性模量 e5103mpa；密度取 。由于翼板處方木按中心間距 25cm 橫向布設(shè)，實際計算考慮方木實體寬度 5cm，即模板計算跨徑?。簂 =0.2 m；又模板單位寬(1m)面板截面參數(shù)：慣性矩： i =bh 3 1000 15 3= =2.8125 10 12 125mm4截面抵抗矩： w =4.1.1.1.1. 荷載計算：bh 2 1000 15 2= =5.625 10 5 mm 3 6 6a.鋼筋

7、砼自重取 26kn/m3，即砼產(chǎn)生的面荷載：q =(0.2+0.55)/2*2+0.2*0.50*26/2.5*1.210.608kn/m12；b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q =0.01510=0.15 kn/m2；2c.施工人活載：q =2.5 kn/m2；3d.砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q =2.0 kn/m2；4則取 1m 寬分析線荷載為：q 強=10.608+0.15+2.5+2.015.258kn/mq 剛=10.608+0.1510.758kn/m4.1.1.1.2. 受力分析：按三跨 0.20m 連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度：強度分析：mmaxql 2 15.258 10 3 0.

8、2 = =10 102=0.61102n ms =m 0.6110 5 max =w 5.625 10 5=0.108 mpa s=50mpa，滿足要求剛度分析：lfmaxql 4 10.758 0.2 4= =150 ei 150 5 10 6 2.8125 10-7=0.082 mm f= =0.75 mm400翼板處模板強度、剛度均滿足要求。4.1.1.2. 翼板處底模下方木檢算：4.1.1.2.1. 方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：底模下統(tǒng)一采用 50100mm 的方木。依三跨 0.6m 連續(xù)梁計算方木強度、剪力及撓 度：50100mm 的方木為針葉材，a-2 類，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋

9、涵鋼結(jié)構(gòu)及 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中的 a-2 類木材并按濕材乘 0.9 的折減系數(shù)取值，則：w=13*0.9=11.7 mpae=101030.9=9103mpa=1.40.91.26mpa又方木的截面參數(shù)：慣性矩： i =bh 3 50 100 3= =4.167 10 6 mm 4 12 12截面抵抗矩： w =bh 2 50 100 2= =0.8333 10 6 65mm34.1.1.2.2. 荷載計算：由上一節(jié)模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下(由于方木自身重相對較小，故不 予計算)：q 強=10.608+0.15+2.5+2.015.258kn/m2q 剛=10.608+0.1510.7

10、58kn/m2又方木的中心間距為：0.6m，故線荷載為：q 強=15.2580.6=9.155kn/mq 剛=10.7580.6=6.455kn/m4.1.1.2.3. 受力分析：由于方木下面分配梁按 0.6m 間距布置，故方木建模按三跨 0.60m 連續(xù)梁分析如下：強度分析：mmax=ql 2 9.155 10 =10 1030.62=3.296 102n ms =m 3.296 10 5 max =w 0.8333 10 5=3.956 mpa s=11.7mpa，滿足要求剛度分析：fmaxql 4 6.455 0.6 4 l= = =0.148 mm f = =2.25mm 150 ei

11、 150 9 10 6 4.167 10 -6 400方木的強度、剛度均滿足要求。4.1.2. 箱梁腹段計算（按最大荷載截面高度 3.1m 計算）根據(jù)連續(xù)箱梁設(shè)計圖選出截面為最不利截面。r =10 kn / m 3選取荷載最大的邊腹板下位置按一次澆注荷載進(jìn)行模板、方木計算分析； 4.1.2.1. 底模計算：4.1.2.1.1. 竹膠板技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：靜彎曲強度50mpa，彈性模量 e5103mpa；密度： 。由于外底模方木按中心間距為 25cm 橫向布設(shè)，考慮其本身的 10cm 實體尺寸，即模板計算跨徑取：l =0.15m；又模板單位寬(0.5m)面板截面參數(shù)：慣性矩：bh 3 500

12、15 3i = = =1.406 10 12 125mm4截面抵抗矩：bh 2 500 15 2w = = =0.188 10 5 mm 3 6 6l4.1.2.1.2. 荷載計算：對于箱梁底部的模板荷載分析，按實腹板處的模板下方木間距均為 0.25m，按最 不利情況分析，取實腹板處底模板進(jìn)行分析；荷載分析如下：（腹板截面為 500mm）a.鋼筋砼自重取 26kn/m3，即砼產(chǎn)生的面荷載：q1=1.2*3.1*26*0.548.36kn/m； b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=0.015*10*0.5=0.075 kn/m；c. 施工人活載：q3=2.5*0.51.25 kn/m；d. 砼傾倒、

13、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q4=2.0*0.51kn/m；則 q 強=48.36+0.075+1.25+150.685kn/mq 剛=48.36+0.07548.435kn/m4.1.2.1.3. 受力分析：腹板底板按三跨 0.15m 連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度：強度分析：mmax=ql 2 50.685 10 3 0.15 =10 102=1.14 10 2 n ms =m 1.14 10 5 max =w 0.188 105=6.064 mpa s=50mpa，滿足要求剛度分析：fmaxql 4 48.435 0.15 4 = =150 ei 150 5 10 6 1.406 10-7=0.23

14、3mm f= =0.75mm400實腹板處模板強度、剛度均滿足要求。4.1.2.2. 底模下方木檢算：4.1.2.2.1. 方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：底模下統(tǒng)一采用 100100mm 的方木，按支架間距三跨 0.6m 連續(xù)梁計算； 100100mm 的方木為針葉材，a-2 類，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中的 a-2 類木材并按濕材乘 0.9 的折減系數(shù)取值，則：w=13*0.9=11.7 mpae=101030.9=9103mpa=1.40.91.26mpa 又方木的截面參數(shù)：慣性矩：bh 3 100 100 3i = = =8.333 10 12 126mm4截面抵抗

15、矩：bh 2 100 100 2w = = =1.667 10 6 65mm34.1.2.2.2. 荷載計算：底模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下(由于方木自身重相對較小，故不予計 算)：腹板處:q 強=48.36+0.075+1.25+150.685kn/mq 剛=48.36+0.07548.435kn/m又因方木在支架的中心間距為：0.6m，故線荷載為：q 強=50.6850.6=30.411kn/mq 剛=48.4350.6=29.061kn/m4.1.2.2.3. 受力分析：同樣根據(jù)前面荷載分析情況分如下兩種情況：實腹板處：按縱向方木在支架下的受力點按 0.6m 間距布置，故方木建模按

16、三跨 0.60m 連續(xù)梁分析如下：強度分析：mmaxql 2 50.685 10 3 0.6 = =10 102=18.25 102n ms =m 18.25 10max =w 1.667 1055=10.948 mpa s=11.7mpa，滿足要求lr =10 kn / m 3剛度分析：fmaxql 4 29.061 0.6 4= =150 ei 150 9 10 6 8.333 10-6=0.335mm f= =0.75mm400故實腹板處的方木的強度、剛度均滿足要求。4.1.3. 空心段箱梁截面計算分析4.1.3.1. 底模計算：4.1.3.1.1. 竹膠板技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：靜彎曲強

17、度50mpa，彈性模量 e5103mpa；密度： 。由于除翼板外底模方木按中心間距為 25cm 橫向布設(shè)，考慮其本身的 5cm 實體尺寸，即模板計算跨徑?。簂 =0.2m；又模板單位寬(1m)面板截面參數(shù)：慣性矩：bh 3 1000 15 3i = = =2.8125 10 12 125mm4截面抵抗矩：bh 2 1000 15 2w = = =5.625 10 5 mm 3 6 64.1.3.1.2. 荷載計算：對于箱梁底部的模板荷載分析，空腹板的模板下方木間距均為 0.25m，荷載分析 如下：鋼筋混凝土荷載設(shè)計值 q1=1.2（分項系數(shù)）170.66/7.79(截面底寬)=26.29kn/

18、m；鋼筋砼自重取 26kn/m3，（分項系數(shù)）1.2 即砼產(chǎn)生的面荷載： q1=0.22*2*26*1.213.728kn/m2；b. 竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=0.01510=0.15 kn/m2；c. 施工人活載：q3=2.5 kn/m2；d. 砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q4=2.0 kn/m2；則取 1m 寬分析線荷載為：q 強=13.728+0.15+2.5+2.018.378kn/mq 剛=13.728+0.1513.878kn/m、受力分析：按三跨 0.20m 連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度：強度分析：mmax=ql 2 18.378 10 =10 1030.22=0.735 10

19、2n ms =m 0.738 10max =w 5.625 1055=0.131mpa s=50mpa，滿足要求剛度分析：fmaxql 4 13.878 0.2 4 l= = =0.1mm f = =0.75mm 150 ei 150 5 10 6 2.8125 10 -7 400空腹板處模板強度、剛度均滿足要求。4.1.3.2. 底模下方木檢算：4.1.3.2.1. 方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：底模下統(tǒng)一采用 50100mm 的方木。按三跨 0.6m 連續(xù)梁計算。50100mm 的方木為針葉材，a-2 類，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及 木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中的 a-2 類木材并按濕材乘 0.

20、9 的折減系數(shù)取值，則：w=13*0.9=11.7 mpae=101030.9=9103mpa=1.40.91.26mpa又方木的截面參數(shù)：慣性矩：bh 3 50 100 3i = = =4.167 10 12 126mm4截面抵抗矩：bh 2 50 100 2w = = =0.8333 10 5 mm 3 6 64.1.3.2.2. 荷載計算：方木的面荷載如下(由于方木自身重相對較小，故不予計算)：空腔腹板處：q 強=13.728+0.15+2.5+2.018.378kn/m2q 剛=13.728+0.1513.878kn/m2又此時方木的中心間距為：0.6m，故線荷載為：q 強=18.37

21、80.6=11.03kn/mq 剛=13.8780.6=8.327kn/m、受力分析：空腔腹板處：按方木下面分配梁按 0.6m 間距布置，故方木建模按三跨 0.6m 連續(xù) 梁分析如下：強度分析：mmaxql 2 11.03 10 = =10 1030.62=0.397 103n mm 0.397 10 6 s = max =w 0.8333 10 5 剛度分析：=4.77 mpa s=11.7mpa，滿足要求fmaxql 4 8.327 0.6 4 l= = =0.192 mm f = =2.25mm 150 ei 150 9 10 6 4.167 10 -6 400故空腔腹板處的方木的強度、

22、剛度均滿足要求。4.1.4. 實心端箱梁截面計算分析選取荷載最大的實心端箱梁截面 4m 高度的位置按一次澆注荷載進(jìn)行模板、方木、 計算分析；r =10 kn / m 34.1.4.1. 底模計算：4.1.4.1.1. 竹膠板技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：靜彎曲強度50mpa，彈性模量 e5103mpa；密度： 。由于外底模方木按中心間距為 25cm 橫向布設(shè)，考慮其本身的 10cm 實體尺寸，即模板計算跨徑取：l =0.15m；又模板單位寬(1m)面板截面參數(shù)：慣性矩：bh 3 1000 15 3i = = =2.8125 10 5 mm 4 12 12截面抵抗矩：bh 2 1000 15 2w =

23、= =0.375 10 6 65mm34.1.4.1.2. 荷載計算：對于箱梁底部的模板荷載分析，按模板下方木間距均為 0.25m，按最不利情況分 析，取實心端部箱梁 4m 截面的底模板進(jìn)行分析；荷載分析如下：a.鋼筋砼自重取 26kn/m3，即砼產(chǎn)生的面荷載：q1=1.2*4*26124.8kn/m2； b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=0.015*100.15 kn/m2；c. 施工人活載：q3=2.5 kn/m2；d. 砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q4=2.0kn/m2；則 q 強=124.8+0.15+2.5+2129.45kn/mq 剛=124.8+0.15124.95kn/m4.1.4

24、.1.3. 受力分析：腹板底板按三跨 0.15m 連續(xù)梁建模計算模板強度及剛度：強度分析：mmax=ql 2 129.45 10 =10 1030.152=0.437 102n ms =m 0.437 10max =w 0.375 1055=1.165 mpa s=50mpa，滿足要求剛度分析：fmaxql 4 124.95 0.15 4 l= = =0.3mm f = =0.75 mm 150 ei 150 5 10 6 2.8125 10 -7 400箱梁實心端處模板強度、剛度均滿足要求。4.1.4.2. 底模下方木檢算：4.1.4.2.1. 方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：底模下統(tǒng)一采用 10

25、0100mm 的方木，按支架間距三跨 0.5m 連續(xù)梁計算； 100100mm 的方木為針葉材，a-2 類，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范中的 a-2 類木材并按濕材乘 0.9 的折減系數(shù)取值，則：w=13*0.9=11.7 mpae=101030.9=9103mpa=1.40.91.26mpa又方木的截面參數(shù)：慣性矩：bh 3 100 100 3i = = =8.333 10 12 126mm4截面抵抗矩：bh 2 100 100 2w = = =1.667 10 5 mm 3 6 64.1.4.2.2. 荷載計算：底模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下(由于方木自身重相對

26、較小，故不予計 算)：則 q 強=124.8+0.15+2.5+2129.45kn/mq 剛=124.8+0.15124.95kn/m又因方木在支架的中心間距為：0.5m，故線荷載為：q 強=129.450.5=64.725kn/mq 剛=124.950.5=62.475.kn/m4.1.4.2.3. 受力分析：同樣根據(jù)前面荷載分析情況分如下兩種情況：l實腹板處：按縱向方木在支架下的受力點按 0.5m 間距布置，故方木建模按三跨 0.50m 連續(xù)梁分析如下：強度分析：mmaxql 2 64.725 10 3 0.5 = =10 102=16.181 102n ms =m 16.181 10 5

27、 max =w 1.667 10 5=9.707 mpa s=11.7mpa，滿足要求剛度分析：fmaxql 4 62.475 0.6 4= =150 ei 150 9 10 6 8.333 10-6=0.347 mm f= =0.75mm400故實心端的方木的強度、剛度均滿足要求4.1.5. 48*3mm 鋼管支架檢算：（按截面高度 3.1m 計算）4.1.5.1. 小橫桿計算箱梁腹板立桿立桿縱向間距為 600mm，橫向間距為 300mm，步距為 1200mm。在順 橋向腹板下的混凝土重量為：鋼筋砼自重取 26kn/m3，即砼產(chǎn)生的面荷載：g1=3.1*26*0.5*0.6*1.229.01

28、6kn/m；b. 竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：g2=0.015*10*0.5*0.6=0.045 kn/m；c. 施工人活載：g3=2.5*0.5*0.60.75kn/m；d. 砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：g4=2.0*0.5*0.60.6kn/m；則 g=29.016+0.045+0.75+0.630.411kn/m彎曲強度：gl 2 30.411 300 2 s = =10w 10 4.493 103=60.92 mpa s=215mpa41j抗彎剛度：ql 4 30.411 300f = =150 ei 150 2.110 5 1.078 104.1.5.2. 大橫桿計算5=0.073mm 21

29、5 mpa不能滿足要求，在腹板位置時采用雙橫桿加固。 撓度：f =1.883fl 2 9.123 600 22 =1.883100 ei 100 2.1 10 5 1.078 105=0.0015 mm rc8.5kn，不能滿足抗滑要求，所以在腹板位置時采用雙扣 件加固。4.2. 貝雷梁驗算（1）、16.5m 跨度的貝雷片驗算選取 16.5m 的貝雷片跨度進(jìn)行驗算。豎向荷載取上述支架所得最大反力 18kn，并 按照支架實際位置進(jìn)行加載。貝雷片橫向間距取 0.50m（16m/32）,共布設(shè)貝雷片 33 個。 作用于貝雷片的集中荷載取支架支座反力一半。取單片貝雷片進(jìn)行計算，計算模型取單跨簡支梁結(jié)構(gòu)

30、，所受荷載為均布荷載。 本 計算按最不利因素考慮，取第四跨進(jìn)行驗算。受力簡圖驗算強度貝雷片力學(xué)性能為：i= 250500cm4w= 3578.5 cm3m= 788.2knmq= 245.2kn箱梁梁體順線路方向每延米鋼筋砼自重為：9.8126（c40 鋼筋混凝土自重） =254.8kn。順線路方向每延米寬跨中最大彎矩計算公式如下:mmaxql82其中， m-貝雷梁計算最大彎距(n.mm)；l-計算跨度: l=16500mm；q-作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包括:鋼筋混凝土荷載設(shè)計值 q1=1.2（分項系數(shù)）254.8=305.76kn/m； 傾倒混凝土荷載設(shè)計值 q2=1.42.001=2

31、.8kn/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值 q3=1.42.001=2.8kn/m；施工活荷載設(shè)計值 q4=1.42.51=3.5kn/m；4=模板及支架（含內(nèi)模）荷載設(shè)計值 q5=1.25.51=6.6kn/m20#槽鋼自重荷載 q625.777182810-310/16.57.87kn/m貝雷梁自重荷載 q7=3005.53310-310/16.5=33kn/m q=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=305.76+2.8+2.8+3.5+6.6+7.87+33=362.33kn/m； 、縱梁最大彎距mmaxql 2= =0.125 362.33 16.5 16.5 =12330.54kn.

32、m 8單片貝雷片最大承受彎矩：mmax=12330.54/33=373.65kn.mm= 788.2kn.m滿足要求。、縱梁最大剪力1 支點：qmax=362.3316.5/2=2989.22kn 1、2 支點相同。 單片貝雷片容許剪力：1 支點：q=2989.22/33=90.58knq= 245.2kn滿足要求。、撓度驗算、ab 跨 16.5m 貝雷縱梁最大撓度fmax5q l 5 362.33 10 3 16.54總384 ei 384 2.1 10 5 10 6 250500 33 10-8=2.02cmf=l/400=1650/400=4.125cmfmaxf滿足規(guī)范要求（2）單片貝

33、雷片最不利荷載計算根據(jù)橋的橫斷面圖，在第四跨（p3-p4）跨的側(cè)腹板下第三組貝雷片承受正上方的 混凝土面積最大，荷載最大，處在最不利荷載位置。此貝雷梁由三片貝雷片組合而成， 如下圖所示：此貝雷梁由三片貝雷片組合而成，現(xiàn)對此三片貝雷片進(jìn)行驗算。貝雷梁上部腹板 寬 0.5m，按最大受力處 2.45m，計算。2.45m 處混凝土荷載為 q1=2.450.52.610=31.85kn傾倒混凝土荷載設(shè)計值 q2=1.42.000.5=1.4kn/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值 q3=1.42.000.5=1.4kn/m；施工活荷載設(shè)計值 q4=1.42.50.5=1.75kn/m；模板及支架（含內(nèi)模）荷載設(shè)計

34、值 q5=1.25.50.5=3.3kn/m20#槽鋼自重荷載 q625.7770.52810-310/16.52.18kn/m貝雷梁自重荷載 q7=3005.5310-310/16.5=3kn/m2.45m 處總荷載 q=1.2q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=1.2*31.85+1.4+1.4+1.75+3.3+2.18+3=51.25kn/m； 計算模型如下通過結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計算結(jié)果如下：桿端位移值 ( 乘子 = 1) -桿端 1桿端 2-單元碼 u -水平位移 v -豎直位移 -轉(zhuǎn)角 u -水平位移 v - 豎直位移 -轉(zhuǎn)角-1 0.00000000 0.00000000 -0

35、.00552982 0.000000000.00000000 0.00552982-內(nèi)力計算桿端內(nèi)力值 ( 乘子 = 1) -桿端 1桿端 2-單元碼軸力剪力彎矩軸力剪力彎矩-1 0.00000000 422.80000 0.00000000 0.00000000-422.80000 0.00000000計算剪力結(jié)果圖如下：4=計算彎矩結(jié)果圖如下：、縱梁最大彎距mmaxql 2= =0.125 51.25 16.5 16.5 =1744.1kn.m 8單片貝雷片最大承受彎矩：mmax=1744.1/3=581.37kn.mm= 788.2kn.m滿足要求。、縱梁最大剪力a 支點：qmax= 5

36、1.25*16.5/2=422.81kn 1、2 支點相同。 單片貝雷片容許剪力：a 支點：q=422.81/3=140.94knq= 245.2kn滿足要求。、撓度驗算、ab 跨 16.5m 貝雷縱梁最大撓度fmax5q l 5 49.07 10 3 16.5 4總384 ei 384 2.1 10 5 10 6 250500 3 10-8=3cmf=l/400=1650/400=4.125cmfmaxf滿足規(guī)范要求3、中跨 2*13.5m 貝雷梁檢算p4-p5 跨箱梁跨度為 30m，普通貝雷架的撓度不能滿足要求，所以在 p4-p5 跨中設(shè) 置鋼管樁一排。鋼管樁采用609(=14mm)長度為

37、 25m。根據(jù)以上數(shù)據(jù)，鋼管樁平臺主 要承重包含貝雷梁上部所有恒載及動載。計算 30m 跨箱梁總體積為 358m3，30m 跨主要承 重如下：p4-p5 跨箱梁梁體順橋方向每延米鋼筋砼自重為：358/3011.93126（c40 鋼 筋混凝土自重）=310.18kn。順線路方向每延米寬跨中最大彎矩計算公式如下:mmaxql82其中， m-貝雷梁計算最大彎距(n.mm)；l-計算跨度: l=13500mm；q-作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包括:鋼筋混凝土荷載設(shè)計值 q1=1.2（分項系數(shù)）310.18=372.22kn/m； 傾倒混凝土荷載設(shè)計值 q2=1.42.001=2.8kn/m；振搗混

38、凝土荷載設(shè)計值 q3=1.42.001=2.8kn/m；施工活荷載設(shè)計值 q4=1.42.51=3.5kn/m；模板及支架（含內(nèi)模）荷載設(shè)計值 q5=1.25.51=6.6kn/m20#槽鋼自重荷載 q625.777184610-310/277.9kn/m貝雷梁自重荷載 q7=30093310-310/27=33kn/m q=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=372.22+2.8+2.8+3.5+6.6+7.9+33=428.82kn/m； 計算模型如下max計算剪力結(jié)果如下計算彎矩結(jié)果如下：計算位移結(jié)果如下：、縱梁最大彎距 m (1)(2)max=0.07ql2=0.07 428.8

39、2 13.5 13.5 =5470.67kn.mm 2 =-0.125 ql2=-0.125 428.82 13.5 13.5 =-9769.06kn.m單片貝雷片最大承受彎矩：mmax=9769.06/33=296.03kn.mm= 788.2kn.m滿足要求。、縱梁最大剪力1 支點：qmax= 428.82*13.5*0.375=2170.9kn 1、3 支點相同。4=2 支點：qmax= 428.82*13.5*0.625=3618.2kn 單片貝雷片容許剪力：2 支點：q=3618.2/33=109.64knq= 245.2kn 滿足要求。、撓度驗算13.5m 貝雷縱梁最大撓度fmax

40、5q l 5 428.82 10 3 13.5 4總384 ei 384 2.1 10 5 10 6 250500 33 10-8=1.07 cmf=l/400=1350/400=3.375cmfmaxf滿足規(guī)范要求4、翼板兩側(cè)鋼管樁驗算每個承臺每側(cè)布置鋼管樁 2 根個,受力取上述模型支座反力,具體布置形式如下：（1）單排橫向 1 個鋼管受力計算如下：承臺長度為 11m，箱梁頂面寬度為 16m，所以鋼管樁所承受的力主要為箱梁翼板部 分的重量。安全系數(shù)按計算。q 砼（0.2+0.55）/2*2+0.2*0.5）*20*2.6*10*1.2530.4knq 貝300*6*5.5*10-3*1099

41、knq 橫梁25.777*3*18*10-3*10+66*3*2*2*10-3*1021.84knq 施2.5*20+0.35*20=57*1.479.8knq530.4+99+21.84+79.8731.04/2365.52kn（2）鋼管樁入土深度檢算1、 樁基承載力計算：取上述鋼管樁進(jìn)行驗算，荷載值為：p=365.52kn。2、 鋼管樁最大容許承載力計算樁打入樁最大容許承載力：=（ufili+ar)/k式中 -樁的容許承載力 knu-樁身橫截面周長 mfi-樁身穿過各地層與樁身之間的極限摩阻力 kpa ；按西山漾大橋地質(zhì)資料地基土物理力學(xué)指標(biāo)設(shè)計參數(shù)表， 15.40m，層底高程-15.70

42、-13.05m，取 f1=14；淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層，層厚 12.70 -1 粘土層，層厚 1.502.70m，層底高程-17.3-15.15m，取 f2=70。 -2 粉質(zhì)粘土層，層厚 2.104.80m，層底高程-21.00 -18.40m，取 f3=40。-1 粉質(zhì)粘土層，層厚 6.69.50m，層底高程-28.5-26.55m， 取 f4=60。li-各土層厚度 ma-樁底支撐面積 m2r-樁尖極限磨阻力 kpa， r=0k-安全系數(shù)，本設(shè)計采用 2。采用609mm 鋼管樁，壁厚=14mm，管內(nèi)填砂密實，采用振動錘擊下沉。樁的周 長 u=1.912m。不計樁尖承載力，僅計算鋼管樁側(cè)摩阻。鋼

43、管樁頂面標(biāo)高以-0.2m 長度 20m為例，入淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層的長度為 14.175m，入 -1 粘土層的長度為 1.85m，入 -2粉質(zhì)粘土層的長度為 3.475m，入-1 粉質(zhì)粘土層的長度為 0.5m。=（1.912*13.675*14+1.912*1.85*70+1.912*3.475*40+1.912*0.5*60）/2=468.39kn單樁承載力為=468.39kn鋼管樁承受荷載 pmax=341.26kn。滿足規(guī)范要求5、p4-p5 跨跨中鋼管樁驗算每個承臺每側(cè)布置鋼管樁 2 根個,受力取上述模型支座反力,具體布置形式如下：（1）單排橫向 6 個鋼管受力計算如下：p4-p5 跨箱梁跨度為 30m，普通貝雷架的撓度不能滿足要求，所以在 p4-p5 跨中設(shè) 置鋼管樁一排。鋼管樁采用609(=14mm)長度為 25m。根據(jù)以上數(shù)據(jù)，鋼管樁平臺主要承重包含貝雷梁上部所有恒載及動載。計算 30m 跨箱梁總體積為 358m3，30m 跨主要承 重如下：p4-p5 跨箱梁梁體順橋方向每延米鋼筋砼自重為：358/3011.93126（c40 鋼 筋混凝土自重）=310.18kn。q-作用在貝雷梁上的壓力線荷載，它包