914283-北航機械設(shè)計課程設(shè)計

1、機械設(shè)計課程設(shè)計計算說明書設(shè)計題目帶式運輸機傳動裝置設(shè)計航空科學(xué)與工程院（系）110514班設(shè)計者張偉學(xué)號 11051078指導(dǎo)教師馬綱2014年 5 月 4 日匕京航空航天大學(xué)前言:作為航空專業(yè)的學(xué)生，機械設(shè)汁對于我們來說是一個非常重要的必修課程，本學(xué)期的機 械設(shè)計綜合課程設(shè)計，是對前幾個學(xué)期所學(xué)習(xí)的工程制圖、機械原理、機械設(shè)il以及加工工 藝學(xué)和工程材料等學(xué)科的總結(jié)回顧和提升。我們研究了該齒輪減速器的目的、意義，熟悉了 減速器的工作原理、分類及組成，完成了減速器結(jié)構(gòu)設(shè)計及傳動尺寸設(shè)計訃算，基本掌握了 實體設(shè)計的工作流程。這學(xué)期我主要進行了二級齒輪減速箱的相關(guān)了解學(xué)習(xí)和設(shè)計。減速器的類別、品

2、種、型 式很多，目前已制怎為國標(biāo)的減速器有40余種。本齒輪減速器作為帶式運輸機的傳動裝苣, 有體積小重量輕等優(yōu)點。除了可作為上述功能之外，在機械，冶金、礦山、建筑、航空、軍 事等領(lǐng)域也有廣泛的應(yīng)用。特別在需要較大減速比和較大功率的各種傳動中有巨大的市場和 應(yīng)用價值。目錄前言：第一章設(shè)計任務(wù)書11.1課題題目11.2傳動方案分析及原始數(shù)據(jù)：1第二章傳動方案的擬定22.1整體方案22.2減速器說明2第三章電動機的選擇33.1類型和結(jié)構(gòu)形式的選擇：33.2確定電機的額定功率： 3第四章傳動系統(tǒng)的運動和動力參數(shù)5第五章傳動零件的設(shè)計計算和校核75.1 一級齒輪傳動設(shè)計75.2二級齒輪傳動設(shè)計13第六章

3、軸的設(shè)計計算和校核206.1髙速軸的設(shè)計與校核：206.2中間軸的設(shè)計與校核226.3低速軸的設(shè)計與校核：25第七章滾動軸承的選擇和壽命計算287.1高速軸軸承的選擇287.2中間軸軸承的選擇287.3低速軸軸承的選擇29第八章鍵和聯(lián)軸器的選擇318.1鍵的選擇318.2聯(lián)軸器的選擇33第九章潤滑的選擇359.1閉式減速齒輪的潤滑359.2滾動軸承的潤滑35第十章密封形式的選擇35第十一章減速器機體各部分結(jié)構(gòu)尺寸其它技術(shù)說明3611.1減速器集體各部分尺寸3611.2其它技術(shù)說明： 37參考文獻37第一章設(shè)計任務(wù)書1.1課題題目帶式運輸機傳動裝置設(shè)計1.2傳動方案分析及原始數(shù)據(jù)：設(shè)計要求：1）

4、設(shè)計用于帶式運輸機的傳動裝置2）帶式運輸機連續(xù)單向運轉(zhuǎn)，載荷較平穩(wěn)，空載啟動，運輸帶速允許誤差為 5%o3）使用期限為10年，大修期三年，小批量生產(chǎn)，兩班制工作。原始數(shù)據(jù)：1）運輸帶工作拉力F二1200N；2）運輸帶工作速度v： 1.7mA3）卷筒直徑D： 270mm設(shè)計任務(wù)：1）減速器裝配圖1張（A0或A1圖紙）；2）零件工作圖2張（大齒輪、低速軸，A3圖紙）；3）設(shè)計計算說明書1份，60008000字。說明書內(nèi)容應(yīng)包括：擬定機械系 統(tǒng)方案，進行機構(gòu)運動和動力分析，選擇電動機，進行傳動裝置運動動 力學(xué)參數(shù)計算，傳動零件設(shè)計，軸承壽命計算、軸（許用應(yīng)力法和安全 系數(shù)法）、鍵的強度校核，聯(lián)軸器的

5、選擇、設(shè)訃總結(jié)、參考文獻、設(shè)訃小 結(jié)等內(nèi)容。30第二章傳動方案的擬定2.1整體方案如圖2- 1帶式運輸機傳動裝置設(shè)訃參考圖所示。圖2-1帶式運輸機傳動裝置設(shè)計參考圖2. 2減速器說明我們這次的設(shè)汁題目是帶式輸送機，他的主要功能是通過輸送帶運送機器零 部件或貝他物料。我們組根據(jù)設(shè)訃任務(wù)對閉式兩級圓柱齒輪減速器傳動方案進行了 分析和討論。如圖所示，帶式輸送機由電動機驅(qū)動。電動機1通過聯(lián)軸器2將動力傳入 兩級圓柱齒輪減速器3.再通過聯(lián)軸器4,將動力傳至輸送機滾筒5,帶動輸送帶 6工作。第三章電動機的選擇3.1類型和結(jié)構(gòu)形式的選擇：按工作條件和要求，選用一般用途的Y系列全封閉自扇冷式三相異步電動機，電

6、壓為380/220V；3.2確定電機的額定功率：（1）選擇電動機容量所需功率 pF v - 1500 X 1. 70 _ 2. 04M* 1000 1000（2）從電動機到卷筒間各個運動副的總機械效率T|總% = 口嘰九幾二0.97閉式齒輪傳動效率：吐二0.99 滾動軸承效率：1二0.99 聯(lián)軸器效率；小二0.96 傳動滾筒效率；所以：耳總= 0.994x0.972x0.992x0.96= 0.850Pd-Pv - 2,04 - 2.40 0.850電動機額定功率Ped應(yīng)略大于Pd,即選用Ped為3kW（3）確定電動機轉(zhuǎn)速、滾簡軸轉(zhuǎn)速：60 x 1000rn =60 x 1000 x 1. 7

7、0 “c c ,=120. 3r / mm3. 14 x 270$ = 2.04AF% = 0&0Pa. = 2. 40Wnv = 120. 3 r / min/ =8-40所nd = inw = 962 48002- / min符合的有 750, 1000, 1500,3000選用1500r/min的電動機，型號為Y100L2-4Y100L2-4章傳動系統(tǒng)的運動和動力參數(shù)1計算總傳動比：Ya =厶=1420 = 11.80 nv 12 32傳動比分配：九= 4. 064L. = 土 = 2. 90312i上013確定各軸運動和動力參數(shù)ii =4. 064ii2 =2. 9030軸（電動機軸）

8、：打=240拆n0 = 1420r / minT = 9550 竺=16. 14Ar inno1軸（髙速軸）P、= q 7 773 = 2. 376= n0 = 14201* / minT、= 9550 土 = 15. 98Ar mq2軸（中間軸）P2 =仏=2. 28用n9= = 349. 41r / minAp7； = 9550=62. 32N m；n.3軸（低速軸）兔= 仏=2. 19Ak 刀3 = 120. 3r / min71 = 9550 勺=173. 8LV 刃： q4軸（滾筒軸）打=厶仏2 仏=2. 146用 q = 120. 3r / minL = 9550 空=170. 4

9、0 刃；各軸的運動和動力參數(shù)列表如下：軸名功率W轉(zhuǎn)矩T/N m轉(zhuǎn)速 n/r/mi n傳動 比/輸入輸出輸入輸出電機軸2.4016.1414201軸2.3762.3515.9815.82142012軸2.2802.25762.3261.7349.414.0643軸2.1902.168173.85172.11120.32.903滾筒軸2.1462.125170.40168.70120.31第五章傳動零件的設(shè)計計算和校核5.1 一級齒輪傳動設(shè)計考慮到主動輪的轉(zhuǎn)速不是很高，傳動尺寸無嚴(yán)格的限制，批量較小，故小齒輪用 40Cr,調(diào)質(zhì)處理，硬度為HB=241286,平均取為260HB.大齒輪用45號鋼，調(diào)

10、質(zhì)處 理，硬度HB=229-286,平均取240HB,精度等級選為8級。注:表中圖表來自于機械設(shè)計計算項目計算內(nèi)容計算結(jié)果（1）初步設(shè)計計算轉(zhuǎn)矩7；P1 =9.55xl06 T、= 15. 98Ar m齒寬系數(shù)出取出=1.2出=1.2接觸疲勞極限b 向由圖可知嘰產(chǎn)710喚 rw/lim2 =580MP初步計算需用接觸應(yīng)力（yHPaHp = 0.9b 咖=0.9 x 71 OMPa （rHP2 = 0.9%応 2 = 0.9 x 580MPa% = 639MM JMPaZE =189.8jMRa/=arcta?an COS0 )a = arccos- = arccoil 山色 i*gW+2仏丿c

11、 沖沖J 4C。昭j = 1. 655 a心1心+ 2九2丿重合度系由于無變位9,端而嚙合角=at勺二 2.82 11O f Z (tan a - tan at ) +數(shù)J 2兀Z2 (tan 6,2 一 tan 冬)L.才J=1.655Z = 0. 777 bsin/760 x sinl5.31=2.82卩/rmn3. 14 x 2因為勺 1,所以彳=11_1- A 77745 qjvi. 655螺旋角系 數(shù)Zq = JCOS pZp = 0. 98取一般可靠度系數(shù)SimSH lim = 1 05總工作時間-=10 x 300 x 4t. = 12000/7許用接觸應(yīng)力循環(huán)次數(shù)應(yīng)力Nl =6

12、0厶（單向運轉(zhuǎn)取/ = 1）NL1 = 1. 02 X 109-:Z1 _ 1.02 x 109= 2. 53 x 10sL2i4.064=2. 53X 10s接觸壽命系數(shù)由圖査出= 1. 0Zy2 = 1. 06齒面工作硬化系數(shù)7-1O 陀130WlW21700Avi = Z*2 =1.14接觸強度尺寸系數(shù)Zx由表27-18安調(diào)質(zhì)鋼查Zxi =Z*2 = 1潤滑油膜影響系數(shù)取為Z/J = Z厶 2 = Zri = Zr2= ZVI =ZV, = 1= 710xl.06xlxlxlxl.14 X1/1.05o護=809. 4;V / mm2二 809. 4jV / nsn26” = 580 x

13、 1.03 x 1 x 1 x 1 x 1.14 x 1 /1.05=667.5AT / nan2% 二 667. 5Ar / nun齒而接觸應(yīng)力：gh EpiS1F y + 1j = Z.z.zz. K.K.K.K.HH八叫八“ Ha qbU合格驗算=2. 42 X 189. 8 x 0. 777 x 0. 98L、 “、“913.14.037 +1xJl. lxl. If x 1. o3 x 1. /9 xxV39 x 464.037=578Ar / inaf（3）確定主要傳動尺寸中心距曰=4 (, + 1) / 2 = 98. Smm圓取整& = 98/Z2W螺旋角_i mn(Zi +

14、乙)f3 = cos -h2ci0 = 14. 2133=14。1248端面模數(shù)m=m /cos B = 2/cos 14.213tnmz = 1. 289mm分度圓直d -叫z/cos 0d、= 38. 68zzzffl徑de = 157. 26mm齒寬?。篵、= 50mmU = 46/Z2ZZ7(4)齒根彎曲疲勞強度驗算齒形系數(shù)zvi = z1 / cos3 0 = 33= zj cos3 p = 134伽YraG = 2. 61 滄=2. 22應(yīng)力修正系數(shù)厶査得& = L 61忌=L 79螺旋角系數(shù)與查取Yp = 0.84重合度系數(shù)0 7RK 0. 25 + 0. 75/ 0.25 +

15、4/cos=0. 676W = 0. 676齒向載荷 分布系數(shù)K卜&b / h = 46/(2. 25 x 1. 25)= 14. 9由圖2-9查取陥=L48試驗齒輪的齒根彎曲疲勞極限bimi = 3OO7V/mm2crri. 9 = 2707V/77?7zz2査最小安全系數(shù)s FminS“n=l25確泄尺寸系數(shù)Yx=YX1 = 10確泄彎曲壽命系數(shù)XwY斛= 0.90Ks71 = X$T2 = 2心2= 0.93另外取 VrelTX =】許用彎 曲應(yīng)力RrelT = RrelT2 =” Far一 KKJLJL TYYab校FlA V Fp Fa 亦 Fal Sal e 0=141. 5A,r

16、 / mnr=133. 8Ar / mar核-1,1 x1 17 x1 79 x 1 47 x 650 x 2.5072x2%xl.65 x 0.67 x 0.88 二 141. 5肌cTF2 = % X .2二 133. 8姬O=432 MPaFP300 x 2 x 0.90 x 1 x 1 x 1 十= 402 MPa%-_ A Af lfpqr / z11U ijlraFP11.25ZT270 x 2 x 0.93 x 1 x 1 x 1bfl2 %合格 b 卜丁2Cz falOljM ClFP21.25靜強度校因傳動無嚴(yán)重過載，故不作靜強度校核核（5）小結(jié):齒輪主要傳動尺寸列表壓力角2

17、0論）模數(shù)（加”）1 . 2 5 mm螺旋角Q141248分度圓宜徑dd、= 38. 68zmz7 de = 157. 26/zzot齒頂高h(yuǎn)aA= 1x1.251 - 2 5 mm齒根高1”hf = 1.25 xl.51. 875mm齒頂間隙cC = 0. 25/n = 0. 25 x 1. 250 3 1 2 5 mm中心距d9 8 mm齒寬bX = b =b = Z? +（5 10）777/?7b、= 5O/zaz7 b = 46/zaz?齒頂圓直徑dadal =d +2hada2 =d2+ 2had 1 = 41. 180/nm al- 159. 760/zaz75. 2二級齒輪傳動設(shè)

18、計考慮到主動輪的轉(zhuǎn)速不是很髙，傳動尺寸無嚴(yán)格的限制，批量較小，故小齒輪用40C，調(diào)質(zhì) 處理，硬度為HB=241286,平均取為260HB,大齒輪用45號鋼，調(diào)質(zhì)處理，硬度 HB=229-286,平均取240HB,精度等級選為8級。計算項目計算內(nèi)容計算結(jié)果(1)初步設(shè)計計算轉(zhuǎn)矩AP1 =9.55xl06 T、= 62. 32Ar m齒寬系數(shù)Wd取出=1.2% = 1.2接觸疲勞極限0和m由圖可知嘰嚴(yán)710MM初步計算需用aHP =0.9paHP2 =O.9cr/lim2 =O.9x58OA7Pbp2 = 522MPgA值由表B-l,估計0 13取每=756每=756動載荷系數(shù)K= 1. 4K =

19、 1.4（2）校核計算圓周速度7tdn龍 x 59. 5 x 349. 41、v 二=un / s60 x 100060 x 1000v = lm / s精度等級由表選擇8級精度齒數(shù)Z、 模數(shù)m 和螺旋角0取 N = 29z2 =訥=84.1 &互質(zhì)，取84取Z二 29,= 84mz = dj z、- 59. 5 / 29 = 2. 052她dr = mzzn 2. 052 x 84 = 172. 34皿叫=2. 052mmd, = 172. 34mm n取 mn = 2mn = 2nuncm2p = arccos = arccos叫2.052=12. 890 = 12. 8才使用系數(shù)原動機均

20、勻平穩(wěn)，工作機有輕微沖擊心=1. 1動載系數(shù)Kv 二 1. 14齒間載荷 分配系數(shù)先求丘=27；/Ft = 2308初步齒寬“b = 72mm初步計算小齒輪直徑（閉式軟齒面）d由附錄B中式（B2）得初取4皿屮 肚 Ud、= 59. 5mm=756 x4x78VI. 2 x 52222. 903 42. 903= l.lx 連72軟齒面斜齒輪，精度等級8級二 K. = 1.961ra齒向載荷分布系數(shù)=1. 19 + 0. 16 x 1. 22 + 0. 31 x IO3 x 60=1. 52區(qū)域系數(shù)査出=2. 43彈性系數(shù)査岀= 89.8/MPa=arc taitan an cos/?匕門=ar

21、ccos- = arccoj 八%1+2九 2% 二 1 52Zh = 2. 43ZE = 189.8 JMP = 1. 868重合度系 數(shù)由于無變位，端而嚙合角at = a,zi (tan - tana；) + 7 (tan a” tan ar )兮=2. 73 1a = h=1. 868乙=0. 732bsin/?60 x sinl2. 893. 14 x 2=2. 73因為勺 1,所以彳= 0,732螺旋角系 數(shù)Zp = JcosQZ卩=0. 98許用接觸 應(yīng)力取一般可靠度系數(shù)總工作時間 = 10 x 300 x 4SH lim = 1 05 tk = 12000/?應(yīng)力循環(huán)次數(shù)% =6

22、0心(單向運轉(zhuǎn)取/ = 1)竝 _ % _ 1. 02 x 109L2 i 4.21=2. 53 x 10sNL1 = 1. 02 X 109 NL2 = 2. 53 x 10s接觸壽命系數(shù)Z“由圖査出Z 門=1. 0ZV2 = 1. 06齒面工作硬化系數(shù)Z昭=zvv. =1.2_ T30-1700Avi = Z =1.14接觸強度尺寸系數(shù)Zx由表27-18安調(diào)質(zhì)鋼查Zxi =Zx2 = 1潤滑油膜影響系數(shù)取為乙J = Z厶 2 = Zr = Zr2 二z門二Z心二1b加二 809. 4N / mnT bypc = 667. 5Ar / mnr= 809. 4Ar / mnrQ時=667. 5

23、Ar / nun2驗算齒而接觸應(yīng)力：5 =ZhZeZZK.&KhpKh 召1db u= 2.43x189.8x0.77x0.98x Jl.0xl.2xl.80xl.64x 2600 x 2 978+1 72x602.978=587/V/n/；rb/ QhP2 合格(3)確定主要傳動尺寸中心距曰=4 (f + 1) / 2 = 115. 9mm圓取整曰=116zzzot螺旋角_! mn (乙 + 乙)B = cos _!2a0 = 13. 06=13。336端面模數(shù)m = m / cos 0 = 2/ cos 13. 06rn1/nt = 2. 053mm分度圓直 徑d 二叫z/cos pd、=

24、 59. 537mm de = 172. 452mm齒寬b = %心?。篵、= 76/zzotH = 72/nm(4)齒根彎曲疲勞強度驗算齒形系數(shù)zvi = z、1 cos3 0 = 33 % = zj cos3 0 = 94 査得丫皿= 2- 55入=2. 24應(yīng)力修正系數(shù)/査得& = L 63& = L 74螺旋角系數(shù)與査取Yp = 0. 90重合度系數(shù)匕o 75Y - 0.25 + 0.75/ -0.25 +圖q/cos乜二 0.632打=0. 632齒向載荷 分布系數(shù)方 / 力=60 /(2. 25 X 2)= 13. 3K” = 1.47試驗齒輪的齒根彎曲疲勞極限o-Flimbimi

25、 = 3OO7V/mm2crri. 9 = 2707V/77?7zz2査最小安全系數(shù)s FminS“n=l25確泄尺寸系數(shù)Yx=Yx2 = 10確泄彎曲壽命系數(shù)XwY州= 0.90Ks71 = X$T2 = 2冷2= 0.93另外取 VrelTX =】許用彎RrelT = RrelT2 =曲應(yīng)力F校%=KAKvKFpKFa-YFJsJYp in核=19A00x 1. 2 x 1. 80 x 1. 47 x x 2. 51=176Ar / mm72 x 22=165Ar / nmrxl.65 x 0. 68 x 0. 88 = 176瞬2 =bFP=446. 4MP&=165 如bFP2=432

26、如300 x 2 x 0.90 x 1 x 1 x 1. _ . lzn%_ 446.4MPa1.257 1 %合格*2= 110才22土 = 13.9547 mmV nV1440按聯(lián)軸器標(biāo)準(zhǔn)，取d=22mm取 min = 22 Him齒輪圓周力F八-271 _ 867/VF八=867 2齒輪徑向力耳-巧嚴(yán)耳-326Nr,H COS0Frl = 326 N齒輪軸向力Fal = FlV tan/7 = 82A=82N豎直面反力及 彎矩7x140 = 636n= 7x51 =、140+51bv 140+51Mp = 636 x 51 = 32436N Fav = 636 NFhv = 232 NM

27、*. =32436N”豎直面內(nèi)受力 圖FbvFavFxi垂直面彎矩圖,Mvc水平面反力及 彎矩廠 326x140-232x70F. = 154Nah140+51廠326x51 + 232x70瓦=172N140+51M 加=8772N勸M hc = 21560N勁=154N,=172 TVMlic = 8772/V 勁M 加=2156OTV27水平面受力圖Jr水平面彎矩圖合成彎矩M = 33602 N nunM J = 38948 N mm合成彎矩圖M*CWc、轉(zhuǎn)矩7 = = 195OO/V mm應(yīng)力校正系數(shù)用插入法由表1-4中求得，a_lh=15MPa, b()J=130MPda -嚴(yán)彳-7

28、5 - 0.58K 130a = 0.58計算當(dāng)量彎矩M =(M 2 +(ctT)2截面c出是危險而M a = 40557 nun校核需用彎曲應(yīng)力為crh = 75MPa L 一 M _ Meh W 0.1 J3%=6.34MP cJ- = 110- = 23呦 nV 345.3取 2min = 23加加所受轉(zhuǎn)矩T2=78N-m齒輪圓周力F,x - 2T _834N G- 271 - 2400/V “2Fti =8342F八=2400N齒輪徑向力Frl = Ft tanad / cosB = 313NFt2 = Fi2 -tanaw/cosP = 916/V巴2 =3132Fr2 =916N齒

29、輪軸向力你=許 tanB = 210NFa2=Fl2- tan P = 759/V你=210N你=759N垂直面反力與 彎矩r 834x140 2400x61 中陽F =+= 1378N“191191饑二 1856NM加=1856x61 = 113216加加M/1378x51 二 84058N冊=1378NFhv = 1856NM”,. = 113216N 曲M = 84058N 曲垂直面內(nèi)收力 圖Ftl, Ft211Fav Fbv垂直面彎矩圖MvcIV水平面反力及 彎矩廠 916x61-759x32.5 %=191+-313x140+210x93.5 =295 N191恥 162N= 162

30、x6 1=98827V./wkMdl = 295 x51 = 15046N伽為=295N 亦 162NA/側(cè)=98822” M & = 15046N”水平面受力圖Fr2Faz*1 FahFBhF*水平面彎矩圖MhU/K/lhc合成彎矩計算M =M： +MM b = 113646/V mmMq = 853947V nun合成彎矩圖Me轉(zhuǎn)矩T = 78000- mm應(yīng)力校正系數(shù)用插入法由表求得，夂“ =55 MPa, = 95 MPaoc = = 0.5895a = 0.58當(dāng)量彎矩圖Me/,Mec計算當(dāng)量彎矩M =Jm 2 +(aT)2Mht. = 122320N mmMy = 96637校核需

31、用彎曲應(yīng)力為crb = 55MPa MeMehWO.ld3%= 26.2MM 55MPa仏=20.7MPa Qi = 110 3121 = 32 mmV nV 116按聯(lián)軸器標(biāo)準(zhǔn)，取 d = 32/77/77取 min = 32 mm齒輪圓周力F八-2?, -223100 N Ftl =2312齒輪徑向力巴-凡 W -883/V cos/?FrX = 883 N齒輪軸向力咼=0 = 279 N行=279N豎宜面反力及 彎矩廠 2312x62Fay = 747Nd 62+130廠 2312x130 Fby = 1565/V62 + 130M 門=1565 x62 = 97030N nunFav

32、= 747 NFhv = 1565 NM*. =97030N “”豎直面內(nèi)受力 圖Fr1Fah Fob垂宜面彎矩圖Mvc水平面反力及 彎矩廠 883x62-279x96.5F. = 145N62+130廠 883x130+ 279x96.5“Fbh = 7387V192Mhe = 45762NmM/u. = 18850N 和為=145N血=738 NM 族=45762N勁Mhc =18850/V.ZWw水平面受力圖Foh !| FuFrfT合成彎矩= 101243 N mmM C1 = 98844 N nun合成彎矩圖Mc轉(zhuǎn)矩T = 1 = 2231OO/V nun應(yīng)力校正系數(shù)用插入法由表1-

33、4中求得，a_ib = 55MPa, crQh = 95MPa 冋=至=。58g 95a = 0.58計算當(dāng)量彎矩M =Jm 2 +(aT)2截面c出是危險而Ma = 1642987V mm校核需用彎曲應(yīng)力為p-_Xh = 55MPaMM% = - = W0.1/%=22.18MPa55MP(/符合要求水平面彎矩圖第七章滾動軸承的選擇和壽命計算7. 1高速軸軸承的選擇該軸為工作于普通溫度下的短軸，故支點采用兩端單向固左的方式選用一對深溝球軸承,按軸徑初選2尺寸系列的深溝球軸承6206.下而進行校核:計算項目計算內(nèi)容計算結(jié)果軸承主要性 能參數(shù)査手冊6206軸承主要性能參數(shù)如下： d36/2237

34、, D62/2207, B二 16/207,C()r =11.5KN,C=19.5KN ；C(”=H.5KNC=9.5KN軸承受力情 況載荷較大的一個軸承F. = JF： + Fj = 655NFa =82NFr = 6557VFa = 822V確定X、Y值由表，代/C(” =0.00356.得0 =0.168=0.06 eX =1Y = Q沖擊載荷系 數(shù)由表査得九=1軸承當(dāng)量動 載荷p“(xe+m)P = 655/V軸承壽命讐_ 16670 p 9500?(球軸承 “3) 1440 I 655 )=305459/z厶 = 305459A厶。力14400力壽命合格7. 2中間軸軸承的選擇該軸為

35、工作于普通溫度下的短軸，故支點采用兩端單向固左的方式選用一對深溝球軸承,28按軸徑初選2尺寸系列的深溝球軸承6206.下而進行校核:計算項目計算內(nèi)容計算結(jié)果軸承主要性 能參數(shù)査手冊6206軸承主要性能參數(shù)如下： d336/2207, D62/2207, B二 16/207,Cy = .5KNG = 9.5KN ；C(” =11.5KNC=9.5KN軸承受力情 況載荷較大的一個軸承Fr = J 町 + 代2 = 1863NFa = 550/V巧=18632Fa = 5507V確定X、Y值由表，耳/G”= 0.1476,得 0 =0.211 經(jīng)= 0.1476 veX =1Y = 0沖擊載荷系 數(shù)

36、由表査得L = i軸承當(dāng)量動 裁荷P = fAXFr+YFa)P = 1863N軸承壽命_ 16670 14400/z壽命合格38第八章鍵和聯(lián)軸器的選擇& 1鍵的選擇鍵的選擇主要考慮所傳遞的扭矩的大小，軸上零件是否需要沿軸向移動，零件的對中要求等等。計算項目計算內(nèi)容計算結(jié)果(1)高速軸與聯(lián)軸器連接鍵的選擇和校核鍵的選擇和參 數(shù)靜聯(lián)接，選用普通平鍵A型，由手冊查得d=22mm時，選用鍵6x32轉(zhuǎn)矩T = 19500N 伽鍵長L = 32mm接觸長度1 = L-b = 32mm - 6mm1 = 24mm許用擠壓應(yīng)力bp校核査表可得45號鋼的許用擠壓應(yīng)力為 crzJ= (100-120) MPa4

37、T4x19500 “門crp = =MPap hid 7x24x22= 2.10MPabp Mp滿足要求(2)中間軸與一級減速大齒輪連接鍵的選擇和校核鍵的選擇和參 數(shù)靜聯(lián)接，選用普通平鍵A型，由手冊查得d=36mm時，選用鍵10x32轉(zhuǎn)矩r = 78000/V-ww鍵長L = 32mm接觸長度1 =L-bl = 22mm許用擠壓應(yīng)力bp校核查表可得鋼的許用擠壓應(yīng)力為=(100-120) MPa4T4x78000bp =:=MPahid 8x22x36/7?/?=49.24MPgbp o-P 滿足要求(3)中間軸與二級減速小齒輪連接鍵的選擇和校核鍵的選擇和參 數(shù)靜聯(lián)接，選用普通平鍵A型，由手冊查

38、得 d=36mm時，同時考慮到同一根軸盡量選用相同公 稱尺寸的鍵，選用鍵10x32轉(zhuǎn)矩T = 78000N nun鍵長L = 32mm接觸長度1 =L-b1 = 22mm許用擠壓應(yīng)力bp校核査表可得鋼的許用擠壓應(yīng)力為=(100-120) MPa4T 4x78000crp = =MPa1 hid 8x22x36 =49.24MPabp crP 故滿足要求(3)低速軸與二級減速大齒輪連接鍵的選擇和校核鍵的選擇和參 數(shù)靜聯(lián)接，選用普通平鍵A型，由手冊查得 d=42mm時，同時考慮到同一根軸盡量選用相同公 稱尺寸的鍵，選用鍵12x40轉(zhuǎn)矩T = 78000mm鍵長L = 32mm接觸長度1 =L-bl = Timm許用擠壓應(yīng)力bp校核査表可得鋼的許用擠壓應(yīng)力為=(100-120) MPa4T 4x780006 = =MPa1 hid 8x22x36 =49.24MPabp 62型(GB4323-2002)憚性套柱銷聯(lián)軸器，根據(jù) 主動軸連接聯(lián)軸器處d = 22mm ,將各種參數(shù)列表如下：聯(lián)軸器承受轉(zhuǎn)矩TL4YA22x52YA28x62型GB/T4323-2002彈性套柱銷聯(lián)軸器= 9550x = 9550x51,3x3.001440= 2