橋梁拉索腐蝕損傷聲發(fā)射監(jiān)測及其評價

1、橋梁拉索腐蝕損傷聲發(fā)射監(jiān)測及其評價李冬生，丁穗坤*（大連理工大學(xué)，土木工程學(xué)院，大連 116024）51015202530摘要：針對橋梁拉索腐蝕損傷，本文使用直流加速腐蝕的方式對橋梁拉索進(jìn)行加速腐蝕實(shí)驗，全過程中進(jìn)行聲發(fā)射監(jiān)測。聲發(fā)射技術(shù)能夠?qū)Ωg從靜止、開始到發(fā)展全程動態(tài)實(shí)時監(jiān)測。選取合適的信號處理信號方法可以減少波型效應(yīng)的影響。采用小波分析技術(shù)，能有效從強(qiáng)噪聲環(huán)境中提取有用聲發(fā)射信號和給出不同損傷階段頻譜范圍。不同腐蝕速度下和腐蝕階段聲發(fā)射信號具有明顯的特征，文中并給出了不同損傷階段下聲發(fā)射特征信號及其評價方法。實(shí)驗結(jié)果對橋梁在實(shí)際運(yùn)營當(dāng)中的腐蝕監(jiān)測提供了一定的指導(dǎo)意義。關(guān)鍵詞：橋梁與隧道

2、工程；聲發(fā)射；拉索腐蝕；健康監(jiān)測中圖分類號：u447acoustic emission monitoring and evaluation of bridgecables corrosion damageli dongsheng, ding suikun(school of civil engineering, dalian university of technology, dalian 116024)abstract: the corrosion test accelerated by direct current to bridge cable is made, using aesyst

3、em to collect and storage signals generated in the corrosion process all the time. finally, selectsome appropriate signal processing methods to analysis and study the law of corrosion. theaccelerated experiments show that ae technology plays a good dynamic real-time monitoring tothe whole process of

4、 inaction, onset and deterioration of corrosion. selecting appropriate signalprocessing methods can minimize the wave effect. it is effectively that useful ae signals areextracted from the strong noise environment by the wavelet analysis. the ae signals have obviousfeatures in different corrosion st

5、ages. in this paper, the ae characteristics and evaluationmethodology are propounded in different damage stages. the experiment results provide someguidance for bridges corrosion monitoring in the actual operation.key words: bridge and tunnel engineering; acousitic emission; cable corrosion; healthm

6、onitoring0 引言作為橋梁主要承重元件拉索，其造價占全橋的 25%-30%。由于橋梁是跨越江河湖海，易受周圍大氣、溫度、濕度其天氣的影響而發(fā)生劣化以及長期承受動荷載等特點(diǎn)，35很容易發(fā)生腐蝕和疲勞損傷1-23-4灌注砂漿及鋼套管結(jié)合不密實(shí)造成鋼絞線與外界接觸，空氣中的水分和酸性物質(zhì)與鋼絞線發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，導(dǎo)致鋼絞線銹蝕；（2）封錨混凝土不密實(shí)或開裂造成積水進(jìn)入橋梁拉吊索并沿鋼絞線束間隙滲入鋼絞線內(nèi)部造成其銹蝕，且中絲較外絲銹蝕嚴(yán)重；（3）錨頭防護(hù)缺陷使空氣、雨水與錨具、墊板等直接接觸而產(chǎn)生銹蝕，并延伸銹蝕至鋼絞線；（4）40鋼絞線與套管摩擦損傷表面氧化膜加速其銹蝕。很多橋梁由于腐蝕，服役

7、十幾年，甚至幾年，就不得不進(jìn)行換索，而換索的造價為新建的 3-4 倍。因此發(fā)展一種無損檢測方法測試橋梁拉索腐蝕，具有重要的實(shí)際意義。目前，橋梁拉索腐蝕損傷檢測方法有線性極化法、電阻法、腐蝕掛片試驗法、超聲波法、基金項目：教育部博士點(diǎn)基金新教師項目（200801411102），國家自然科學(xué)基金資助項目（50808030），作者簡介：李冬生（1977-），男，講師，主要研究方向：結(jié)構(gòu)健康監(jiān)測. e-mail: lidongsheng-1-。導(dǎo)致橋梁拉吊索及錨頭發(fā)生銹蝕的主要原因有：（1）545505560腐蝕耦合損傷的檢測，它們不能對橋梁拉吊索的腐蝕程度和腐蝕速度進(jìn)行單一的檢測；線性極化法和腐蝕掛

8、片法需要事先在橋梁拉吊索中埋入腐蝕探頭；電阻法可以較方便地監(jiān)測橋梁拉吊索的腐蝕程度和腐蝕速度；輻射顯示法可以對橋梁拉吊索的腐蝕程度進(jìn)行檢測，但其設(shè)備較大，在橋梁拉吊索上應(yīng)用有一定困難，此外，該方法對人體有一定的副作用。由于取樣的困難，分析法實(shí)際很難在橋梁拉吊索腐蝕檢測中應(yīng)用。聲發(fā)射技術(shù)作為一種被動檢測方法，只要結(jié)構(gòu)發(fā)生損傷，它必將釋放能量，通過聲發(fā)射換能器探測其信號，就能判斷結(jié)構(gòu)的損傷。678 9射技術(shù)區(qū)分了不同腐蝕類型及其腐蝕位置。本文首先通過拉索腐蝕試驗，得到腐蝕損傷過程聲發(fā)射特征參數(shù)，然后根據(jù)這些數(shù)據(jù)運(yùn)用不同的評價方法判斷其損傷演化和程度。1 實(shí)驗概況及設(shè)置根據(jù)拉索加速腐蝕的電化學(xué)機(jī)理，

9、我們設(shè)計了如圖 1 所示的腐蝕實(shí)驗裝置。圖 1 中，拉索作為陽極與直流電源正極相接，不銹鋼板作為陰極與電源的負(fù)極相接。實(shí)驗過程中，鋼絞線放于 5%的 nacl 溶液中，通過穩(wěn)流電源施加 0.15a 的恒定電流，以便模擬鋼絞線在電流情況下的加速腐蝕。鋼絞線一端打磨光滑，以便與聲發(fā)射傳感器有著良好的耦合。實(shí)驗中使用聲發(fā)射監(jiān)測系統(tǒng)對鋼絞線腐蝕過程中產(chǎn)生的信號進(jìn)行實(shí)時采集和存儲，實(shí)驗時間維持約 8（具體為 187 小時）天。實(shí)驗方案如表 1 所示。前置放大器wd傳感器聲發(fā)射儀鋼絞線5% nacl溶液水箱直流穩(wěn)流電源a不銹鋼板65圖 1加速腐蝕實(shí)驗實(shí)驗裝置fig. 1 experiment design

10、 of accelerated corrosion test表 1 實(shí)驗方案介紹tab. 1 introduction of experimental program電流大小(a)0.15實(shí)驗天數(shù)(day)8理論腐蝕量(g)29.3實(shí)際腐蝕量(g)31.5誤差7.5%70本實(shí)驗中采用 pac 公司生產(chǎn)的 wd 寬頻傳感器。響應(yīng)頻率約為 1001000khz，靈敏度高，適用于全波形采集并進(jìn)行頻譜分析、波形分析等信號類型或噪聲的鑒別。使用聲發(fā)射儀器對腐蝕信號進(jìn)行監(jiān)測，其中最主要的便是聲發(fā)射參數(shù)的設(shè)定。對于加速實(shí)驗，通過斷鉛實(shí)驗確定門檻值和定時參數(shù)（pdt、hdt 和 hlt）。峰值鑒別時間（pdt

11、），是指正確確定-2-聲發(fā)射法等 。在上述各種腐蝕檢測技術(shù)中，超聲波法和渦流法實(shí)際是對疲勞損傷、疲勞和目前在腐蝕損傷監(jiān)測得到了廣泛的應(yīng)用。kim 通過 304l 鋼材的腐蝕試驗，證實(shí)了聲發(fā)射技術(shù)監(jiān)測其腐蝕裂縫。kova 運(yùn)用電化學(xué)噪聲和聲發(fā)射方法測試了預(yù)應(yīng)力鋼絞線的應(yīng)力腐蝕。megel 運(yùn)用聲發(fā)射技術(shù)測試了玻璃/高分子復(fù)合材料的應(yīng)力腐蝕。jomdecha 運(yùn)用聲發(fā)撞擊信號的上升時間而設(shè)置的新最大峰值等待時間間隔；撞擊鑒別時間（hdt），是指為正75確確定一個撞擊信號的終點(diǎn)而設(shè)置的撞擊信號等待時間間隔。撞擊閉鎖時間（hlt），是指在撞擊信號中為避免測量反射波或遲到波而設(shè)置的關(guān)閉測量電路的時間間隔

12、。表 2 詳細(xì)列出了實(shí)驗的參數(shù)設(shè)置。表 2聲發(fā)射實(shí)驗參數(shù)詳細(xì)設(shè)置tab. 2 detailed set of ae experimental parameters門檻（db）40前置放大器（db）40撞擊長度（k）4采 樣 率（mhz）2pdt（s）200hdt（s）800hlt（s）1000802 實(shí)驗結(jié)果與分析melchers et al 對鋼筋在海洋環(huán)境中的自然腐蝕情況進(jìn)行了研究，從鋼筋的損傷程度和破壞程度表明鋼筋的腐蝕可以分為 4 個階段。腐蝕開始階段 1、腐蝕速度下降最終趨于穩(wěn)定階段 2，腐蝕加速和迅速發(fā)展 3、4 階段。其示意圖如圖 2 所示。階段 1 腐蝕開始產(chǎn)生，85階段 2

13、由于腐蝕產(chǎn)物覆蓋在腐蝕表面，以及新鈍化膜的緩慢生成，使得腐蝕的速度下降最后趨于平穩(wěn)。階段 3 和階段 4 由于腐蝕向內(nèi)部滲透發(fā)生以及腐蝕產(chǎn)物的脫離使腐蝕速度迅速增大。1234圖 2海洋環(huán)境中典型的鋼筋腐蝕9095100fig. 2 typical corrosion for steel in marine environment2.1 聲發(fā)射信號處理方法選取我們在這里選取聲發(fā)射簡化波形參數(shù)分析和全波形分析法相結(jié)合的方式進(jìn)行分析。原因如下：（1） 簡化波形分析方法作為聲發(fā)射處理信號的經(jīng)典方法，仍然作為聲源判斷的標(biāo)準(zhǔn)之一。同時由于 wd 寬頻傳感器的應(yīng)用，彌補(bǔ)了該方法以前使用諧振式傳感器造成的缺陷

14、。（2） 小波分析這類適合非平穩(wěn)波形分析，具有強(qiáng)大時頻分析能力的現(xiàn)代分析法，由于聲發(fā)射波型效應(yīng)的嚴(yán)重干擾，小波分析對處理信號反而有點(diǎn)不適合。全波形分析方法，通過波形在時域和頻域上的分析，更偏重與信號在能量方面的分析，因而對波型效應(yīng)的影響不是很大，更適合本文信號的研究。2.2 聲發(fā)射信號簡化波形特征參數(shù)分析法通過前人的研究表明，聲發(fā)射計數(shù)、能量和持續(xù)時間隨時間的變化相類似，有很好的相關(guān)性。提取實(shí)驗參數(shù)（計數(shù)、能量和持續(xù)時間）經(jīng)歷圖如圖 3 所示。-3-腐蝕損傷20015010050階段1 階段2階段3階段4001234567100時間(s)(a)x 10580階段1 階段2階段3階段460402

15、00012345671052000時間(s)(b)x 10515001000500階段1 階段2階段3階段4001234567110時間(s)(c)圖 3-13聲發(fā)射參數(shù)時間歷程圖fig. 3 correlation figure between ae parameters and time計數(shù)、能量和持續(xù)時間的累計時間歷程圖如圖 4 所示。10000x 1058000 階段1階段2階段3階段4600040002000001234567時間(s)(a)-4-x 105計數(shù)能量持續(xù)時間累計計數(shù)350030002500200015001000500001234567時間(s)(b)x 105151

16、05x 104001234567115時間(s)x 105(c)圖 4聲發(fā)射參數(shù)累計時間歷程圖fig. 4 correlation figure between cumulative ae parameters and time120125130135140從參數(shù)隨時間的歷程圖和累計時間圖我們看出，實(shí)驗的階段性很明顯，且由于聲發(fā)射儀器的高度靈敏性，能夠?qū)Ωg從靜止到開始進(jìn)行全面的監(jiān)測。因而，我們把試驗劃分為 4個階段：腐蝕靜止階段、腐蝕開始發(fā)展階段、腐蝕的相對平穩(wěn)階段和腐蝕的迅速發(fā)展階段。對于加速腐蝕，鋼絞線連接于電源的正極，不同時間段不同部位的活化區(qū)域不同，但主要發(fā)生的是鈍化膜的破裂，金屬的

17、腐蝕和腐蝕產(chǎn)物的剝離和脫落。至于連接于電源負(fù)極的不銹鋼板，發(fā)生吸氧腐蝕和析氫腐蝕的還原反應(yīng)，因而氫氣泡的析出和破裂所產(chǎn)生的信號不在傳感器所接收的范圍之內(nèi)。由于單純拉索在腐蝕溶液中的加速腐蝕機(jī)理較為簡單，腐蝕信號主要為鈍化膜的破解和腐蝕產(chǎn)物的脫落。使用聲發(fā)射檢測分析系統(tǒng) samostm 的“asci 輸出”功能導(dǎo)出每一時間的聲發(fā)射參數(shù)值，在 26934.7805468s 時間點(diǎn)處，計數(shù) 33，上升時 71，持續(xù)時間 409，幅度56 和能量為 9，與前面的參數(shù)相比，差別非常大。前面采集到的信號計數(shù)均在 5 以下，能量和持續(xù)時間幅度分別小于 7 和 200。與 26934.7805468s 時間點(diǎn)

18、處的信號相差很大。而且第一次接收到信號的時間為 3594.7591842s，計數(shù)、能量和持續(xù)時間幅度分別為 4，1 和 59。在2594.7805468s 之前沒有聲發(fā)射信號。因而我們可以把 026000s 左右劃分為腐蝕的第 1 階段，作為腐蝕從靜止到開始腐蝕的過渡時期。從在 26934.780546859024.974945s 這兩點(diǎn)時間點(diǎn)處，由波形參數(shù)累計圖和歷程圖可看出，這 1 階段的信號與第 1 階段相比有很大區(qū)別，59024.974945s 時間點(diǎn)計數(shù)、能量和持續(xù)時間幅度分別為 10，7 和 208，這點(diǎn)的信號波形參數(shù)與 26934.7805468s 處很接近，并從 26934.7

19、80546859024.974945s 處這類信號居多。因而可以把 2600060000s 劃分為腐蝕的第 2 階段，作為腐蝕的開始發(fā)展階段。這與 melcherset al 研究的第 1 階段很相似。在 189688.1214695s 時間點(diǎn)計數(shù)、能量和持續(xù)時間分別為 1、7和 407。從 59024.974945195755.9586307s（不含這兩點(diǎn)）時間點(diǎn)處得信號計數(shù)、能量和持續(xù)時間都很小，計數(shù)、能量和持續(xù)時間普遍小于 20、7 和 200，多和 189688.1214695s 信號-5-階段1階段2階段3階段4階段1階段2階段3階段4累計能量累計持續(xù)時間參數(shù)值相類似，這與 melc

20、hers et al 研究的第 2 階段很相似，因而我們把 60000190000s劃分為腐蝕的第 3 階段，腐蝕由于腐蝕產(chǎn)物的覆蓋從開始腐蝕到腐蝕速度的下降直到趨于穩(wěn)定。195755.9586307s 時間點(diǎn)處，計數(shù)、能量和持續(xù)時間分別為 21、7、217，并從這點(diǎn)開始145腐蝕信號各種參數(shù)值均變得很大，并且高幅值信號的發(fā)生率變得非常密集，這與 melcherset al 研究的第 3、4 階段很相似，因而我們把 190000最后作為腐蝕的第 4 階段。通過參數(shù)列表分析表 24 我們同樣可以得到結(jié)論如下：表 2 4 階段撞擊計數(shù)在不同幅度區(qū)間所占比例tab. 2 distributions

21、of ae hits in various ranges in 4 stages范圍119204950150階段一10000階段二74.04%25.94%0階段三2.70%00階段四83.33%13.02%3.65%150tab. 3表 3 4 階段能量在不同幅度區(qū)間所占比例distributions of ae energy in various ranges in 4 stages范圍1671920100階段一10000階段二66.67%33.33%0階段三2.70%00階段四82.12%12.85%5.03%表 44 階段持續(xù)時間在不同幅度區(qū)間所占比例tab. 4 distributio

22、ns of ae duration in various ranges in 4 stages范圍119920059950階段一10000階段二48.15%51.85%0階段三02.70%0階段四69.27%22.22%8.51%155（1）階段 1 為 026000s 左右，在該階段腐蝕信號幾乎沒有，甚至在 2594.7805468s 之前沒有聲發(fā)射信號，代表著腐蝕由靜止到開始的過度階段。（2）階段 2 為 2600060000s 左右，在這一階段腐蝕信號與前一階段很大不同。計數(shù)、能量和持續(xù)時間分別超過 19、6 和 199 的信號顯著增加，幾乎達(dá)到 30%50%。這一階段的16016517

23、0信號與 26934.7805468s 處信號類似，表明腐蝕已經(jīng)進(jìn)入開始階段。與 melchers et al 研究的鋼筋在海洋環(huán)境中的自然腐蝕第 1 階段很相似。（3）階段 3 為 60000190000s 左右，在這一階段持續(xù)時間較長，在該階段，腐蝕信號均很小，且由于腐蝕產(chǎn)物的覆蓋和鈍化膜重新開始生成，腐蝕速度慢慢趨于穩(wěn)定，由累計參數(shù)時間經(jīng)歷圖更能明顯看出這點(diǎn)。（4）階段 4 為 190000最后，在這一階段持續(xù)時間最長，高幅度信號產(chǎn)生的頻率很大，并且持續(xù)時間直到實(shí)驗的結(jié)束。原因正如 melchers et al 所分析的那樣，由于腐蝕向鋼絞線內(nèi)部滲透，以及腐蝕產(chǎn)物的脫離，腐蝕被阻擾的因素

24、變少，腐蝕信號劇烈增加，并帶有一定隨機(jī)性。但從計數(shù)、能量和持續(xù)時間三個參數(shù)的累計經(jīng)歷圖我們能夠發(fā)現(xiàn)其斜率非常的大。由于聲發(fā)射技術(shù)的高效靈敏性，使得我們對腐蝕的發(fā)展過程有一個良好的實(shí)時監(jiān)測。這也是本實(shí)驗四個階段與 melchers et al 有一些差異的原因所在，melchers 對腐蝕損失的監(jiān)測能夠?qū)Ωg整個階段的大致情況有個直觀的了解，但在高效靈敏度方面有一些欠缺性。-6-2.3 聲發(fā)射小波去噪和全波形分析由于 samostm 的“asci 波形輸出”功能，我們能夠提取各個時間的全波形聲發(fā)射信號，提取各階段的代表信號，使用小波去噪的強(qiáng)大功能并使用全波形分析，其結(jié)論如下：175第 1 階段信

25、號非常的少，只有零散的 10 個信號。對其中某個代表信號運(yùn)用小波去噪并進(jìn)行小波全波形分析。從圖 5 中可以看出這一階段信號強(qiáng)度很微弱，波形圖中的時域峰值為0.0010.002。頻譜分析的頻率范圍為 0200khz，且高頻部分主要集中在 30150khz,譜密度幅度非常低，只為 0.000040.00008。因而該階段可以作為腐蝕發(fā)生前的階段，聲發(fā)射技術(shù)對腐蝕的產(chǎn)生有很高的靈敏度。20-2x 10-3(a)去噪信號-20246810121416181x 10-4時間(s)(b)去噪信號頻譜分析x 10-40.5001002003004005006007008009001000180185頻率(k

26、hz)圖 5 1 階段去噪后的代表信號fig.5 representative signal in stage 1 after denoising2600060000s 左右，作為腐蝕的開始發(fā)展階段。腐蝕的開始起始于鈍化膜的破裂信號。針對于鈍化膜的破裂信號，我們提取具有代表值的時間點(diǎn)信號分析。小波去噪后的信號如圖6。從圖中可以看出信號強(qiáng)度和第一階段相差很多，波形圖中的峰值為 0.0050.015。頻率范圍為 30200khz，且高頻部分主要集中在 100170khz，譜密度幅度變大為 0.00020.0004。對于第 2 階段的信號，主要為鈍化膜的破裂。(a)去噪信號0.020.010-0.0

27、1-0.02-20246810121416186x 10-4時間(s)(b)去噪信號頻譜分析x 10-442001002003004005006007008009001000頻率(khz)190fig. 6圖 6 2 階段去噪后的代表信號representative signal in stage 2 after denoising-7-電壓(v)幅度電壓(v)幅度針對第 3 階段（60000190000s）的分析，從簡化波形參數(shù)分析上，我們可以看出拉索的腐蝕進(jìn)入了一個非常緩慢的過程。原因主要為腐蝕產(chǎn)物對腐蝕表面的覆蓋使得腐蝕難于進(jìn)195行下去。提取該階段的代表波形，對信號進(jìn)行小波分解和去噪，

28、結(jié)果如圖 7。從圖中我們可以看出，其波形圖中的峰值為 0.0020.004。頻率范圍為 30200khz，且高頻部分主要集中在 100160khz,譜密度幅度約為 0.00010.0002。針對在這階段偶爾含有參數(shù)較大的信號，其值與階段 2 中主要波形相似，可以認(rèn)為這是該階段離散的鈍化膜破裂信號。5x 10-3(a)去噪信號0-5-2024681012141618x 10-4時間(s)(b)去噪信號頻譜分析x 10-421001002003004005006007008009001000頻率(khz)200205圖 7 3 階段去噪后的代表信號fig.7 representative sign

29、al in stage 3 after denoising第 4 階段（190000s最后），從簡化波形參數(shù)時間歷程圖可看出，這一階段的信號與前三個有很大區(qū)別，不但大幅度信號數(shù)量增加很多，而且大幅度信號的發(fā)生頻率也變得非常大。從累計參數(shù)歷程圖上也可看到，計數(shù)、能量和持續(xù)時間的斜率非常之大。這表明，由于腐蝕向鋼絞線內(nèi)部滲透以及腐蝕產(chǎn)物的脫落，鋼絞線進(jìn)入快速腐蝕階段。這一階段的信號也變得非常復(fù)雜，除了前面的鈍化膜破裂，還有腐蝕產(chǎn)物的脫落、鋼筋的腐蝕甚至還有腐蝕產(chǎn)物膨脹產(chǎn)生的氣泡破裂等。圖 8 為其小波分解和去噪后全波形分析。從圖中我們可以看出，其波形圖中的峰值為 23.4。頻率范圍為 0200kh

30、z，頻率非常豐富。譜密度幅度約為 0.050.15。(a)去噪信號420-2-4-202468100.20.150.10.05時間(s)(b)去噪信號頻譜分析x 10-4001002003004005006007008009001000210頻率(khz)圖 8 4 階段去噪后的代表信號fig. 8 representative signal in stage 4 after denoising由于腐蝕產(chǎn)物的脫落和鈍化膜的持續(xù)破壞，進(jìn)入第 4 階段的腐蝕所產(chǎn)生的高能量大腐蝕-8-電壓(v)幅度電壓(v)幅度215信號也將越來越頻繁。最終將導(dǎo)致腐蝕表面趨于均勻化，腐蝕鈍化膜將會破壞殆盡。如果已知

31、處于含有侵蝕性介質(zhì)的溶液中，此時的鋼絞線對腐蝕的抵抗能力將幾乎為零。腐蝕的不斷加劇，必然對構(gòu)件造成極大的破壞作用。圖 9 和 10 給出實(shí)驗結(jié)束后的拉索，可以看出腐蝕對鋼絞線的損傷已變得非常嚴(yán)重了。未腐蝕區(qū)域220圖 9fig. 9拉索未腐蝕區(qū)域region of cable with no corrosion圖 10fig. 10拉索腐蝕區(qū)域corrosive region of cable3 結(jié)論225230235240245250通過聲發(fā)射技術(shù)對鋼絞線加速腐蝕的實(shí)時監(jiān)測，以及使用簡化波形參數(shù)分析并結(jié)合小波去噪的強(qiáng)大功能進(jìn)行全波形方法分析，主要結(jié)論如下：（1） 聲發(fā)射技術(shù)的實(shí)時監(jiān)測對鋼絞線

32、的加速腐蝕的研究能提供良好的手段，使用參數(shù)分析方法可以分析判斷構(gòu)件不同的損傷階段，分別為腐蝕靜止階段、腐蝕開始發(fā)展階段、腐蝕的相對平穩(wěn)階段和腐蝕的迅速發(fā)展階段。（2）通過參數(shù)分析和全波形分析，發(fā)現(xiàn)聲發(fā)射技術(shù)的高靈敏度能夠很好的監(jiān)測出腐蝕的開始產(chǎn)生，并能夠?qū)Ω鱾€階段有個良好的判斷。（3）在腐蝕的第 1 階段，信號幾乎沒有，只有零散的 10 個。且其時域波形的峰值和譜密度都非常的小，可以忽略不計。第 2 階段作為腐蝕的開始階段，主要為鈍化膜的破裂信號。第 3 階段由于腐蝕產(chǎn)物的保護(hù)使得鋼絞線的腐蝕變得極其緩慢，其損傷為偶然的鈍化膜破裂信號。針對于第 4 階段，作為腐蝕的大破壞階段，其信號也變得非常復(fù)雜。不單單包括腐蝕的鈍化膜，還有腐蝕產(chǎn)物的脫落、鋼筋的