高壓電力網(wǎng)絡(luò)規(guī)劃設(shè)計(jì)

1、 畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）題目 高壓電力網(wǎng)絡(luò)規(guī)劃設(shè)計(jì) 學(xué)習(xí)中心 *校外學(xué)習(xí)中心學(xué)習(xí)中心 專業(yè) * 電氣工程及其自動(dòng)化 學(xué) 號(hào) * 學(xué) 生 * 指 導(dǎo) 教 師 * 起 止 日 期 *年*月*日起至 *年*月*日止 摘 要 當(dāng)前我國(guó)電力的迅猛發(fā)展和跨區(qū)大電網(wǎng)的逐步形成，使得根據(jù)負(fù)荷的增長(zhǎng)及電源規(guī)劃確定合理的電網(wǎng)結(jié)構(gòu)，成為電網(wǎng)規(guī)劃面臨的長(zhǎng)期而又艱巨的任務(wù)。因此,建設(shè)具有遠(yuǎn)距離、大容量、低損耗輸電能力的高壓輸電系統(tǒng),是中國(guó)能源和經(jīng)濟(jì)社會(huì)協(xié)調(diào)發(fā)展的必然要求。 本設(shè)計(jì)依據(jù)所給原始數(shù)據(jù)，首先進(jìn)行電力電量平衡計(jì)算，然后依據(jù)所給發(fā)電廠與變電所相對(duì)地理位置進(jìn)行初步線路設(shè)計(jì)，然后通過(guò)計(jì)算開(kāi)關(guān)，負(fù)荷矩等進(jìn)一步確定方案，初步確

2、定方案后，便進(jìn)行詳細(xì)比較和經(jīng)濟(jì)比較，確定最終方案。之后，對(duì)本方案的線路進(jìn)行選擇，對(duì)變電所的變壓器進(jìn)行選擇。然后設(shè)計(jì)每個(gè)發(fā)電廠和變電所的接線方案，最后確定主接線方案，以保證該系統(tǒng)能夠正常的穩(wěn)定高效的運(yùn)行。關(guān)鍵詞：發(fā)電站，變壓器，線路，系統(tǒng)目 錄摘 要I1.引言11.1課題的目的及意義11.2論文原始數(shù)據(jù)及其相關(guān)要求12 電力電量平衡32.1電力平衡32.1.1系統(tǒng)綜合最大用電負(fù)荷32.1.2系統(tǒng)供電負(fù)荷32.1.3系統(tǒng)最大發(fā)電負(fù)荷32.1.4備用電容的確定32.1.5裝機(jī)容量32.1.6電量平衡32.2無(wú)功電力平衡42.2.1系統(tǒng)最大綜合無(wú)功用電負(fù)荷42.2.2系統(tǒng)無(wú)功供電負(fù)荷42.2.3系統(tǒng)最

3、大無(wú)功發(fā)電負(fù)荷42.2.4無(wú)功電源42.2.5無(wú)功備用負(fù)荷42.3運(yùn)算條件的確定52.3.1最大運(yùn)行方式下52.3.2最小運(yùn)行方式下52.3.3停機(jī)臺(tái)數(shù)63.電壓等級(jí)的確定74.接線方案初步確定84.1接線方案84.1.1接線方案一84.1.2接線方案二84.1.3接線方案三84.1.4接線方案四94.1.5接線方案五94.1.6接線方案六104.1.7接線方案七105.方案詳細(xì)比較135.1方案四相關(guān)技術(shù)指標(biāo)計(jì)算135.1.1方案四的導(dǎo)線選擇135.1.2近似潮流計(jì)算145.1.3電壓損耗計(jì)算155.1.4功率損耗及電能損耗計(jì)算185.1.5有色金屬消耗量185.2方案五的相關(guān)技術(shù)指標(biāo)計(jì)算1

4、85.2.1方案五的導(dǎo)線選擇185.2.2近似潮流計(jì)算195.2.3電壓損耗計(jì)算205.2.4功率損耗及電能損耗計(jì)算235.2.5有色金屬消耗量（采用鐵塔）235.3方案的經(jīng)濟(jì)比較245.3.1方案四的經(jīng)濟(jì)計(jì)算245.3.2方案五的經(jīng)濟(jì)計(jì)算256.主接線方案的確定266.1電氣主接線的基本要求和設(shè)計(jì)程序266.1.1電氣主接線設(shè)計(jì)的基本要求266.1.2電氣主接線的設(shè)計(jì)程序266.1.3常用接線方案比較276.2發(fā)電廠和變電所接線方案275.2.1發(fā)電廠A的接線方案276.2.2發(fā)電廠B的接線方案286.2.3變電所一的接線方案296.2.4變電所二的接線方案306.2.5變電所三的接線方案3

5、16.2.6 全線主接線總接線方案337.變壓器的選擇347.1發(fā)電廠B的變壓器選擇347.2發(fā)電廠A的變壓器選擇347.3變電所1的變壓器選擇347.4變電所2的變壓器選擇357.5變電所3的變壓器選擇358.精確潮流計(jì)算368.1 發(fā)電廠和變電所各變壓器損耗的計(jì)算368.1.1變電所一的變壓器損耗計(jì)算368.1.2變電所二的變壓器參數(shù)計(jì)算368.1.3變電所三的變壓器參數(shù)計(jì)算378.1.4發(fā)電廠B的變壓器參數(shù)計(jì)算378.2最大運(yùn)行方式下發(fā)電廠和各變電所運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算388.2.1最大運(yùn)行方式下變電所一運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算388.2.2最大運(yùn)行方式下變電所二運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算388.2.3最大運(yùn)行方式

6、下變電所三運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算398.2.4最大運(yùn)行方式下發(fā)電廠B運(yùn)算功率的計(jì)算408.3最大運(yùn)行方式下網(wǎng)絡(luò)的功率分布和電壓分布418.3.1最大運(yùn)行方式下網(wǎng)絡(luò)的功率分布418.3.2最大運(yùn)行方式下網(wǎng)絡(luò)的電壓分布438.4最小運(yùn)行方式下發(fā)電廠和各變電所運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算438.4.1最小運(yùn)行方式下變電所一運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算438.4.2最小運(yùn)行方式下變電所二運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算448.4.3最小運(yùn)行方式下變電所三運(yùn)算負(fù)荷的計(jì)算458.4.4最小運(yùn)行方式下發(fā)電廠B運(yùn)算功率的計(jì)算468.5最大運(yùn)行方式下網(wǎng)絡(luò)的功率分布和電壓分布468.5.1最大運(yùn)行方式下網(wǎng)絡(luò)的功率分布468.5.2最小運(yùn)行方式下網(wǎng)絡(luò)的電壓分布489.

7、調(diào)壓計(jì)算509.1調(diào)壓計(jì)算原則509.2變電所低壓母線實(shí)際電壓的計(jì)算509.2.1變電所一低壓母線實(shí)際電壓的計(jì)算509.2.2變電所二低壓母線實(shí)際電壓的計(jì)算519.2.3變電所三低壓母線實(shí)際電壓的計(jì)算519.3各變電所的調(diào)壓計(jì)算528.3.1變電所一的調(diào)壓計(jì)算529.3.2變電所二的調(diào)壓計(jì)算549.3.3變電所三的調(diào)壓計(jì)算55結(jié) 語(yǔ)57參 考 文 獻(xiàn)58附錄：潮流計(jì)算分布圖591.引言1.1課題的目的及意義電能是現(xiàn)代社會(huì)生活的基礎(chǔ)，隨著電力負(fù)荷的日益快速增長(zhǎng)和遠(yuǎn)距離、大容量輸電需求的增加,大規(guī)模容量電廠的建設(shè),以及高壓、超高壓輸電線路和變電站的數(shù)目日益增多,環(huán)境問(wèn)題變得日益突出。為實(shí)現(xiàn)規(guī)模經(jīng)濟(jì)

8、、減小網(wǎng)損、避免輸電設(shè)備的重復(fù)建設(shè),確保電力系統(tǒng)可靠性,使輸電線路對(duì)環(huán)境的影響降至最小,美國(guó)、前蘇聯(lián)、日本、意大利和加拿大等國(guó)的電力公司或科研機(jī)構(gòu),于20世紀(jì)60年代末或70年代初根據(jù)電力發(fā)展需要開(kāi)始進(jìn)行了高壓輸電的可行性研究,并在廣泛、深入地調(diào)查和研究基礎(chǔ)上,先后提出了高壓輸電的發(fā)展規(guī)劃目標(biāo)或建設(shè)了高壓輸變電工程。當(dāng)前我國(guó)電力的迅猛發(fā)展，跨區(qū)大電網(wǎng)的逐步形成，但是普遍存在電網(wǎng)結(jié)構(gòu)薄弱，特別是50OkV網(wǎng)架在大部分電網(wǎng)中尚未真正形成，電網(wǎng)的安全性差，可靠性低，自動(dòng)化水平不高，電網(wǎng)調(diào)峰容量不足，損耗大，供電質(zhì)量差，遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能適應(yīng)21世紀(jì)信息時(shí)代對(duì)電力供應(yīng)的數(shù)量和質(zhì)量的要求。因此,建設(shè)具有遠(yuǎn)距離、大

9、容量、低損耗輸電能力的高壓輸電系統(tǒng),是中國(guó)能源和經(jīng)濟(jì)社會(huì)協(xié)調(diào)發(fā)展的必然要求,有利于改善電網(wǎng)結(jié)構(gòu),提高電網(wǎng)的安全性和可靠性，還有利于降低電網(wǎng)建設(shè)成本。本次課題從實(shí)際出發(fā),對(duì)我國(guó)國(guó)家高壓電力網(wǎng)絡(luò)的規(guī)劃設(shè)計(jì)問(wèn)題進(jìn)行了探討，并通過(guò)本次設(shè)計(jì)熟悉電力系統(tǒng)規(guī)劃設(shè)計(jì)的基本程序和步驟，掌握各種運(yùn)行方式下電力網(wǎng)的潮流分布和故障分析，培養(yǎng)解決實(shí)際工程問(wèn)題的能力，為今后的工作打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。1.2論文原始數(shù)據(jù)及其相關(guān)要求設(shè)計(jì)整個(gè)電力系統(tǒng)，包括A、B兩座發(fā)電廠，三座變電所，A發(fā)電廠單機(jī)容量300MW，有2臺(tái)發(fā)電機(jī)組，B發(fā)電廠單機(jī)容量125MW，有4臺(tái)發(fā)電機(jī)組，三座變電站負(fù)荷需求分別為400MW、250MW、150MW。

10、發(fā)電廠A到變電所1的距離為80km，發(fā)電廠A到變電所2的距離為87km，發(fā)電廠B到變電所2的距離為45km，發(fā)電廠B到變電所3的距離為50km，變電所1到變電所2的距離為55km，變電所1到變電所3的距離為70km，變電所2到變電所3的距離為75km。負(fù)荷同時(shí)系數(shù)取0.97，無(wú)功同時(shí)系數(shù)取1，網(wǎng)絡(luò)功率因數(shù)0.9，A發(fā)電廠廠用電率6%， B發(fā)電廠廠用電率15%。通過(guò)經(jīng)濟(jì)、負(fù)荷比較，得出線路設(shè)計(jì)圖，并根據(jù)三座變電站負(fù)荷需求、通過(guò)潮流計(jì)算、調(diào)壓計(jì)算，計(jì)算出發(fā)電廠的開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)、備用狀況，以達(dá)到系統(tǒng)負(fù)荷平衡。2 電力電量平衡2.1電力平衡2.1.1系統(tǒng)綜合最大用電負(fù)荷=0.97（400+250+150）=

11、776（MW）其中為負(fù)荷同時(shí)系數(shù)，取0.97，Py為系統(tǒng)負(fù)荷即三座變電所總負(fù)荷。2.1.2系統(tǒng)供電負(fù)荷=816.8（MW)其中Pxy為系統(tǒng)綜合最大用電負(fù)荷，5為網(wǎng)損率。2.1.3系統(tǒng)最大發(fā)電負(fù)荷=+=816.8+23006+=927.8(MW)其中PA為A廠廠用電率6，PB為B廠廠用電率15，Pg為系統(tǒng)最大發(fā)電負(fù)荷。2.1.4備用電容的確定 負(fù)荷備用取2到5，這里取3。 負(fù)荷備用：3=27.8（MW） 事故備用：取125W (因?yàn)楣β嗜鳖~影響，取300過(guò)大。） 故需裝機(jī)容量：927.8+27.8+125=1080.6（MW）2.1.5裝機(jī)容量A廠裝機(jī)容量：2300=600（MW)B廠裝機(jī)容量：

12、4125=500 (MW)裝機(jī)總?cè)萘浚?00+500=1100(MW) 電力盈虧：1100-1080.6=19.4（MW）故電力盈虧滿足。2.1.6電量平衡系統(tǒng)負(fù)荷： A=927.85000=（）其中查資料得：TMAX取5000電廠的設(shè)備利用小時(shí)：T=4217.277000其中A為系統(tǒng)負(fù)荷。一般電廠設(shè)備利用小時(shí)需要小于7000，故電量平衡。2.2無(wú)功電力平衡2.2.1系統(tǒng)最大綜合無(wú)功用電負(fù)荷因?yàn)楣β室驍?shù)cos=0.9，所以換算過(guò)來(lái)tan=0.48=K=1（400+250+150）tan=384（MVar）此處K為無(wú)功同時(shí)系數(shù)。2.2.2系統(tǒng)無(wú)功供電負(fù)荷=+=384+20=384+173.1=5

13、57.1（MVar）其中為無(wú)功損耗，公式為=20。為無(wú)功用電負(fù)荷，前已算出。2.2.3系統(tǒng)最大無(wú)功發(fā)電負(fù)荷 因?yàn)轭~定功率因數(shù)=0.85，所以=0.62 =+=557.1+（927.8816.8）=654.78（MVar）其中為廠用電率，公式為=()為供電負(fù)荷，為發(fā)電負(fù)荷。為無(wú)功用電負(fù)荷，前已算出。2.2.4無(wú)功電源 因?yàn)轭~定功率因數(shù)=0.85，所以=0.62 =（2300+4125)=682（MVar）其中為兩個(gè)發(fā)電廠總?cè)萘俊?.2.5無(wú)功備用負(fù)荷負(fù)荷備用負(fù)荷 7=7654.78=45.83（MVar）其中為系統(tǒng)最大無(wú)功發(fā)電負(fù)荷，這里備用取的7事故備用負(fù)荷 125=77.5（MVar）所需無(wú)功

14、為：654.78+45.83+77.5=778.11（MVar）實(shí)際裝機(jī)：682（MVar）故所需無(wú)功補(bǔ)償為：.11=96.11（MVar）即無(wú)功盈虧為96.11（MVar）2.3運(yùn)算條件的確定2.3.1最大運(yùn)行方式下 A廠裝機(jī)：2300（MW） B廠裝機(jī)：4125（MW）由前可知，系統(tǒng)最大發(fā)電負(fù)荷為927.8（MW）備用：27.8+125=152.8（MW）所以，系統(tǒng)裝機(jī)為：2300+4125=1100（MW）平均出力為：100=84每個(gè)電廠出力需高出平均出力，所以可設(shè)：設(shè)A廠出力85 ，B廠出力85 。所以： A廠發(fā)電60085 =510（MW） B廠發(fā)電50085 =425（MW） A廠

15、備用：600-510=90（MW） B廠備用：500-425=75（MW）可知：滿足經(jīng)濟(jì)出力要求。2.3.2最小運(yùn)行方式下 =（250+150+80）0.97=465.6（MW）為最小用電負(fù)荷，0.97為同時(shí)系數(shù)。最小供電負(fù)荷 ： =490.1（MW）其中5為網(wǎng)損率。于是可以B廠采用3臺(tái)，A廠采用1臺(tái)。最小發(fā)電負(fù)荷：=+=490.1+2506+37515=553.85（MW）所以平均出力：100=83.6設(shè)A廠出力85 B廠出力85 所以： A廠發(fā)電30085 =255（MW） B廠發(fā)電37585 =318.75（MW） A廠備用：=45（MW） B廠備用：.75=56.25（MW）可知：滿足

16、經(jīng)濟(jì)出力要求2.3.3停機(jī)臺(tái)數(shù) 由于備用為B廠機(jī)組125MW，可假設(shè)A廠停一臺(tái)，即1300MW開(kāi)機(jī)為1300+4125。 假設(shè)A廠出力100，B廠出力100。于是發(fā)電量為+=800（MW）停機(jī)后系統(tǒng)最大發(fā)電負(fù)荷：=300=627.8（MW）發(fā)電量大于，所以不影響系統(tǒng)正常運(yùn)行。3.電壓等級(jí)的確定考慮彎曲度后的距離=L+L5負(fù)荷矩PL=最大功率計(jì)算電壓U=其中標(biāo)準(zhǔn)電壓是根據(jù)線路的可靠性和靈活性來(lái)考慮，由表數(shù)據(jù)確定電壓等級(jí)220kV較合適。由系統(tǒng)所給數(shù)據(jù)可得出表3.1：表3.1線路相關(guān)數(shù)據(jù)測(cè)量距離（km）考慮彎曲后距離（km）負(fù)荷矩PL（MWkm）計(jì)算電壓U（kV）所取標(biāo)準(zhǔn)電壓（kV）LA-1808

17、433600216.6220LA-28791.3522837.5196.6220LB-24547.2511812.5166.8220LB-35052.57875150.72204.接線方案初步確定根據(jù)原始資料，可預(yù)選一下七種方案。其中，路線L為考慮彎曲度后的兩點(diǎn)路線長(zhǎng)的和，路線的計(jì)算，在路線L的計(jì)算基礎(chǔ)上，當(dāng)出現(xiàn)雙回路是，需要乘以2。開(kāi)關(guān)為n+1，其中n為每一個(gè)節(jié)點(diǎn)所連接的支路數(shù)。4.1接線方案4.1.1接線方案一 圖4.1接線方案一路徑L=(80+70+50+45+55)1.05=315(km)路線=路徑L+801.05=399(km)開(kāi)關(guān)n為17個(gè)負(fù)荷矩的計(jì)算：B廠為3臺(tái)機(jī)組發(fā)電，一臺(tái)備用

18、，A廠為平衡電廠，兩臺(tái)都發(fā)。通過(guò)環(huán)網(wǎng)公式可算出，依次推出各段功率，再分別乘以相應(yīng)兩點(diǎn)距離，可算出負(fù)荷矩PL為61265.16（MWkm）4.1.2接線方案二圖4.2接線方案二路徑L=(80+55+75+50)1.05=273(km)路線=路徑L+801.05=409.35(km)開(kāi)關(guān)n為17個(gè)負(fù)荷矩的計(jì)算：B廠為3臺(tái)機(jī)組發(fā)電，一臺(tái)備用，A廠為平衡電廠，兩臺(tái)都發(fā)。B廠減去廠用電后，便可知道,依次推出各段功率，再分別乘以相應(yīng)兩點(diǎn)距離，可算出負(fù)荷矩PL為75150.18（MWkm）4.1.3接線方案三圖4.3接線方案三路徑L=(80+55+75+50+45)1.05=320.25(km)路線=路徑L

19、+801.05=404.25(km)開(kāi)關(guān)n為17個(gè) 負(fù)荷矩的計(jì)算：B廠為3臺(tái)機(jī)組發(fā)電，一臺(tái)備用，A廠為平衡電廠，兩臺(tái)都發(fā)。通過(guò)環(huán)網(wǎng)公式可算出，依次推出各段功率，再分別乘以相應(yīng)兩點(diǎn)距離，可算出負(fù)荷矩PL為66023.25（MWkm）4.1.4接線方案四圖4.4接線方案四路徑L=(80+87+70+45+50)1.05=346.1(km)路線=路徑L+801.05=521.45(km)開(kāi)關(guān)n為19個(gè) 負(fù)荷矩的計(jì)算：B廠為3臺(tái)機(jī)組發(fā)電，一臺(tái)備用，A廠為平衡電廠，兩臺(tái)都發(fā)。通過(guò)環(huán)網(wǎng)公式可算出，依次推出各段功率，再分別乘以相應(yīng)兩點(diǎn)距離，可算出負(fù)荷矩PL為63358.55（MWkm）4.1.5接線方案五圖

20、4.5接線方案五路徑L=(80+87+70+75+50)1.05=380.1(km)路線=路徑L+（80+87+50）1.05=607.95(km)開(kāi)關(guān)n為21個(gè) 負(fù)荷矩的計(jì)算：B廠為3臺(tái)機(jī)組發(fā)電，一臺(tái)備用，A廠為平衡電廠，兩臺(tái)都發(fā)。通過(guò)環(huán)網(wǎng)公式可算出，依次推出各段功率，再分別乘以相應(yīng)兩點(diǎn)距離，可算出負(fù)荷矩PL為71298.3（MWkm）4.1.6接線方案六圖4.6接線方案六路徑L=(87+55+70+50)1.05=275.1(km)路線=路徑L+（80+50）1.05=418.95(km)開(kāi)關(guān)n為17個(gè) 負(fù)荷矩的計(jì)算：B廠為3臺(tái)機(jī)組發(fā)電，一臺(tái)備用，A廠為平衡電廠，兩臺(tái)都發(fā)。B廠減去廠用電后

21、，便可知道,依次推出各段功率，再分別乘以相應(yīng)兩點(diǎn)距離，可算出負(fù)荷矩PL為86454.2（MWkm）4.1.7接線方案七圖4.7接線方案七路徑L=(80+87+70+75+45)1.05=374.85(km)路線=路徑L+（80+87+45）1.05=597.45(km)開(kāi)關(guān)n為21個(gè) 負(fù)荷矩的計(jì)算：B廠為3臺(tái)機(jī)組發(fā)電，一臺(tái)備用，A廠為平衡電廠，兩臺(tái)都發(fā)。通過(guò)環(huán)網(wǎng)公式可算出，依次推出各段功率，再分別乘以相應(yīng)兩點(diǎn)距離，可算出負(fù)荷矩PL為79345.32（MWkm）通過(guò)以上數(shù)據(jù)，可以得出表3.1：表4.1備選方案相關(guān)數(shù)據(jù)備選方案路徑（km）路線（km）開(kāi)關(guān)n（個(gè)）負(fù)荷矩（MWkm）備選方案一3153

22、991761265.16備選方案二2733571575150.18備選方案三320.25404.251766023.25備選方案四346.1521.451963358.55備選方案五380.1607.952171298.3備選方案六275.1418.951786454.2備選方案七374.85597.452179345.324.2接線方案初步確定如表4.1，每個(gè)方案的數(shù)據(jù)已知，然后根據(jù)路線長(zhǎng)度、開(kāi)關(guān)數(shù)、負(fù)荷矩和接線圖的復(fù)雜程度進(jìn)行方案選擇，初步擬定方案一和方案三。然后進(jìn)行相關(guān)計(jì)算：對(duì)于方案一：圖4.8接線方案一回路所通過(guò)的電流：=701.1 (A)=779.6 （） 式中481.25為線路A-

23、1的功率，經(jīng)濟(jì)電流密。但是查表沒(méi)有適合于計(jì)算截面為779.6的導(dǎo)線，所以否定該方案。對(duì)于方案三： 圖3.9接線方案三=701.1 (A)=779.6 （） 式中481.25為線路A-1的功率，經(jīng)濟(jì)電流密同樣，沒(méi)有適合于計(jì)算截面為779.6的導(dǎo)線，所以否定該方案。所以，通過(guò)這種辦法最終敲定方案四和方案五。5.方案詳細(xì)比較5.1方案四相關(guān)技術(shù)指標(biāo)計(jì)算5.1.1方案四的導(dǎo)線選擇圖5.1接線方案四 通過(guò)環(huán)網(wǎng)計(jì)算公式可算出每段路線的功率，=156.6(MW) ，=324.64 (MW)，=75.36(MW), =93.4(MW) ，=225.36(MW)。然后通過(guò)公式可以算出沒(méi)回路的電流，然后通過(guò)公式可

24、以算出計(jì)算橫截面積。其中經(jīng)濟(jì)電流密，=220kV。計(jì)算如下：=473.3 （A）=525.8（）=473.3（A）=253.6 （）=219.7（A）=244.1（）=657.2（A）=730.2（）=272.3（A）=302.5（） 通過(guò)以上數(shù)據(jù)，和查數(shù)據(jù)可以得到相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)截面的導(dǎo)線，最大允許電流和阻抗，其中雙回路的阻抗需要除以2。如表5.1：表5.1線路相關(guān)數(shù)據(jù)支路（）（A）（A）阻抗R+jX（MVA）A-1525.8LGJQ-500801.99662.73+j17.26A-2253.6LGJ-240364.56106.02+j19.731-3244.1LGJ-240492.16109.70

25、2+j31.75B-3730.2LGJQ-700929.512502.31+j20.89B-2302.5LGJQ-400729.08453.78+j19.75.1.2近似潮流計(jì)算 發(fā)電廠額定功率因數(shù)=0.85 可得出=0.62 變電站功率因數(shù)=0.9 可得出=0.48所以： B廠復(fù)功率為318.75+j197.62（MVA） 變電站1復(fù)功率為400+j192（MVA） 變電站2復(fù)功率為250+j120（MVA） 變電站3復(fù)功率為150+j72（MVA）通過(guò)環(huán)網(wǎng)公式進(jìn)行潮流計(jì)算：=349.38+j154.97（MVA）根據(jù)功率守恒，可以得出其他線路的復(fù)功率：=50.61+j37.03（MVA）=

26、200.61+j109.03（MVA）=118.14+j88.59（MVA）=131.86+j31.41（MVA）5.1.3電壓損耗計(jì)算A-1支路：=16.49（kV）其中P和Q為A-1支路復(fù)功率的有功和無(wú)功，R和X為本支路阻抗，為220kV.電壓損耗百分率：=7.4最大電壓損耗的計(jì)算：A-1為雙回路，一般情況只斷一根，當(dāng)A-1斷一根時(shí)，需從新進(jìn)行潮流計(jì)算，算出A-1的復(fù)功率為301.4+j136.69（MVA），由于此A-1支路只有一根線，所以阻抗變?yōu)橄惹暗?倍，為5.46+j34.52（MVA）。根據(jù)公式可以算出：=28.9（kV）=100=13.1斷B-3時(shí)，變電所一和變電所二都是由A-

27、1支路供電，所以，可能存在最大損耗，同樣需要從新進(jìn)行潮流計(jì)算算出A-1的復(fù)功率為550+j264（MVA），阻抗沒(méi)有變化，根據(jù)公式可以算出： =27.5（kV）=100=12.5通過(guò)兩種情況進(jìn)行比較，所以最大損耗為13.1A-2支路：=6.42（kV）其中P和Q為A-2支路復(fù)功率的有功和無(wú)功，R和X為本支路阻抗，為220V電壓損耗百分率：=2.9最大電壓損耗的計(jì)算： A-2為雙回路，一般情況只斷一根，當(dāng)A-2斷一根時(shí)，需從新進(jìn)行潮流計(jì)算，算出A-1的復(fù)功率為112.8+j25.4（MVA），由于此A-1支路只有一根線，所以阻抗變?yōu)橄惹暗?倍，為12.05+j39.46（MVA）。根據(jù)公式可以算

28、出：=10.73(kV)=100=4.8 B-2斷開(kāi)時(shí)，變電所二都由支路A-2供電，可能存在最大損耗，從新進(jìn)行潮流計(jì)算，算出A-1的復(fù)功率為250+j72（MVA），阻抗沒(méi)有變化。進(jìn)行計(jì)算： =13.29（kV）=100=6.0通過(guò)比較，所以最大損耗為6.0。1-3支路：=7.57（kV）其中P和Q為1-3支路復(fù)功率的有功和無(wú)功，R和X為本支路阻抗，為220kV電壓損耗百分率：=3.4最大電壓損耗計(jì)算： 斷開(kāi)B-2時(shí)，變電所一和變電所三都是由支路B-2供電，存在最大損耗，可計(jì)算：=25.56（kV）=100=11.6所以，最大電壓損耗為11.6。B-3支路：=12.45（kV）其中P和Q為B-

29、3支路復(fù)功率的有功和無(wú)功，R和X為本支路阻抗，為220kV電壓損耗百分率：=5.6最大電壓損耗：斷開(kāi)B-2時(shí)，發(fā)電廠B的電全由支路B-3輸送，可能存在最大損耗，可計(jì)算：=22.11（kV）=100=10.05所以最大電壓損耗為10.5。B-2支路：=9.96（kV）其中P和Q為B-2支路復(fù)功率的有功和無(wú)功，R和X為本支路阻抗，為220kV電壓損耗百分率：=4.5最大電壓損耗： 斷開(kāi)B-3時(shí)，發(fā)電廠B的電全由支路B-2輸送，可能存在最大損耗?？捎?jì)算出：=23.17（kV）=100=10.5于是，最大電壓損耗為10.5。5.1.4功率損耗及電能損耗計(jì)算功率損耗計(jì)算：=2.73+6.02+9.702

30、+2.31+3.78=15.46（MW）電能損耗計(jì)算：=15.=61067(MW)式中，為最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)。5.1.5有色金屬消耗量（采用鐵塔）： 查文獻(xiàn) 11可得，有色金屬消耗量為：91.351.975+47.253.385+52.56.15+73.51.975+8424.155=1686.64（噸/公里）5.2方案五的相關(guān)技術(shù)指標(biāo)計(jì)算5.2.1方案五的導(dǎo)線選擇圖5.2接線方案五 通過(guò)環(huán)網(wǎng)計(jì)算公式可算出每段路線的功率,=201.7(MW),=279.55 (MW) ,=120.45(MW), =318.75 ,=48.3(MW)。然后通過(guò)公式可以算出每回路的電流，然后通過(guò)公式可以算出計(jì)算橫

31、截面積。其中經(jīng)濟(jì)電流密，=220kV.如下：=407.6（A）=452.8（）=294.1（A）=326.7（）=351.2（A）=390.2（）=140.8（A）=156.4（）=464.7（A）=516.3（） 通過(guò)以上數(shù)據(jù)，和查數(shù)據(jù)可以得到相應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)截面的導(dǎo)線，最大允許電流和阻抗，其中雙回路的阻抗需要除以2。如表5.2：表5.2導(dǎo)線相關(guān)數(shù)據(jù)支路（）標(biāo)準(zhǔn)導(dǎo)線（A）（A）阻抗R+jX（）A-1452.8LGJQ-500815.29662.73+j17.26A-2326.7LGJQ-300588.27104.88+j19.51-3390.2LGJQ-400492.18455.88+j30.642

32、-3156.4LGJ-185492.151513.3+j34.65B-3516.3LGJQ-500929.49661.7+j10.75.2.2近似潮流計(jì)算 發(fā)電廠額定功率因數(shù)=0.85，可得出=0.62。變電站功率因數(shù)=0.9，可得出=0.48。所以： B廠復(fù)功率為318.75+j197.62（MVA） 變電站1復(fù)功率為400+j192（MVA） 變電站2復(fù)功率為250+j120（MVA）變電站3復(fù)功率為150+j72（MVA）通過(guò)環(huán)網(wǎng)公式進(jìn)行潮流計(jì)算：=189.03+j71.09（MVA）通過(guò)功率守恒，可以算出其他支路的復(fù)功率：=60.97+j48.91（MVA）=107.78+j76.71

33、（MVA）=292.22+j115.29（MVA）=168.75+j125.62（MVA）5.2.3電壓損耗計(jì)算B-3支路：=7.41（kV)其中P和Q為B-3支路復(fù)功率的有功和無(wú)功，R和X為本支路阻抗，220kV。電壓損耗百分率：=3.3最大電壓損耗計(jì)算：B-3斷一根時(shí)，存在最大損耗，復(fù)功率減半，阻抗為原先的兩倍。=24.（kV)=100=10.9所以最大損耗為10.9。3-2支路：=11.38（kV)其中P和Q為3-2支路復(fù)功率的有功和無(wú)功，R和X為本支路阻抗，為220kV。電壓損耗百分率：=5.1最大電壓損耗計(jì)算： 3-1段開(kāi)時(shí)，從變電所三出來(lái)的電流全經(jīng)過(guò)支路3-2，存在最大損耗。計(jì)算得

34、：=29.9（kV)=100=13.6所以最大損耗為13.6。3-1支路： 其中P和Q為3-1支路復(fù)功率的有功和無(wú)功，R和X為本支路阻抗，為220kV。=13.56（kV)電壓損耗百分率：=6.1最大電壓損耗計(jì)算： 3-2段開(kāi)時(shí)，從變電所三出來(lái)的電流全經(jīng)過(guò)支路3-1，存在最大損耗。計(jì)算得：=22.0（kV)=100=10.0A-1支路：=12.67（kV)其中P和Q為A-1支路復(fù)功率的有功和無(wú)功，R和X為本支路阻抗，為220kV。電壓損耗百分率：=5.7最大電壓損耗計(jì)算： A-1段開(kāi)一根時(shí)，從新進(jìn)行潮流計(jì)算，A-1的輸送復(fù)功率為249.04+j102.48（MVA），阻抗變?yōu)樵瓉?lái)的2倍。=22

35、.26（kV）=100=10.1斷開(kāi)3-1時(shí)，變電所一的電壓都由發(fā)電站A提供，存在最大損耗，計(jì)算得：=20.02（kV）=100=9.1通過(guò)比較，所以最大電壓損耗為10.1。A-2支路：=10.4（kV）其中P和Q為A-2支路復(fù)功率的有功和無(wú)功，R和X為本支路阻抗，為220V電壓損耗百分率：=4.7最大電壓損耗：A-2斷開(kāi)一根時(shí)，A-2輸送復(fù)功率為158.52+j60.05，阻抗變?yōu)樵瓉?lái)的2倍。通過(guò)計(jì)算可得：=17.67（kV）=100=8.0斷開(kāi)3-2時(shí)，變電所二的電壓都由發(fā)電站A提供，存在最大損耗，計(jì)算得：=16.18（kV）=100=7.3通過(guò)比較，故最大電壓損耗為8.0。5.2.4功率

36、損耗及電能損耗計(jì)算功率損耗及電能損耗計(jì)算：功率損耗計(jì)算：=1.7+13.3+5.88+2.73+4.88=14.99（MW）電能損耗：=14.=59210.5MW式中，通過(guò)查文獻(xiàn)，可得出最大負(fù)荷利用小時(shí)數(shù)為39505.2.5有色金屬消耗量（采用鐵塔） 查文獻(xiàn) 11可得，有色金屬消耗量為：52.524.155+73.53.385+78.751.557+91.3522.475+8424.155=1957.81(噸/公里)通過(guò)以上數(shù)據(jù)可得出表4.3： 其中，正常功率損耗在10以內(nèi)，故障功率損耗在15以內(nèi)時(shí)，不需要裝載變壓器，否則，則需要裝載變壓器。表5.3方案相關(guān)技術(shù)數(shù)據(jù)備選方案方案四方案五變電站變

37、電站一變電站二變電站三變電站一變電站二變電站三正常7.42.95.65.74.73.3故障13.16.010.0510.18.010.9調(diào)壓要求（大）50255025調(diào)壓要求（小）05250525是否裝載變壓器否否否否否否功率損耗（MW）15.4614.99有色金屬消耗量(噸/公里)1686.641957.815.3方案的經(jīng)濟(jì)比較5.3.1方案四的經(jīng)濟(jì)計(jì)算綜合投資的計(jì)算：線路綜合投資，通過(guò)查相關(guān)文獻(xiàn) 11可得數(shù)據(jù)，可算出：=52.58.6+73.57.0+8426.8+91.3527.0+47.255.9=3666.075(萬(wàn)元)配電裝置投資 選擇(屋外）=（206.8+38.1）2+206.

38、8=696.6(萬(wàn)元)補(bǔ)充千瓦投資=1000=15.46=1546(萬(wàn)元)綜合投資：Z=5908.6(萬(wàn)元)年運(yùn)行費(fèi)用的計(jì)算：折舊維護(hù)費(fèi)=53666.075+696.6+1546=229(萬(wàn)元)電能損耗投資=0.1=610.67(萬(wàn)元)年運(yùn)行費(fèi)：F=839.67(萬(wàn)元)5.3.2方案五的經(jīng)濟(jì)計(jì)算綜合投資的計(jì)算：線路綜合投資=52.526.8+73.55.9+8426.8+91.3525.0+78.756.0=3676.05(萬(wàn)元)配電裝置投資 選擇(屋外)=（206.8+38.1）2+（206.8+38.12）=772.8(萬(wàn)元)補(bǔ)充千瓦投資=1000=15.46=1499(萬(wàn)元)綜合投資：Z

39、=5947.8(萬(wàn)元)年運(yùn)行費(fèi)用的計(jì)算：折舊維護(hù)費(fèi)=53676.05+8772.8=245.6(萬(wàn)元)電能損耗投資=0.1=592.105(萬(wàn)元)年運(yùn)行費(fèi)：F=837.7(萬(wàn)元）通過(guò)以上數(shù)據(jù)，可以的出表5.4：表5.4 方案經(jīng)濟(jì)對(duì)比表（單位：萬(wàn)元）方案項(xiàng)目 方案四方案五線路投資3666.0753676.05配電裝置投資696.6772.8補(bǔ)充千瓦投資15461499綜合投資5908.65947.8折舊維護(hù)費(fèi)用229245.6電能損耗費(fèi)用610.67592.105年運(yùn)行費(fèi)用839.67837.7 所以，綜合方案四和方案五的相關(guān)技術(shù)指標(biāo)數(shù)據(jù)和經(jīng)濟(jì)比較數(shù)據(jù)，選擇方案四較合適。 6.主接線方案的確定6

40、.1電氣主接線的基本要求和設(shè)計(jì)程序6.1.1電氣主接線設(shè)計(jì)的基本要求 可靠性，安全可靠是電力生產(chǎn)的首要任務(wù)，保證供電可靠是電氣主接線的基本要求，因此，主接線的接線形式必須保證供電可靠。但是，電氣主接線的可靠性不是絕對(duì)的，同樣形式的主接線對(duì)某些發(fā)電廠和變電站來(lái)說(shuō)是可靠的，但對(duì)另外一些發(fā)電廠和變電站是不可靠的，所以，在分析發(fā)電廠的主接線形式時(shí)，要考慮發(fā)電站和變電所在系統(tǒng)中的地位和作用，負(fù)荷性質(zhì)等諸多因素。、發(fā)電廠或變電站在電力系統(tǒng)中的地位和作用，各個(gè)發(fā)電廠和變電站的主接線可靠性應(yīng)與發(fā)電廠或變電站在電力系統(tǒng)中的地位和作用，各個(gè)發(fā)電廠和變電站的主接線可靠性應(yīng)與電力系統(tǒng)相適應(yīng)。另外還要考慮一二類負(fù)荷，是

41、需要唄首先滿足的，還有設(shè)備制造水品和長(zhǎng)期運(yùn)行實(shí)踐的經(jīng)驗(yàn)也很重要。 靈活性，電氣主接線應(yīng)能適應(yīng)各種運(yùn)行方式的轉(zhuǎn)換，在正常運(yùn)行時(shí)能安全可靠地供電，在系統(tǒng)出現(xiàn)故障或電氣設(shè)備檢修時(shí)或則出現(xiàn)故障時(shí)，能夠適應(yīng)調(diào)度的要求，并能靈活地切換到各種所需要的運(yùn)行方式，使停電時(shí)間減少到最短，影響范圍減少到最小。 經(jīng)濟(jì)性，在設(shè)計(jì)主接線時(shí)往往需要在可靠性與經(jīng)濟(jì)性之間權(quán)衡。欲接線可靠。則必然需要選擇高質(zhì)量的設(shè)備和好一點(diǎn)的自動(dòng)裝置，從而導(dǎo)致投資的增加。所以，主接線的設(shè)計(jì)除了滿足可靠性的前提下，還需要做到經(jīng)濟(jì)合理。在考慮經(jīng)濟(jì)性時(shí)，需要考慮一下投資方面，占地面積方面和電能損失方面，綜合這幾方面進(jìn)行設(shè)計(jì)。此外，在系統(tǒng)設(shè)計(jì)中，還需要

42、避免復(fù)雜的操作樞紐，所以，接入系統(tǒng)的變電所電壓等級(jí)一般不超過(guò)兩種。6.1.2電氣主接線的設(shè)計(jì)程序 初步可行性研究，需要提出建廠的必要性、負(fù)荷以及出現(xiàn)條件等，并進(jìn)行建廠條件的調(diào)查分析，提供建廠的地址、規(guī)模和籌資等，并且編制項(xiàng)目建議書(shū)?？尚行匝芯浚枰鞔_主要設(shè)計(jì)原則，提供投資估算和經(jīng)濟(jì)效益分析。并且需要相關(guān)專業(yè)部門(mén)的協(xié)調(diào)的設(shè)備和土建、交通等資料，然后再編制出設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)。初步設(shè)計(jì)，根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)，提出相應(yīng)的技術(shù)原則和建設(shè)的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)，還有設(shè)備的投資預(yù)算。初步設(shè)計(jì)需符合國(guó)家以及該行業(yè)的相關(guān)規(guī)范，需要保證技術(shù)方面和建設(shè)方面保證合適，并且盡量采用新技術(shù)和新設(shè)備。施工圖的設(shè)計(jì)，電氣主接線的設(shè)計(jì)隨著各個(gè)時(shí)期的

43、任務(wù)不同，要求不同，深度和廣度也有所不同。其基本步驟如下:對(duì)原始資料的分析，需要了解工程情況，電力系統(tǒng)情況和負(fù)荷情況以及環(huán)境條件，設(shè)備造價(jià)等。主接線方案的擬定和選擇，根據(jù)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)所給的原始資料，依據(jù)對(duì)主接線的基本要求，淘汰明顯不合理的方案，然后在進(jìn)行經(jīng)濟(jì)比較最終確定出在技術(shù)上合理，經(jīng)濟(jì)上可行的方案。主要電氣設(shè)備的選擇和繪制電氣主接線圖，根據(jù)不同電壓等級(jí)和各類設(shè)備選擇的要求，確定電氣主接線方案，最終按照工程要求繪制施工圖。6.1.3常用接線方案比較 單母線接線，單母線的優(yōu)點(diǎn)是接線簡(jiǎn)單，操作方便，并且方便以后采用成套配電裝置。但是靈活性較差，可靠性較低。 單母線分段接線，單母線分段接線的優(yōu)點(diǎn)是對(duì)

44、重要的供電用戶可以從幾個(gè)方面引出兩個(gè)回路，有兩個(gè)電源可以對(duì)其供電。但是單母線分段接線的優(yōu)缺點(diǎn)如果一段母線出現(xiàn)故障時(shí)，該母線便需要在檢修時(shí)停電。雙母線接線，雙母線接線的優(yōu)點(diǎn)是比單母線的可靠性和靈活性高，可以保證不間斷供電。但是他的回路中的隔離開(kāi)關(guān)需要增加，這樣，便使投資增加，另外，當(dāng)母線故障時(shí)，須關(guān)掉較多的電源和線路，這對(duì)重要的發(fā)電廠和變電站是不允許的。 雙母線分段接線，雙母線分段接線可以提高供電的可靠性，但是二次接線相對(duì)復(fù)雜。6.2發(fā)電廠和變電所接線方案5.2.1發(fā)電廠A的接線方案發(fā)電廠A是兩臺(tái)機(jī)組，四條出線，采用雙母線。圖6.1發(fā)電廠A主接線6.2.2發(fā)電廠B的接線方案發(fā)電廠B為四臺(tái)發(fā)電機(jī)組

45、，兩條出現(xiàn)，采用雙母線。圖6.2發(fā)電廠B主接線6.2.3變電所一的接線方案變電所一為三條進(jìn)線，兩條出線，采用單母線。圖6.3變電所一主接線6.2.4變電所二的接線方案變電所二為三條進(jìn)線，兩條出線，采用單母線。圖6.4變電所二主接線6.2.5變電所三的接線方案變電所三為兩條進(jìn)線，兩條出線，采用單母線。圖6.5變電所三主接線6.2.6 全線主接線總接線方案圖6.6 全線主接線總接線方案7.變壓器的選擇7.1發(fā)電廠B的變壓器選擇對(duì)于發(fā)電廠B，通過(guò)公式S=可以算出其所需變壓器的容量，即：S=.8 KVA 其中P為一臺(tái)機(jī)組的功率，為其額定功率因數(shù)。算出容量后，所選變壓器的指標(biāo)需大于計(jì)算的容量，可選擇變壓

46、器型號(hào)為 SSPL-/220,發(fā)電廠B有4臺(tái)機(jī)組，每臺(tái)機(jī)組一個(gè)變壓器，由于機(jī)組功率一樣，所以變壓器選擇一樣。則選擇4臺(tái)型號(hào)為 SSPL-/220的變壓器。7.2發(fā)電廠A的變壓器選擇對(duì)于發(fā)電廠A，通過(guò)公式S=可以算出其所需變壓器的容量，即：S=.1（KVA） 其中P為一臺(tái)機(jī)組的功率，為其額定功率因數(shù)。算出容量后，所選變壓器的指標(biāo)需大于計(jì)算的容量，可選擇變壓器型號(hào)為 SSPL-/220,發(fā)電廠A有2臺(tái)機(jī)組，每臺(tái)機(jī)組一個(gè)變壓器，由于機(jī)組功率一樣，所以變壓器選擇一樣。則選擇2臺(tái)型號(hào)為 SSPL-/220的變壓器。7.3變電所1的變壓器選擇對(duì)于變電所1，可通過(guò)公式S=可以算出其所需變壓器的容量，即：S=

47、 KVA 其中P為變電所的功率，為其額定功率因數(shù)。算出容量后，所選變壓器的指標(biāo)需大于計(jì)算的容量。同時(shí)，因?yàn)樾枰紤]、類負(fù)荷的供電，所以當(dāng)一臺(tái)變壓器出現(xiàn)故障時(shí)，還有其他變壓器能夠?qū)ζ涔╇?，所以，可以選擇兩臺(tái)容量一樣且都可以單獨(dú)滿足、類負(fù)荷供電的變壓器。并且每臺(tái)變壓器的容量需滿足整個(gè)變電所的60以上。 可以算出，、類負(fù)荷所需容量為S(35+30)=.6 KVA，此處、類負(fù)荷已大于60。于是可選擇變壓器型號(hào)為 SSP-/220,選擇變壓器兩臺(tái)，變壓器選擇一樣。7.4變電所2的變壓器選擇對(duì)于變電所2，可通過(guò)公式S=可以算出其所需變壓器的容量，即： S= KVA 其中P為變電所的功率，為其額定功率因數(shù)。

48、算出容量后，所選變壓器的指標(biāo)需大于計(jì)算的容量。同時(shí)，因?yàn)樾枰紤]、類負(fù)荷的供電，所以當(dāng)一臺(tái)變壓器出現(xiàn)故障時(shí)，還有其他變壓器能夠?qū)ζ涔╇?，所以，可以選擇兩臺(tái)容量一樣且都可以單獨(dú)滿足、類負(fù)荷供電的變壓器。并且每臺(tái)變壓器的容量需滿足整個(gè)變電所的60以上。 可以算出，、類負(fù)荷所需容量為S(35+30)=.05 KVA此處、類負(fù)荷已大于60。于是可選擇變壓器型號(hào)為 SSPL-/220,選擇變壓器兩臺(tái)，變壓器選擇一樣。7.5變電所3的變壓器選擇對(duì)于變電所3，可通過(guò)公式S=可以算出其所需變壓器的容量，即：S= KVA 其中P為變電所的功率，為其額定功率因數(shù)。算出容量后，所選變壓器的指標(biāo)需大于計(jì)算的容量。同時(shí)

49、，因?yàn)樾枰紤]、類負(fù)荷的供電，所以當(dāng)一臺(tái)變壓器出現(xiàn)故障時(shí)，還有其他變壓器能夠?qū)ζ涔╇姡?，可以選擇兩臺(tái)容量一樣且都可以單獨(dú)滿足、類負(fù)荷供電的變壓器。并且每臺(tái)變壓器的容量需滿足整個(gè)變電所的60以上。但是此處、類負(fù)荷為40，容量必須大于60。所以所需容量為S60=99999.6(KVA) 于是可選擇變壓器型號(hào)為 SSPL-/220,有兩臺(tái)機(jī)組，選擇變壓器兩臺(tái)，變壓器選擇一樣。 8.精確潮流計(jì)算8.1 發(fā)電廠和變電所各變壓器損耗的計(jì)算 變壓器已選擇，可通過(guò)查相關(guān)文獻(xiàn)，查出其容量，空載損耗，短路損耗，空載電流和短路電壓。如表8.1：表8.1 變壓器相關(guān)參數(shù)位置參數(shù)變壓器型號(hào)容量空載損耗短路損耗空載電

50、流短路電壓發(fā)電廠BSSPL-/220150kVA137kW894.5kW1.43%13.13%變電所1SSP-/220360kVA155kW1950kW1.0%15%變電所2SSPL-/220260kVA232kW1460kW0.963%14%變電所3SSPL-/220120kVA98.2kW1011.5kW1.26%14.2%8.1.1變電所一的變壓器損耗計(jì)算 所選變壓器型號(hào)為SSP-/220，查表8.1可得，短路損耗為1950 （kW），空載損耗為155（kW），短路電壓為15空載電流為1。可算出：=0.728（）=20.16（）=1.95（MW）=54（MVar）=0.155（MW）=3.6（MVar）8.1.2變電所二的變壓器參數(shù)計(jì)算 所選變壓器型號(hào)為SSPL-/220，查表7.1可得，短路損耗為1460 （kW），空載損耗為