抽芯機構(gòu)設(shè)計

1、-作者xxxx-日期xxxx抽芯機構(gòu)設(shè)計【精品文檔】 第八節(jié)：抽芯機構(gòu)設(shè)計一概述 當(dāng)塑料制品側(cè)壁帶有通孔凹槽，凸臺時，塑料制品不能直接從模具內(nèi)脫出，必須將成型孔，凹槽及凸臺的成型零件做成活動的，稱為活動型芯。完成活動型抽出和復(fù)位的機構(gòu)叫做抽苡機構(gòu)。（一） 抽芯機構(gòu)的分類 1.機動抽芯 開模時，依靠注射檢的開模動作，通過抽芯機來帶活動型芯，把型芯抽出。機動抽芯具有脫模力大，勞動強度小，生產(chǎn)率高和操作方便等優(yōu)點，在生產(chǎn)中廣泛采用。按其傳動機構(gòu)可分為以下幾種：斜導(dǎo)柱抽芯，斜滑塊抽芯，齒輪齒條抽芯等。 2.手動抽芯 開模時，依靠人力直接或通過傳遞零件的作用抽出活動型芯。其缺點是生產(chǎn)，勞動強度大，而且由

2、于受到限制，故難以得到大的抽芯力、其優(yōu)點是模具結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，制造模具周期短，適用于塑料制品試制和小批量生產(chǎn)。因塑料制品特點的限制，在無法采用機動抽芯時，就必須采用手動抽芯。手動抽芯按其傳動機構(gòu)又可分為以下幾種：螺紋機構(gòu)抽芯，齒輪齒條抽芯，活動鑲塊芯，其他抽芯等。 3液壓抽芯 活動型芯的，依靠液壓筒進行，其優(yōu)點是根據(jù)脫模力的大小和抽芯距的長短可更換芯液壓裝置，因此能得到較大的脫模力和較長的抽芯距，由于使用高壓液體為動力，傳遞平穩(wěn)。其缺點是增加了操作工序，同時還要有整套的抽芯液壓裝置，因此，它的使用范圍受到限制，一般很小采用。（二） 抽芯距和脫模力的計算把型芯從塑料制品成型僧抽到不妨礙塑料制

3、品脫出的僧，即型芯在抽拔方向的距離，稱為抽芯距。抽芯距應(yīng)等于成型孔深度加上2-3MM.一 抽芯距的計算 如圖3-102所示。計算公式如下： S=Htg (3-26)式中 S- 抽芯距（MM） H- 斜導(dǎo)柱完成抽芯所需的行程（MM） - 斜導(dǎo)柱的傾斜角，一般取15202.脫模力的計算 塑料制品在冷卻時包緊型芯，產(chǎn)生包緊力，若要將型芯抽出，必須克服由包緊力引起的磨擦阻力，這種力叫做脫模力，在開始抽芯的瞬間所需的脫模力為最大。 影響脫模力因素很多，大致歸納如下；（1） 型芯成型部分表面積和斷面幾何形狀：型芯成型部分面積大，包緊力大，其模力也大；型芯的斷面積積形狀時，包緊力小，其脫模也??；型芯的斷面形

4、狀為矩形或曲線形時，包運費力大，其脫模力也大。（2） 塑料的收縮率，磨擦系數(shù)和剛性：塑料的收縮率大，對型芯包緊力大，脫模力也大；表面潤滑性能好的塑料，脫模力較??；軟塑料比硬塑料所需脫模力小。（3） 塑料制品的壁厚：包容面積同樣大小的塑料制品，薄壁塑料制品收縮小，脫模力也小；奪取壁塑料制品收縮大，脫模力也大。（4） 塑料制品同一側(cè)面的同時抽芯數(shù)量：當(dāng)塑料制品在同一側(cè)面有兩個以上的孔槽，采用抽機構(gòu)抽拔進，由于塑料制品在同一側(cè)面有兩個以上的孔槽，采用抽世機構(gòu)同時抽拔時，由于塑料制品孔距的收縮較大，故脫模力也大。（5） 活動型芯成型面的粗糙度：活動型芯成型表面與塑料制品的接觸表面在抽拔時所產(chǎn)生的相對磨

5、擦，對脫模力有很大影響，因此，成型表面應(yīng)有較小的粗糙度（一般在Rum以下），加工的紋向要求與抽拔方向一致。（6） 成型工藝；注射壓力，保壓時間，冷卻時間對于脫模力的影響也很大。當(dāng)注射大小，保壓時間短時，脫模力小。冷卻時間長，塑料制品冷凝收縮基本完成時，包緊力也大，脫模力也大。 根據(jù)各種因素的影響，脫模力計算力公式如下： F=Lhp(u*cos-sin)式中 F-脫模力（N） L-活動型芯被塑料制品包緊的斷面形狀的周長（MM） H-成型部分深度（MM） P-單位面積包緊力，一般取812Pa; u-磨擦斜度（）二 斜導(dǎo)柱抽芯機構(gòu)設(shè)計（一） 斜導(dǎo)柱抽芯的工作原理斜導(dǎo)柱側(cè)向機芯機構(gòu)是由與開模方向成一定

6、角度的斜導(dǎo)柱和滑塊所組成。為了保證抽芯動作平穩(wěn)可靠，必須有滑塊定位及閉鎖裝置，如圖3-103所示。上圖3-103中的活動型芯8用銷釘7固定在定滑塊上，它可沿動模墊9的導(dǎo)滑槽向左移動，當(dāng)斜導(dǎo)柱6全部脫離定滑塊5上的斜孔后，型芯8就全部從塑料制品中抽出。這時，在推出機構(gòu)的作用下，塑料制品就可能脫模，然后合模后復(fù)位。（二） 斜導(dǎo)柱抽芯機構(gòu)設(shè)計原則（1） 活動型芯一般比較小，應(yīng)牢固裝在滑塊上，防止在抽芯進松動滑脫。型芯與滑塊連接有一定的強度和剛度。（2） 滑塊在導(dǎo)滑槽中滑動要平穩(wěn)，不要發(fā)生卡住，跳動等 現(xiàn)象。（3） 滑塊限位裝裝置要可靠，保證開模后滑塊停止在一定而不任意滑動。（4） 鎖緊塊要能承受注射

7、時向壓力，應(yīng)選用可靠的連接方式與模板連接。鎖緊塊和模板可做成一體。鎖緊塊的斜角，一般取1-2-3,否則斜導(dǎo)柱無法帶動滑塊運動。（5） 滑塊完成抽芯運動后，仍停留在導(dǎo)滑槽內(nèi)，留在導(dǎo)滑槽內(nèi)的長度不應(yīng)小于滑塊全長的-4、3，否財，滑塊在開始復(fù)位時容易傾斜而損壞模具。（6） 防止滑塊設(shè)在定模的情況下，為保證塑料制品留在定模上，開模前必須先抽出側(cè)向型芯，最好采取定向定距拉緊裝置。（三） 斜導(dǎo)柱（1） 斜導(dǎo)柱形式：如圖3-104所示。圖3-104中A為圓形斜導(dǎo)柱。B為減小斜導(dǎo)柱與滑塊的斜孔壁之間的磨擦，在圓導(dǎo)柱上銑去二平面，銑去后的平面間距約為斜導(dǎo)直徑的0.8倍，C為在模內(nèi)抽拔的矩形斜導(dǎo)柱。D為在模外抽拔

8、的矩形斜導(dǎo)柱。E為起延時作用的矩形斜導(dǎo)柱。（2） 斜導(dǎo)柱各項參數(shù)計算1） 斜導(dǎo)柱傾斜角的計算：斜導(dǎo)柱傾斜角與脫模力及抽芯距有關(guān)。角度大則斜導(dǎo)柱所受彎曲力要增大，所需模力也增大。因此希望角度小些為好。但是當(dāng)抽芯距一寂靜時，角度小則使斜導(dǎo)柱所受彎曲力兩 方面。一般采用斜角值為1520.但當(dāng)抽芯距較大時，可適當(dāng)增加值以滿足抽芯距的要求，這時斜導(dǎo)柱的直徑和固定部分長度需相應(yīng)增加，這樣才能 承受較大。2） 為了滿足滑塊和鎖緊塊先分開，斜導(dǎo)柱后抽芯的動作要求，則滑塊和鎖緊塊的角度應(yīng)比斜導(dǎo)柱的角度大23.抽芯距與斜導(dǎo)柱角度的關(guān)系如下：向平行分型面方向抽出；如圖3-105所示。計算公式如下； L4=S/sin

9、 H=S ctg式中 L4- 斜導(dǎo)柱工作部分長度（MM） -斜導(dǎo)柱斜角（） S- 抽芯距（MM） H-開模行程（MM）向動模方向抽出；如圖3-106所示計算公式如下：s=Htg/cos (3-30)L4=H/cos (3-31)H=H-s sin (3-32) 式中 S-抽芯距（MM） L4-斜導(dǎo)柱工作部分長度（MM） H-開模行程（MM） -斜導(dǎo)柱斜角（） - 抽拔方向與分型面交角（） H- 斜導(dǎo)柱工作部分在開模方向的垂直距離（MM） 由圖3-106可知，實際工作時為有效抽拔角，即1=+，1應(yīng)取20為好。但當(dāng)1=20時，斜導(dǎo)柱上承受的彎曲力比湍分型面平行方向抽出時為小，所以1也可取稍大于20

10、。向定模方向抽出；如圖3-107所示。 計算公式如下； H=H+s sin 參數(shù)的意義同前。 由圖3-107可知，實際工作時2為有效抽拔角，即2=-，的值不能大于20，的值應(yīng)比向動模方向抽出時小。抽芯距S及斜導(dǎo)柱工作部分長度L4=可按式（3-30），式（3-31）算出。3） 斜導(dǎo)柱直徑D的計算；斜導(dǎo)食糖的直徑D決定于所承受的彎曲力，而彎曲力又決定于脫模力，斜導(dǎo)柱的斜角及工作部分長度。在模具設(shè)計中，先算出脫模力，再選定斜導(dǎo)柱的傾斜角，然后計算斜導(dǎo)柱直徑，如圖3-108所示。斜導(dǎo)柱直徑的計算公式如下： M=Fl 故 M彎= W 故 W=FL/ 因W圓d,取彎=300Mpa 故 d=fl/30=FH

11、/30cos式中 F- 斜導(dǎo)柱所受彎曲力（力）；L-A點到彎曲力作用點B的距離（MM）W-截面系數(shù)（MM）圓形截面W圓=d彎-材料抗彎強度，一般取彎=300Mpa; H-抽芯孔中心與A點的垂直距離（MM） -斜導(dǎo)柱的斜角（）; d=斜導(dǎo)柱直徑（MM）4） 斜導(dǎo)柱總長度計算：斜導(dǎo)柱的總長度L，主要根據(jù)抽芯距，斜導(dǎo)柱直徑和傾 斜角的大小而定，如圖3-109所示。L=L1+L2+L4+L5=D/2tg+h/cos+s/sin+510MM(3-36) 其中： L3=1/2dtg L6=L2-L3 式中 L-斜導(dǎo)柱總長度（MM） D-斜導(dǎo)柱固定部分的直徑（MM） S-抽芯距（側(cè)孔深度加23MM）(MM)

12、 H-斜導(dǎo)柱傾斜角（MM） -斜導(dǎo)柱傾斜角度（）在模具設(shè)計中，根據(jù)塑料制品和模具實際情況，選擇D,s,h及等數(shù)值。在確定D,s,h,后，可按表3-15查得L1,L2,L3和L4。2.滑塊和斜孔與斜導(dǎo)柱進行配合，在配合的同時要做成單邊的間隙，這樣在開模的瞬間有一個很小的空行程，使滑塊和活動型芯末抽動前強制塑料制品脫出凹?；蛲鼓＃⑹规i緊塊先脫離滑塊，然后再進行抽芯?；瑝K的結(jié)構(gòu)形式，視模具結(jié)構(gòu)信側(cè)抽芯力的大小來決定。 滑尬一般與導(dǎo)滑槽配合，其結(jié)構(gòu)形式如圖3-111所示。 4.導(dǎo)滑槽定位裝置 為了保證斜導(dǎo)柱的伸出端可靠的進入滑塊的斜孔，滑塊在抽芯后必須停留在一位軒為此必須設(shè)滑塊限位裝置，滑塊限位裝置

13、要靈活可靠，如圖3-112所示。 上圖 3-112中a利用擋塊限位，安全可靠。B利用鋼球限位，彈簧的彈力要足夠。 5.鎖緊塊 活動型 芯和滑塊一般用鎖緊塊鎖隹。它的主要作用是防止側(cè)型芯在注射成型時因受力產(chǎn)生移動。因為它要承受注射壓力，所以應(yīng)選用可靠的方式和模塊相連接。最好緊塊與模板做成整體。同時鎖緊塊的斜角1應(yīng)比導(dǎo)柱斜角 大23，否則斜導(dǎo)柱無法帶動滑塊。鎖緊塊的結(jié)構(gòu)形式如圖3-113所示。6防止斜導(dǎo)柱，滑塊抽結(jié)構(gòu)中的干擾措施 在塑料省事射模具， 推出塑料制品后的推桿復(fù)位，一般都是采用反推桿來完成的。但在斜導(dǎo)柱抽芯機構(gòu)中，若活動型芯的水平投影與推桿相重全合時，如果仍然采用反推桿復(fù)位，將產(chǎn)生推桿與

14、活動型芯發(fā)生干擾的現(xiàn)象。因為這種復(fù)位形式往往是滑塊先于推桿復(fù)位，致使活動型芯或推桿損壞，如圖3-114所示。在一定條件下，采髟反推桿復(fù)位亦可使推桿復(fù)位，致使活動型芯或推桿損壞。其條件是：推桿地端面至活動型 芯最近距離H要大于活動型芯與推 桿（或反推桿）在水平方向的重合距離S和ctg的乘積，即HSctg,也可以寫成Htgs(一般大于0.5MM左右)，這時就不會產(chǎn)生推桿與活動滑塊之間的干擾。如果S略大于H.tg,時，可以加大值，使其達到Htgs,即可滿足避 免干擾的條件，如圖3-115所示。（四） 斜導(dǎo)柱內(nèi)側(cè)抽芯結(jié)構(gòu) 當(dāng)塑料制品內(nèi)側(cè)壁有凸臺用凹空時，可采用斜柱抽芯結(jié)構(gòu)進行內(nèi)投影抽芯。塑料投影品頂面

15、有孔的內(nèi)側(cè)抽芯，如圖3-116所示。 塑料制品兩 側(cè)壁 各有一條半圓凹穴，其頂面有孔可被利用來安裝矩形斜導(dǎo)柱6.開模時，矩形斜導(dǎo)柱6帶動帶有半圓凸臺的滑塊5左右移動，可抽出塑料制品。彈簧4使滑塊5保持抽芯后的終止位置，以利于斜導(dǎo)柱順利進入滑塊的斜孔，保證合模順利。（五） 斜導(dǎo)柱定距分型拉緊結(jié)構(gòu) 斜導(dǎo)柱抽芯結(jié)構(gòu)中的滑塊，一般設(shè)置在動模上，但有時因塑料制品結(jié)構(gòu)的要求，需將滑塊設(shè)置在定模上，這就對模具結(jié)構(gòu)提出了新的要求。當(dāng)滑塊裝在動模上時，塑料制品隨著動模脫出定模型的同時，滑塊帶出塑料制品，然后由推桿（或推板）推出塑料制品。當(dāng)滑塊裝在定模上時，如果不先使滑塊帶著活動型芯抽出塑料制品同，直到動、定模分

16、開時，才帶著活動型芯抽出塑料制品，則塑料制品的成型孔或凸臺將會損壞或者使塑料制品留在定模上難以取出。因此，在動模帶著塑料制品脫離凹模前，應(yīng)使凹模與定模澆口板脫開，并同時抽出活動型芯。與定模澆口脫開的距離，需保證斜導(dǎo)柱能使活動型芯全部抽出塑料制品，待達到這個距離后，動模帶著塑料制品方能脫出凹模，即完成脫件的動作。所以斜導(dǎo)柱定距分型拉緊結(jié)構(gòu)是用來完成定模部分先分型的有效裝置。 斜導(dǎo)柱定距分型拉緊結(jié)構(gòu)形式有：1. 彈簧螺釘式定分型拉緊結(jié)構(gòu) 這種機構(gòu)的結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，適用于脫模力小的情況。在模內(nèi)裝有彈簧7和定距螺釘5。模時，凹模6在彈簧7的作用下使分型面首先平穩(wěn)分開，滑塊-4在斜導(dǎo)柱1的帶動下開始

17、抽芯，當(dāng)凹模6移動至定距螺釘起限位作用處時，凹模6停止移動，同時抽芯工作結(jié)束。動模繼續(xù)移動，分型面II分開，塑料制品脫出凹模6并停留在凹模3上，這時再由推板5推出塑料制品。推板4與凸模3接觸部分應(yīng)有斜角,以利于脫模。2。擺鉤式定距分型拉緊結(jié)構(gòu) 如圖3-119所示。 當(dāng)開模力較大時，可采用機械拉緊機構(gòu)（圖3-119），圖3-119中，在模具兩 側(cè)裝有擺鉤6，彈簧7，定距螺釘5及壓塊8組成的定距拉緊結(jié)構(gòu)。開模時擺鉤6緊鉤動模止的擋塊，利迫使分型面I先分開，這時滑塊完成抽芯工作，在型芯全部抽出塑料制品的同時，壓塊8上的斜面使擺鉤逆時針方向轉(zhuǎn)動而脫離擋塊。動模部分繼續(xù)運動時，凹模9被定距螺釘5拉住，使

18、分型面II分開，塑料凸模4帶出定模，然后由推板1塑料制品。 在設(shè)計擺鉤時，擺鉤的力點A與支點B間產(chǎn)生的力矩應(yīng)小于復(fù)位彈簧與支點B產(chǎn)生的力矩，否則，會出現(xiàn)脫鉤現(xiàn)象，如果出現(xiàn)脫鉤現(xiàn)象，可用加長壓塊8的辦法來彌補。 推板1與凸模4接觸部分應(yīng)有斜度，以利于脫模。3.導(dǎo)柱式定距型拉緊結(jié)構(gòu) 如圖3-120所示。圖3-120中，導(dǎo)柱3固定在凸模固定板8上，靠近頭部有一半圓槽，在相對的滑塊孔仙裝有定位釘4及彈簧。開模時，在彈簧壓力的作用下，定位釘緊壓在導(dǎo)柱的半圓槽內(nèi)，這時凹模10隨動模移動而分開型面I,當(dāng)斜導(dǎo)柱5完成抽芯動作后，兼作導(dǎo)柱拉桿9上的凹槽與限位螺釘11相碰，強迫凹模10停止移動。此時開模力大于定位

19、釘參導(dǎo)柱槽的壓力，使定位釘左移而脫離導(dǎo)柱槽，這樣，便分開分型面II繼續(xù)開模時，在推桿13的作用下，由推板7推出塑料制品。 這種機構(gòu)的結(jié)構(gòu)比較簡單，但拉緊力不大，只能適用于開模力較小的情況。（六） 斜導(dǎo)柱固定在動模上的抽芯結(jié)構(gòu) 在一般的情況下斜導(dǎo)柱固定在定模上，但有時根據(jù)塑料制品結(jié)構(gòu)形狀，分型面及澆注系統(tǒng)等各方面的要求，斜導(dǎo)柱也有固定在動模上的情況，如圖3-121所示。 開模時，裝在導(dǎo)柱固定板12上的斜導(dǎo)柱5使滑塊3向左移動，抽出型芯，模具沿分型 面I先分開，開模繼續(xù)進行，導(dǎo)柱固定板12與凸模6的臺階相碰，使凸模6帶著塑料制品脫出凹模9，分開分型面II,然后推板II把塑料制品推出。 為了在模瞬間

20、保證塑料制品留在凹模，可在推板后面安裝彈簧銷，如圖中虛線所示。這種結(jié)構(gòu)用于脫膠力不大，抽芯距小的深罩形塑料制品。三 斜滑塊抽芯機構(gòu)設(shè)計塑料制品側(cè)面的凹穴或凸臺較淺，所需的抽芯距不大，但所需的脫模力較大時，可選 用斜滑塊抽芯結(jié)構(gòu)。這種斜滑塊抽芯結(jié)構(gòu)的特點是：當(dāng)推桿推動斜滑塊時，推桿及抽芯（或分型）動作同時進行。因斜滑塊剛性好，能承受較大的脫模力，因此，斜滑塊的斜角比斜導(dǎo)柱的斜 角稍大，一般斜塊的 斜角不能大于30，否則易發(fā)生故障。斜滑塊推出長度一般不超過導(dǎo)長度的2/3,如果太長，會影響斜滑塊的導(dǎo)滑。 因為斜塊抽芯結(jié)構(gòu)簡單，安全可靠，制造比較方便。因此，在塑料射模具中應(yīng)用廣泛。（一） 斜滑塊的導(dǎo)滑

21、及組合形式1. 斜滑塊的導(dǎo)滑及組合形式。按導(dǎo)滑部分形狀可分為矩形，半圓形和燕尾形。如圖3-122所不2. 斜滑塊的組合形式 斜滑塊的組合，應(yīng)考慮抽芯方向，并盡量保持塑料制品的外觀美不使塑料制品表面留有明顯的痕跡。同時還要考慮滑塊的組合部分有足夠的強度。如果塑料制品外形有轉(zhuǎn)折處，則斜滑塊的拼縫線應(yīng)與塑料制品的折線重合。如圖3-123所示。（二）斜滑塊外側(cè)抽芯結(jié)構(gòu) 如圖3-124所示，圖中A是由兩塊斜滑塊拼合而成的模具結(jié)構(gòu)。開模時，在推桿5的作用下，兩瓣斜滑塊2向上運動并向兩側(cè)分離，這時可取下塑料制品。在側(cè)向分離時，固定在斜滑塊外側(cè)的圓銷8沿著模套3上的半圓導(dǎo)滑槽向斜上方移動。斜滑塊向上移動的位置

22、由限位螺釘1來控制。圓銷與半圓導(dǎo)滑槽的方向移動的位置由限位螺1來控制。圓銷與半圓導(dǎo)滑槽的方向應(yīng)與斜滑塊的斜面平行。 這種抽芯結(jié)構(gòu)的斜滑塊也就是凹模，一般都由兩塊拼合。但根據(jù)塑料制品的結(jié)構(gòu)，也可以由許多塊拼合而成。圖3-124中B是由四塊斜滑塊拼合成而成的模具結(jié)構(gòu)。開模以后，斜滑塊2在推桿6的作用下，沿導(dǎo)滑圓銷7向斜上方移動，這時即可取下塑料制品。這種模具結(jié)構(gòu)簡單，制造方便，適用于各種大，中，小型模具。 使用以上抽芯結(jié)構(gòu)時，要防止初始開模時斜塊被定模帶動。 為了防止這種現(xiàn)象，可采用圖3-125所示結(jié)構(gòu)。 圖3-125中止動銷2固定在定模板1上與斜滑塊3配合。開模時，因止動銷的作用使斜滑塊不能斜向

23、移動。在這種情況下，塑料制品留在動模上而有利于脫模。 為了保證斜滑塊閉模時拼合緊密，不發(fā)生溢料，斜滑塊底部與模套之間的間隙應(yīng)為0.20.4MM,還要高出模套0.20.4MM,這樣就能保證斜滑塊與模套的配合即使使在損后仍能保持密合，如圖3-126所示。（三） 斜滑塊內(nèi)側(cè)抽芯結(jié)構(gòu)塑料制品的內(nèi)側(cè)經(jīng)常會有凸臺和凹穴，除用斜導(dǎo)柱內(nèi)側(cè)抽芯結(jié)構(gòu)進行抽芯外，也可采用斜滑塊內(nèi)側(cè)抽芯結(jié)構(gòu)。根據(jù)塑料制品結(jié)構(gòu)的特點。根據(jù)塑料制品結(jié)構(gòu)的特點，可用用不同形式的斜滑塊內(nèi)側(cè)抽芯結(jié)構(gòu)，如圖3-127所示。圖 3-127中塑料制品內(nèi)側(cè)的凸臺由斜滑塊5成型，在型芯7上開有斜孔，滑座2用螺釘固定在動模板1（即反推桿固定板）上。斜滑塊

24、的成型端可在型芯的斜孔內(nèi)移動，另一端滑配合于滑座的T形槽內(nèi)，開模后，推出推動動模板1，使斜滑塊的成型端可在型芯的斜孔內(nèi)移動，作推件和內(nèi)抽芯動作，同時斜滑塊在滑座的形槽內(nèi)移動。斜滑塊的復(fù)位是用反推桿3來成的。 利用推桿推動斜滑塊8沿斜面移動，推件和內(nèi)側(cè)抽芯同時進行。 四彎銷抽芯設(shè)計 彎銷抽芯機構(gòu)的原理和斜導(dǎo)柱抽芯機構(gòu)的原理相同，只是在結(jié)構(gòu)上用彎銷代替斜導(dǎo)柱。這種抽芯結(jié)構(gòu)的特點是：傾斜角度大，抽芯距大于斜導(dǎo)柱抽芯距，脫模力也較大。 在設(shè)計彎銷抽芯結(jié)構(gòu)時，應(yīng)使彎銷和滑塊孔之間的間隙稍大一些，避免鎖模時相碰撞。一般間隙在0.5MM左右。彎銷和支承板的強度應(yīng)根據(jù)脫模力的大小或作用在成型芯上的熔料壓力來確

25、定。彎銷抽芯結(jié)構(gòu)如圖3-129所示。 彎板抽芯結(jié)構(gòu)如圖3-130所示 拉板抽芯結(jié)構(gòu)如圖3-131所示開模時，側(cè)滑塊5隨動模板1同時向下移動，待止動定位銷釘7全部離開側(cè)滑塊5以后，側(cè)滑塊5有拉板4的作用下向右移動抽出型芯，然后在推板-4的作用下，利用推桿推出塑料制品。 第九節(jié)：加熱他冷卻裝置的設(shè)計一 模具的加熱（一） 概述對于熱塑性塑料模具，當(dāng)遇到成型流動性差塑料，如成型高結(jié)晶度的塑料制品或采用熱流道時均需要對模具進行加熱，對于熱固性射模具也需要加熱。根據(jù)熱能來源，模具的加熱方法有：蒸汽加熱法，電阻加熱法，工頻感應(yīng)加熱法等 。最常用的加熱是在模具外部用電阻加熱，即用電熱板，電熱框他電熱棒加熱。（

26、二） 電阻加熱裝置設(shè)計（1） 把電阻絲組成的加熱元件鑲嵌到模具加熱板內(nèi)。（2） 把電阻絲直接布設(shè)在模具的加熱板內(nèi)。采用電阻加熱時要合理布設(shè)電熱元件，保證電熱元件的功率。如電熱元件的功率不足，就不能達到模具的溫度；如電熱元件功率過大，會使模具加熱過快，從而出現(xiàn)局部過熱現(xiàn)象，就難于控制模具溫度。要達到模具加熱均勻，保證符合塑料制品成型溫度的條件。在設(shè)計模具電阻加熱裝置時，必須考慮以下基本要求：1） 正確合理地布設(shè)電熱元件。2） 電熱板的中央他邊緣部位分別采用不同功率的電熱元件，一般模具中央部位電熱元件功率稍小，邊緣部位的電熱元件功率稍大。3） 大型模具的電熱板，應(yīng)安裝兩套控制溫度儀表。分別控制調(diào)節(jié)

27、電熱板中央他邊緣部位的溫度。4） 要考慮加熱模具的保溫措施，減小熱量的傳導(dǎo)他熱輻射的損失。一般在模具與壓機的上，下壓板之間以及模具四周設(shè)置石棉隔熱板，厚度約為46MM.（1） 電熱元件結(jié)構(gòu)：如圖3-132所示（2） 電熱板結(jié)構(gòu)1） 電阻絲直接嵌入模板內(nèi)的電熱板，如圖3-133所示。2） 電熱元件嵌入模板內(nèi)的電熱板，如圖3-134所示。3） 通用電熱板結(jié)構(gòu)，如圖3-135所示。（3） 電熱棒結(jié)構(gòu)：如圖3-136所示電熱棒一般裝在通用電熱板內(nèi)，常用于熱固性塑料模具的加熱。電熱棒外形尺寸與功率見表3-16盒形電熱元件結(jié)構(gòu)：如圖3-137所示。盒形電熱元件可裝配在通用電熱板內(nèi)，也可裝在大型的熱固性塑料

28、模具上。此外，根據(jù)模具形狀不同，尚可采用各種不同形狀的電熱框。電阻加熱計算 電阻加熱計算的任務(wù)是根據(jù)模具工作的實際需要計算出所需的電功率，并選用電熱元件或設(shè)計電阻絲的規(guī)格。要得到所需電功率的數(shù)值，應(yīng)做熱平衡計算，即通過單位時間內(nèi)供應(yīng)塑料模具 的熱量與塑料模具 的熱量平衡，從而求出所需電功率。這種計算方法很復(fù)雜，計算選用的參數(shù)不一定符合實際，所以計算結(jié)果也并不精確。在實際生產(chǎn)中廣泛采用簡化的計算方法以求得所需的電功率，加熱模具所需電般可根據(jù)模具的重量按以下經(jīng)驗公式計算： P=qm式中 P- 電功率（W） -模具重量 -每千克模具維持成型電功率（W/KG）,Q值見表3-17總的電功率算出之后，即可

29、根據(jù)電熱板的尺寸確定電熱棒折數(shù)量，進而計算每個電熱棒的功率。 設(shè)電熱棒采用并聯(lián)接法，則 P1=p/n式中 P1 - 每個電熱棒的功率： -電熱棒個數(shù) 根據(jù)P1按表3-16可查出電熱棒尺寸。 如果買不到合適的電熱棒時，則要自己設(shè)計他制造電熱元件。常用熱塑性塑料注射成型的模具溫度見表3-18。二 模具的冷卻（一） 概述注射成型時，模具溫度直接影響塑料的填充他塑料制品的質(zhì)量，也影響到注射周期。因此在使用模具時必須對模具進行有效的冷卻，使模具溫保持在一定范圍內(nèi)。要使模具有效冷卻卻并提高模具的熱傳導(dǎo)效率，就應(yīng)做好冷卻通道的設(shè)計工作。根據(jù)經(jīng)驗了保證模具有效冷卻，其冷卻通道孔的中線離表面的距離約為冷卻通道直

30、徑的12倍，冷卻通道的中心距約為卻通道直徑的35倍，此外，冷卻還與制模材料的導(dǎo)熱性能有關(guān)，模具冷卻方法有冷卻，空氣冷卻和油冷卻等，但常用的是水冷卻法。（二） 冷卻通道設(shè)計1. 影響冷卻通道設(shè)計的因素（1） 模具結(jié)構(gòu)形式，如普通塑料注射模具，細長型芯塑料注射模具，復(fù)雜型芯塑料注射模具以及鑲塊多的塑料注射模具等，對冷卻系統(tǒng)設(shè)計都有直接影響。（2） 模具的大小及成型板影面積的大小。（3） 塑料制品熔接痕的位置。（4） 澆口和流道的布設(shè)及其結(jié)構(gòu)。2. 冷卻通道設(shè)計的基本原則。（1） 冷卻通道離凹模壁既不能太遠也不能太近，以免影響冷卻效果和模具的強度。通常其邊距為1020MM.（2） 冷卻通道的設(shè)計和布

31、置應(yīng)與塑料制品的適應(yīng)。塑料制品較奪厚的部位要著重冷卻。（3） 冷卻通道不應(yīng)通過鑲塊和鑲塊接縫處，以防止漏水。（4） 冷卻通道內(nèi)不有存水和產(chǎn)生回流的部位，應(yīng)暢通無阻。冷卻通道直徑一般為912MM。進水管直徑的選擇，應(yīng)使進水選擇，應(yīng)使進水處的流速不超過冷卻通道中的水流速度，要避免過大的壓力降。（5） 凹模和凸模要分別冷卻，要保持冷卻的平衡。（6） 模具主流道部位常與注射機噴嘴接觸，是模具上溫度最高的部位，應(yīng)加強冷卻，在必要時應(yīng)單獨冷卻。（7） 水管接頭的部位，要設(shè)置在不影響操作的方向，通常朝向注射機的背面。（8） 水管與水嘴的連接處必須密封，防止漏水。（9） 復(fù)式冷卻循環(huán)系統(tǒng)應(yīng)并聯(lián)而不應(yīng)串聯(lián)。（10） 進出口冷卻水溫差不宜過大，避免造成模具表面冷卻不均勻。3. 冷卻通道的形式。冷卻通道的布局，根據(jù)塑料制品形狀及其所需冷卻溫度的要求而定。冷卻通道的形式可分成：直通式通道，圓周式通道，多級式通道，螺旋式通道，循環(huán)式通道及噴流式通道等。（1） 直通式冷卻通道：如圖3-138所示。（2） 圓周式冷卻通道：如圖3-13