橋梁課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)文件

1、一、設(shè)計(jì)資料1 .主梁跨徑和全長(zhǎng) 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：Lb=20.00m （墩中心距離）計(jì)算跨徑：L = 19.50m （支座中心距離）主梁全長(zhǎng) L'= 19.96m （主梁預(yù)制長(zhǎng)度）2. 橋面凈空凈16+ 2 X 0.75 （人行道）+ 2X 0.25（欄桿）車道數(shù)：4車道，橫向折減系數(shù)：Z =0.673. 設(shè)計(jì)荷載公路-I 級(jí)：qk=10.5 kN/m , p k =238 kN人群：qr = 3.5KN/m2沖擊系數(shù)：二0.3安全等級(jí)：2級(jí)，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：丫 0= 1.04. 材料鋼筋一一直徑12mm時(shí)采用II級(jí)鋼筋，其余采用I級(jí)鋼筋。 混凝土一一主梁采用C40,人行道、欄桿及橋面鋪裝采

2、用 C25?；炷亮W(xué)指標(biāo)表項(xiàng)目F ck(MPaFtk(MPaFcd(MPaFtd(MPa彈性模量E（MPa剪切模量G（MPa泊松比熱膨脹 系數(shù)aC4026.82.418.41.6532500130000.20.00001鋼筋力學(xué)指標(biāo)表項(xiàng)目HRB335R235f sk (MPa335235f sd( MPa280195fsd'( MPa280195彈性模量Es （ MPa2000002000005 主梁結(jié)構(gòu)尺寸m >4成橋階段梁的橫裁胃(JTG D62-2004)。設(shè)計(jì)依據(jù)1、公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范2、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTG D60-2004)。二、設(shè)計(jì)內(nèi)

3、容以下內(nèi)容為4號(hào)主梁的設(shè)計(jì)計(jì)算過(guò)程。（一）主梁作用效應(yīng)計(jì)算1）永久作用效應(yīng)計(jì)算結(jié)構(gòu)自重集度主梁gi=0.18 X 1.3+ 0.2X 0.08X 2+ (0.14+ 0.08)/2 X 0.71 X 2 X 24=10.1kN/m橫 隔 梁中 主 梁rt 0.18+ 0.16g2 =(2 0.18 )X(1.11-0.08 訊0.14 0.08)X0.91 JxX5 X24 H9.5 =1.969kN/m邊主梁1g2 = g2 =°.985kN / m2橋 面 鋪 裝 層g3 =卩02 X16 X23 +(0.06 +°.1； "16 忽4號(hào)主梁的橫向分布系數(shù):

4、1、計(jì)算梁端橫向分布系數(shù) 方法：杠桿原理法1= 4.658kN/m欄桿和人行道g4 =5X2 *9=1.11kN/m合計(jì)中主梁g =10.1+1.969 + 4.658+1.11 =17.837kN/m邊主梁g' =10.1 +0.985 +4.658 +1.11 =16.853kN /m4號(hào)主梁結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的內(nèi)力梁端支點(diǎn)處1/4跨截面處跨中截面處剪力Q (kN)173.9186.960彎矩 M (kN/m)0635.86847.81公路一I級(jí)：m°q' n _ 1 0.35 0.12 = 2=0.725人群荷載：mor = n = 02、計(jì)算跨中橫向分布系數(shù)方法：修

5、正偏心受壓法寬跨比：B/L = 18/19.5 = 0.923 >0.5故需考慮主梁的抗扭剛度，因此用修正偏心受壓法計(jì)算(1)截面重心位置截面計(jì)算示意圖2 2ay(200 18 )X11 一2+ 130 X18 一2(200-18 )X11+ 130 X18=37.57 cm(2)截面抗彎慣性矩01274(200-18 )X113I 二121+(取:G=0.425E , E =1.021)+182 Xllx 37.57-11J8*30 + 18 X130&65-3 7.5)7、 2.丿 124=0.07135 m4(3) 截面抗扭慣性矩mI l 八 cbt；i J對(duì)主梁翼緣：11

6、1t=0.055 <1故?。篊1=b 2003對(duì)主梁肋部：t0.18 =0.151C2=0.301b 1.1913Il = X113 X20G0. 3 0111 91 83 34=0.002976 m(4) 橫向分布系數(shù)的折減系數(shù)121 1.021 X0.425 10.00297 一0.07135 1 器=0.9792(5) 跨中橫向分布系數(shù)l.3n 1.9n4350.1804 0.17634/6' a- = 8262 42 22 0i丄=240_ 1 Q a 4n44 n十卩9、a2i =1=吉 0.9792 X-240 = 0.12741Q a 4 a 6n 46二 十 p飛

7、 Z a2i =1=j - 0.9792 X-240 = 0.09479荷載橫向分布影響線的零點(diǎn)至4號(hào)梁位的距離x:x-40.0 94 7 9x " 0.1 2 7 4x = 15.627m影響線的零點(diǎn)至1號(hào)梁位的距離 X1=15.627+6 =21.627 m1號(hào)梁位處橫向分布影響線的豎標(biāo)值：2627 匯 0.1 274= 0.176315.627汽車荷載：4 Xf X 210-0.52.33.65.46.78.59.81 1.-12.-14.7=0.5717人群荷載:= 216270.5 O.1763= 0.180421.6273）汽車、人群作用效應(yīng)計(jì)算4號(hào)主梁荷載橫向分布系數(shù)何

8、載位置公路一I級(jí)人群何載計(jì)算方法跨中me0.57170.1804杠桿原理法支點(diǎn)mo0.7250修正偏心受壓法均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算公路一I級(jí)中集中荷載計(jì)算計(jì)算彎矩效應(yīng)是：Pk= 180 360 T8019.5-5= 238 kN/mIL 50 -5計(jì)算剪力效應(yīng)是：Pk= 1.2X 238 = 285.6 kN/m根據(jù)規(guī)范，計(jì)算T梁時(shí)：沖擊系數(shù)卩二0.3由圖紙知，全橋設(shè)計(jì)車道為4車道，故取橫向折減系數(shù)：Z =0.67計(jì)算公式:汽車荷載：S汽二 1 u ZmcqkmiPkW人群荷載：SA = mcqr Q主梁跨中截面及1/4跨截面處的彎矩和剪力截 面荷載類型qk or qr(kN/m )Pk

9、(kN)1 + umeZQ or yS (kN -m or kN)M I/2公路一I級(jí)10.52381.30.57170.6747.53370.91826.26P 4.875862.31人群3.50.180447.5330.0131.01M I/4公路一1級(jí)10.52381.30.57170.6735.648278.19619.673.656646.69人群3.50.180435.64822.5122.51Ql/4公路一1級(jí)10.5285.61.30.57250.675.48442.86135.54:0.75159.42人群3.50.17955.4843.453.45Ql/2公路一1級(jí)10.5

10、285.61.30.57170.672.4419.0483.860.5106.13人群3.50.18042.441.541.54Mo = 0梁端支點(diǎn)處的彎矩和剪力 由簡(jiǎn)支梁的受力性質(zhì)可知: 支點(diǎn)處的剪力：4.9 E0.57170.7251 9.5 mC.1SO4Q均 =1.3 0.67 10.5 0.5717 9.75 4.9 0.725-0.5717 0.916 2=54.12 kNQ集= 1.3 0.67 0.725 285.6 1= 180.35 kN汽車荷載：Q0 = 54.12 180.35 二 234.47kN人群荷載；Q人二 3.519.5 0.1 804 2- 4.9 0.1

11、8 041.04 1 6 2=4.54 kN4號(hào)主梁內(nèi)力組合序 號(hào)荷載類別彎矩 M (kN m)剪力Q (kN)0L/4L/20L/4L/2結(jié)構(gòu)自重0635.86847.81173.9186.960汽車何載0619.67826.26234.47135.5383.86人群何載022.5130.014.543.451.54按承載能力極限狀態(tài)組合（1.2X+1.4X +0.8X 1.4X ）01665.782207.75542.03297.96119.13按正常使用極限狀態(tài)短期組合（+/1.3X 0.7+）01332.73按正常使用極限狀態(tài)長(zhǎng)期組合（+0.4X（/1.3+）01114.05按承載能力

12、極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的控制內(nèi)力：L/2 截面：M = 2207.75 kN m , Q = 119.13 kN 支點(diǎn)截面：Q = 542.03 kN（二）主梁截面配筋設(shè)計(jì)T梁受壓翼緣有效寬度計(jì)算：a 按簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨徑的1/3考慮：19500/3 =6500 mmb、 按兩梁平均間距考慮：2000 mmc、 按公式計(jì)算：bf 二b 20 12hf =180+12X 110 = 1500 mm1）T梁正截面設(shè)計(jì)、截面設(shè)計(jì)2 28（架立鋼筋）iiimi122d3J4c566單位（mm）計(jì)算示意圖 擬采用焊接鋼筋骨架，故設(shè)as = 30+0.7h =30+0.7X 1300 =121 mm截面有效高度:h0

13、 = 1300 -121 = 1179 mm 判定T梁截面類型'rh；、f110、上Gbfhf h0 =18.4心500心10父 1179M0I 2 丿<2 '=3412.46 kN m > M (=2208 kN m)此截面屬于第一類T形截面。 求受壓區(qū)高度理'( x%Md 蘭 Mu = fcdbfx he-I 2丿AfcdbfX 18.4 "500匯 70A fsd2802=6900 mm根據(jù)鋼筋直徑規(guī)格，梁受拉主筋采用：12 28截面面積As=7390 mm2 > 6900 mm2鋼筋疊高層數(shù)為6層?；炷帘Ｗo(hù)層厚度取為：30 mm &

14、gt; d=28 mm及滿足規(guī)范規(guī)定的30伽 的要求。鋼筋間橫向凈距：Sn =180- 2X 30-2X 31.6=56.8 mm > 40 mm 及 1.25d=35 mm故滿足構(gòu)造要求。、截面復(fù)核已知設(shè)計(jì)受拉主筋面積：As=7390 mm2 , fsd = 280Mpa。由鋼筋布置圖求得as:as = 30 31.6 3 = 124.8mm : 125mm實(shí)際有效高度：h0=1300- 125 =1175 m 判定T形截面類型fcdbf h'f =18.4 1500 110 = 3.036kN mfsdAs =280 7390 =2.069kN mT fcdbf hf fsd

15、 As故此截面為第一類T形截面。 求受壓區(qū)高度xfcd bf X = fsd AsfsdAs 280 7390Xrfcdbf18.4 1 500I=75 mm > hf (=110 mm) 正截面抗彎承載力(xMu = fcdbfX ho < 2丿=18.4X 1500X 75X( 1175- 75/2)=2355 kN m > 2208 kN m Mu 0M截面配筋率7390100% =3.5% 0.2%180 1175 'min故截面復(fù)核滿足要求。2) T梁斜截面設(shè)計(jì)才 才計(jì)算剪力分配圖(尺寸單位：mm，剪力單位：kN )腹筋設(shè)計(jì) 截面尺寸檢查根據(jù)構(gòu)造要求，梁最底

16、層鋼筋 4生28通過(guò)支座截面，則支點(diǎn)截面有效高度：h°=1300( 30+31.6) =1238.4 mm0.51 10°、fckbh°= 0.51 10° .40 180 1238.4=719 kN >0Vd (=542 kN)截面尺寸符合設(shè)計(jì)要求。 檢查是否需要根據(jù)計(jì)算配置箍筋跨中截面： 0.5 10 ftdbh0= 0.5 10“1.65 180 1175=174.49 kN支座截面： 0.5 10- ftdbh0= 0.5 10-1.65 180 1238.4=183.9 kN因 Vd/2（=119kN ）（0.5"0）ftdbh

17、c £%Vd,0（=542kN ），故可在 梁跨中的某長(zhǎng)度范圍內(nèi)按構(gòu)造配置箍筋，其余區(qū)段應(yīng)按計(jì)算配置腹 筋。 計(jì)算剪力圖分配由計(jì)算可知，在h =1297mm的長(zhǎng)度區(qū)段內(nèi)可按構(gòu)造要求布置箍筋。 同時(shí)，根據(jù)規(guī)范規(guī)定，在支座中心線向跨徑長(zhǎng)度方向不小于1倍梁高（h=1300 mm）范圍內(nèi)，箍筋的間距為 100mm。距支座中心線h/2處的計(jì)算剪力值V ：9750 650V542-119119=513.8 kN9750其中應(yīng)由混凝土和箍筋共同承擔(dān)計(jì)算剪力值V 的60%即：0.6V =308.28kN ;應(yīng)由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔(dān)計(jì)算剪力值V 的40%即：0.4V' =205.52kN，

18、設(shè)置彎起鋼筋（包括斜筋）區(qū) 段的長(zhǎng)度為4737 mm。 箍筋設(shè)計(jì)擬采用©8的雙肢箍筋，則箍筋截面面積：入=2 50.3 = 1 0 06mm2計(jì)算支座截面和跨中截面的縱筋配筋率P和截面有效高度h0及其平均值：跨中截面：Pl/3.5 2.5，取 皿2=2.5 ;1175mm支座截面：p0 =1.1 ; h0 = 1238mm平均值：2.5 1.1p1.82廠 1175 1238h01206.5mm2箍筋間距Sv :2_ afa：（0.56 x 102 +0.6p hflAsvfsvbh；=1 漢1.12 漢（0.56匯 10° N2 +0.6 漢 1.8（40 漢100.6

19、漢195 匯180 漢 1206.52 =513.82 =257 mm取 Sv=250mm < h/2 (=650 mm)及 400 mm,滿足規(guī)范要求。 箍筋配筋率：1 006sv 二瓦=1 80 250 1 0%=0.22% > 0.18% (滿足要求)綜上所述，在支座中心向跨徑長(zhǎng)度方向的1300 mm范圍內(nèi)設(shè)計(jì)箍筋間距Sv=100 mm，而后至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距?。篠v=250 mm 彎起鋼筋及斜筋設(shè)計(jì)設(shè)架立鋼筋為(HRB235)2 ©28，鋼筋重心離主梁受壓翼緣板上邊緣距離：as =56mm 。彎起鋼筋的彎起角為45°，彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。

20、斜筋的彎起角同樣為45°,其兩端分別與主受拉鋼筋和架立鋼筋 焊接。彎起鋼筋計(jì)算表彎起點(diǎn)1234Ahi (mm )1103107110401008距支座中心距離 xi (mm )1103217432144222分配的計(jì)算剪力值 Vsbi (kN )205.52188.87139.494.3需要的彎起面積人小(mm2 )13841252939635可提供彎筋面積 Abi (mm2 )1232(2 些8)123212321232彎筋與梁軸線 交點(diǎn)到支座中 心的距離1xUmm)552165527263766注：1、Ahi mm為彎起鋼筋的彎起高度，即鋼筋上下截面中心線距離。女口： Ah=13

21、00 - 30 31.6 2 56 31.6 1.5 =1103mm2、 Vsbi kN為彎起鋼筋的計(jì)算剪力，按前一彎起點(diǎn)對(duì)應(yīng)計(jì)算，Vsb1按h/2處對(duì)應(yīng)計(jì)算，即：Vsbi = 205.52kN3、1333.33 VsbifsdSi n45°fsd = 280 Mpa1333.33 205.52280 0.7072=1384mm由計(jì)算表可知，彎起鋼筋在梁端某一范圍不足以滿足斜截面的抗剪需求, 故須在梁上配制足夠強(qiáng)度的斜筋。在滿足正截面抗彎承載力和規(guī)范的要求下，對(duì)彎起鋼筋和斜筋進(jìn)行了重 新布置，如下圖：跨M800 800 800 80072=9750N7: 32，N8: 28, N9:

22、 -25，N10: 20，N11: 32梁彎起鋼筋和斜筋設(shè)計(jì)布置圖（尺寸單位： mm斜截面抗剪承載力復(fù)核 示例：距支座中心h/2處斜截面抗剪承載力計(jì)算示意圖（尺寸單位：mm） 選定斜截面頂點(diǎn)位置假設(shè)斜截面投影長(zhǎng)度 C = h= 1238 mm。則得選擇的斜截面頂端位置A，其橫坐標(biāo)：x = 9750-650-1238 = 7862mm 抗剪承載力復(fù)核A處正截面上的剪力 Vx及相應(yīng)的彎矩Mx計(jì)算如下:Vx 二V/2 Vo V/2= 119542-119 2 786 460kN19500= 2207尸2 X4 漢 786221195002-772kN mA處正截面有效高度:ho = 1222 mm廣

23、義剪跨比：m二Mx772=1.37 ： 3Vxho460 1.222斜截面投影長(zhǎng)度：C=O.6mh0=O.6 1.7 1.222斜角：=1 m < 1.238 m:=tan，h0 c = ta n* 1.222.1=50.7°斜截面內(nèi)縱向受拉主筋有428,相應(yīng)的主筋配筋率:b 1 00bh°1 00 24 6 3i,;:：2.51801238取1.1箍筋配筋率:（取 & = 250mm ）svbSv100.6100% = 0.22% 二=0.18% 180x250與斜截面相交的彎起鋼筋有 2N7 （2圭32）、2N4 （2空28）Vu二網(wǎng)2&30.45

24、 10bh。：20.6pfcu,kfsv0.7510”fsAsdSin &=1 1 1.1 0.45 10" 180 1222. 2 0.6 1.1400.22% 1 9 50.75 10”280 1 608 1232 0.7 0 7= 714.2kN Vx =460kN故距支座中心為h/2處的斜截面抗剪承載力滿足設(shè)計(jì)要求。 其余截面用類似的方法驗(yàn)算，得下表：斜截面抗剪承載力計(jì)算表斜截面XiCXXVXMOhmCpSv p100983212600JL727222.37111472-O53800322742833O12228 £1141 -100563502221002

25、260630627821 O687364O56622282543251062653185686365O7550624544819019 £4279646062146439981726957901O76230 O217578096從表中計(jì)算數(shù)據(jù)可以看出，每個(gè)斜截面的抗剪承載力都符合要求。3）其它鋼筋設(shè)計(jì)因梁高h(yuǎn)=1300mm為防止梁縱向水平收縮裂縫和梁整體剛度的考慮: 故在梁兩腰處設(shè)置水平分布鋼筋，HRB335 2_ 20 。（三）主梁的變形及裂縫計(jì)算 梁跨中撓度及預(yù)拱度計(jì)算C40 混凝土彈性模量：Ec = 3.25X 104 Mpa5U級(jí)鋼筋彈性模量：Es =2X 10 Mpa截面換

26、算系數(shù)： es二空二3.25 150 =6.154Ec2x10在進(jìn)行梁變形計(jì)算時(shí)，應(yīng)取梁與相鄰梁橫向連接后截面的全寬度受 壓翼板計(jì)算：即 bf = 2000mm; hf = 110mm T梁換算截面的慣性矩Icr和I。計(jì)算a判斷T梁開(kāi)裂截面類型1 2bfX 二 EsAs ho -x21 2-2000 x2 =6.15 73901 1 75xX245.4x -5 3 4 0=20解得合適解：x = 210mm hf = 110mm此截面為第二類T形截面。b、1"和丨0的計(jì)算:EsAs b'f -b h'fA =-b=6.15 73902000-180 110 _ 136

27、5- 180 -c 2GEsAsh°+（bf bhf 2B 二-b_ 2 6.15 7390 11752000 -1801102180= 715699.86開(kāi)裂截面受壓區(qū)高度：xA2 B - Ah；13652 715699.86 -1365開(kāi)裂截面的換算截面慣性矩Icr為：151.5475 "015'3bfxI fcr''3bf_bhf : EsAshx2332000 241 - 2000 -180241 一1106.15 7390 1175 -241 2154= 4.7615 10 mmT梁全截面換算截面面積：A =bh b； -b hf ： es

28、 -1 A=180 13002000-1801106.15 -17 3902= 472258.5mm全截面換算截面受壓區(qū)高度：申 bh2 寺 bf -b hf；寥es -1 Ashx 二Aq1 180 22000 -1801105.15 73901 1 75=440mm全截面換算截面慣性矩I。:"gbh3 bhx Ebbh；bbhfhfx-一2丿1 180 13003 180 130012130022 1-44012110 YI23.(2000180/110 +(2000 180110 江 440 5.15 73901175 -440 2計(jì)算開(kāi)裂構(gòu)件的抗剪剛度全截面抗剪剛度:Bo =

29、O.95EJo410154= 0.95 3.25 109.3711 10=2.8933 10 mm開(kāi)裂截面抗剪剛度:Bcr- Ec I cr= 3.25 104 4.7615 1O10 =1.5475 1015mm4全截面換算截面受拉區(qū)邊緣的彈性抵抗矩:W。 I0h x109.3711 10831.09 10 mm1300 440全截面換算截面面積矩：1 ' 2 V '' 2S0 bfXbf -b x-hf2 2=1 2000440-12 0 0 01 8 0 4401 1 69.45 107mm3塑性影響系數(shù):= -2So2.8933 “015*453.61 丄，+

30、1一VI322.73 丿453.61 2<1322.73；、.2.89330WoC3 二1152= 1.6371 10 N mm 主梁跨中截面的長(zhǎng)期撓度值對(duì)C40混凝土，撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)-1.45。受彎構(gòu)件在使用階段跨中截面的長(zhǎng)期撓度值:51322.73 106 195002481.6371 10151.446.4mm在結(jié)構(gòu)自重作用下跨中截面的長(zhǎng)期撓度值:WgMgL248B6 25847.81 101950015481.6371 101.45 二 29.7mm按可變荷載頻遇值計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值:Wq 二Wi -Wg ：=33mm2a b=24 18=43Cm故符合規(guī)范要求。 預(yù)拱度設(shè)置 在

31、荷載短期效應(yīng)組合并考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)影響下主梁跨中處產(chǎn)生 的長(zhǎng)期撓度為w =46mm 12mm，故需設(shè)置預(yù)拱度。16001預(yù)拱度：二WgWq21=3017 = 42mm2主梁跨中截面處的預(yù)拱度為 42m m,沿梁長(zhǎng)按二次拋物線設(shè)置。 梁裂縫寬度驗(yàn)算荷載短期效應(yīng)組合彎矩:Ms =1322.73kN m系數(shù)：因采用帶肋鋼筋，故：01C2 =10.5 =1 0.5 1114.05 =1.42M s1322.73荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合彎矩:Ml =1114.05kN m鋼筋應(yīng)力二ssJ ssMs0.87 h° As6= 175.1M p a1322.73 100.87 1175 7390換算直徑d

32、:由于主梁骨架為焊接鋼筋骨架故 d =1.3 x 28 = 36.4mm 縱向受拉鋼筋配筋率：As7390bh0 一 180 1175= 0.0350.02?。簍 =0.02最大裂縫寬度:«JCCWfk = C1C2C3 Es30+d0.28 + 10P 丿175 1=1 1.42 152"030+36.4I10.28 + 10 7.02 丿=0.17mm ： Wf ' 0.2mm故滿足規(guī)范要求。（四）主梁支座設(shè)計(jì)支座形式：板式橡膠支座設(shè)計(jì)計(jì)算已知：支座壓力標(biāo)準(zhǔn)值 恵=412.92kN，其中由結(jié)構(gòu)自重引起的反力標(biāo)準(zhǔn)值Rck =173.91kN，由公路一I級(jí)和人群荷載

33、引起的支座反力標(biāo)準(zhǔn)值分別為234.47kN和4.54kN。由公路一1級(jí)和人群荷載 p= 3.5kN /m2作用下產(chǎn)生的跨中撓度f(wàn) = 1.7cm。假設(shè)主梁的設(shè)計(jì)計(jì)算溫差 At 30C確定支座平面尺寸 選定支座的平面尺寸：采用中間層橡膠片厚度t = 0.5cm 計(jì)算支座的平面形狀系數(shù)：abS2t a b18x242 0.518 24= 10.3 8橡膠支座的平均容許應(yīng)力-10000kpa計(jì)算橡膠支座的彈性模量：Ej =5.4GeS25.4 1 10.32 =5729M p a驗(yàn)算橡膠支座的承壓強(qiáng)度:Rckab9 55kpaL_J（驗(yàn)算合格）0.247.18 確定支座厚度主梁的計(jì)算溫差為 = 30

34、°C，溫度變形由梁兩端的支座均攤，則每一支座承受的水平位移 Ag:1 g = tl21_510 30 1950 24 = 0.2961cm計(jì)算汽車荷載制動(dòng)力Ht :按規(guī)范規(guī)定，對(duì)于19.5m橋跨，一個(gè)設(shè)計(jì)車道上公路一I級(jí)車道 荷載總量為：10.5 19.5 238 二 442.75kN。則其制動(dòng)力標(biāo)準(zhǔn)值為 442.75 10%=44.3kN，但規(guī)范規(guī)定，其 制動(dòng)力不的小于90 kN。經(jīng)比較，取總制動(dòng)力：Ht =90kN九根梁共18個(gè)支座，則每一個(gè)支座承受的水平力: 經(jīng)比選，確定采用4層薄鋼板和5層橡膠片組成的支座，上、下層橡 膠片厚0.25cm，中間層0.5 cm，薄鋼板厚0.2 c

35、m。90 =5kN18確定需要的橡膠片總厚度te :te_2 ：g=2 0.2961= 0.592cm0.29615000二 0.461cm0.7 2Geab 0.7 2 100 18 24規(guī)范規(guī)定：te 乞0.2a =0.2 2 4.8cm則：橡膠片總厚度 a t=3 0.5 2 0.25=2cm 0.592cmM ： 4.8cm支座總厚度h 八 t 4 0.2 二 2.8cm 驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)情況 支座平均壓縮變形:Rckt e Rckt eabEe abEb413 0.02413 0.02+0.24 0.18 573 0.24 0.18 2000 =0.43mm ： 0.07te = 1.

36、4mm滿足規(guī)范要求 梁端轉(zhuǎn)角二:16f5l16 1.75 1950-2.8 10rad驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況:0.43mm2.4 2.8 102=0.336mm（合格）故支座偏轉(zhuǎn)驗(yàn)算滿足規(guī)范要求 驗(yàn)算支座的抗滑穩(wěn)定性 由溫度變化引起的水平力：Ht0.2961-18 24 1006.4kN2驗(yàn)算滑移穩(wěn)定性：譏k N p,min)=0.3匯 174+汽234 !=87.3kN1.4Ht Fbk =1.4 6.4 5=13.96kN 87.3kN13.96kN 合格以及：Ng =0.3 174 = 52.2kN1.4Ht = 89.6kN故支座抗滑穩(wěn)定性滿足規(guī)范要求。綜上所述，主梁采用4層薄鋼板和5層橡膠片組成的支座，上、下層橡 膠片厚0.25cm，中間層0.5 cm，薄鋼板厚0.2 cm。（五）主梁結(jié)構(gòu)構(gòu)造圖見(jiàn)附件1。四、參考資料橋梁工程（第2版）邵旭東，武漢理工大學(xué)出版社 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理（第二版），葉見(jiàn)曙，人民交通出版社。 橋梁工程，姚