單層工業(yè)廠房課程設(shè)計(jì)計(jì)算書(完整版)

1、單層工業(yè)廠房混凝土排架課程設(shè)計(jì)1.1柱截面尺寸確定由圖2可知柱頂標(biāo)高為12.4 m，牛腿頂面標(biāo)高為8.6m ，設(shè)室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為0.5m ，則計(jì)算簡(jiǎn)圖中柱的總高度H、下柱高度Hi、上柱高度Hu 分別為：H= 12.4m+0.5m=12.9m， H l =8.6m+0.5m=9.1mHu =12.9m 9.1m=3.8m根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級(jí)別等條件，可由表并參考表確定柱截面尺寸，見表1。表1柱截面尺寸及相應(yīng)的計(jì)算參數(shù)柱號(hào)計(jì)算參數(shù)截面尺寸/mm面積2/mm慣性矩4/mm自重/(KN/m)A , B上柱矩400 X40051.6 X10821.3 X104.0下柱I400 X9

2、00 X100 X1501.875X10 58195.38 X104.69本例僅取一榀排架進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算單元和計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖1所示呂拭 S3 8§ 呂岳1.2荷載計(jì)算恒載L Art . L- k 11 T4：-F LF算(1).屋蓋恒載：兩氈三油防水層20mm厚水泥砂漿找平層100mm厚水泥膨脹珍珠巖保溫層一氈二油隔氣層15mm厚水泥砂漿找平層；預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板(包括灌縫)0.35KN/m 220 X0.02=0.4 KN/m4 X0.1=0.4 KN/m0.05 KN/m20 X0.015=0.3 KN/m1.4 KN/m2.900 KN/m 2天窗架重力荷載為2 X36 KN /

3、榀，天溝板2.02 KN/m，天溝防水層、找平層、QfSO.IOJG38270250r90C找坡層1.5 KN/m，屋架重力荷載為106 KN /榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計(jì)值為：Gi=1.2 X(2.9O KN/m 2 X6m X24m/2 + 2 X36 KN/2 + 2.02 KN/m X6m+ 1.5 KN/m X6m + 106 KN/2) =382.70 KN(2)吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計(jì)值：G3=1.2 X(44.2kN + 1.0KN/m X6m ) =50.20 KN(3)柱自重重力荷載設(shè)計(jì)值：上柱G4a= G 4B =1.2 X4kN/m X3.8m =18.24

4、 KN下柱G5a= G 5b=1.2 X4.69kN/m X9.1m =51.21KN各項(xiàng)恒載作用位置如圖2所示。400.fGk=18,21I; 2 i. ：.| II f . '| | ： I1.2.2 屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5 KN/m 2,雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.35 KN/m 2,后者小于前 者，故僅按前者計(jì)算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d設(shè)計(jì)值為：Q1=1.4 X0.5 KN/m 2X6m X24m/2=50.40KNQ1的作用位置與G1作用位置相同，如圖2所示。123 風(fēng)荷載風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式（）計(jì)算，其中0=0.35 KN/m 2 , z=1.0 , Uz根據(jù)廠房各部分標(biāo)高及

5、B類地面粗糙度由附表5.1確定如下：柱頂（標(biāo)咼12.40m ）uz=1.067檐口（標(biāo)咼14.30m ）uz=1.120天窗架壁底（標(biāo)高16.99m ）uz=1.184天窗架壁頂（標(biāo)高19.86m ）Uz=1.247屋頂（標(biāo)高20.31m ）uz=1.256Us如圖3a所示，由式（2.5.2 ）可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為:1k = z us1 uz 0 =1.0 X0.8 X1.067 X0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m 22k = z us2 uz 0=1.0 X0.8 X1.067 X0.35 KN/m 2 =0.299 KN/m 2則作用于排架計(jì)算簡(jiǎn)圖(圖3

6、.b)上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：q 1=1.4 X0.299 KN/m 2 X6.0m =2.51KN/mq 2 =1.4 X0.187 KN/m 2X6.0m =1.57KN/mFw= Q (Us1+Us2)Uzh1+( Us3+Us4)Uzh2+( Us5+Us6)Uzh3 z °B=1.4 X (0.8 + 0.5) X1.120 X1.9m + (-0.2 + 0.6) X1.184 X2.69 + (0.6 + 0.6) X1.247 X2.87X1.0 X0.35 KN/m 2 X6.0m=24.51 KNoo -.吊車荷載由表可得200/50KN 吊車的參數(shù)為：B=5.55m

7、 , K=4.40m , g=75KN ,Q=200KN , Fp,max=215KN , F卩時(shí)=45KN。根據(jù)B及K，可算得吊車梁支座反 力影響線中歌輪壓對(duì)應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)值，如圖4所示。(1)吊車豎向荷載由式()和式()可得吊車豎向荷載設(shè)計(jì)值為：Dmax = Q Fp,max yi= 1.4 X215 KN X(1 + 0.080 + 0.267 +0.075)=647.15 KNDmi n= Q F p,minyi= 1.4 X45 KN X2.15=135.45 KN11.0rL(2)吊車橫向水平荷載作用于每一個(gè)輪子上的吊車橫向水平制動(dòng)力按式()計(jì)算，即11T= (Q+g ) = X0

8、.1 x(200KN + 75KN ) =6.875 KN 44作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計(jì)值按式()計(jì)算，即Tmax= qT yi= 1.4 X6.875 KN X2.15=20.69 KN1.3 排架內(nèi)力分析該廠房為單跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析。 其中柱的剪力 分配系數(shù)i按式（）計(jì)算，結(jié)果見表2 。表2柱剪力分配系數(shù)柱別n= lu/l iHu/HCq=3/31+(1/n-1)=H 3/ CqE ll1/ ii1/ in=0.109C q=2.48QA , B柱0.295A =H3E10b =Q.20610A =b =0.5恒載作用下排架內(nèi)力分析恒載作用下排架的計(jì)算簡(jiǎn)

9、圖如圖5所示。圖中的重力荷載G及力矩M是根據(jù)圖2 確定，即G1= G 1 =382.70KN ； G2 =G 3+G 4A =50.20KN+18.24KN=68.44KNG3= G5a =51.21KN ;m 1 = G 1 e1 =382.70KN X0.05m=19.14 KN mm 2 =( G 1+ G 4A)e 0 G 3 e 3=(382.70 KN+18.24 KN)X0.25m 50.20 KN X0.3m=85.18 KNm-/1i；恒載作氏下排架內(nèi)力悒由于圖5a所示排架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)且作用對(duì)稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無(wú)側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動(dòng)鉸支座計(jì)算內(nèi)力。柱頂不動(dòng)鉸支座反力Ri可根

10、據(jù)表所列的相應(yīng)公式計(jì)算，則C1=3212（in）3 12=2.122， C3= =1.13213（-1）213（丄1）nnrMiR a = Ci HM219.14KN m 2.122 85.18KN m 1.132-C3=10.62 KNH12.9mRB =-10.62 KN求得Ri后，可用平衡條件求出柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力為該 截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖 5.b,c 圖5.d為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負(fù)號(hào)規(guī)定。1.3.2 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖6a所示。其中Q ! =50.4 KN，它在柱頂及變階處引起的力矩為M1

11、A=50.4KN X 0.05m=2.52 KN m2A=50.4KN X0.25m=12.60 KN m。對(duì)于A柱，Ci=2.122 , C3=1.132，則M 1A、百ClM 2A百C3 =2.52KN m 2.122 12.6KN m132 =1.53 ©(12.9mRB =-1.53 KN( )排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力圖如圖6b.c所示團(tuán)6 H竟屋面:師仙於卜j力團(tuán)1.3.3 風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)左吹風(fēng)時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖7a所示。對(duì)于A,B柱，n=0.109,=0.295,貝U3 14(丄 1)C11 =n =0.329113 18 13(- 1)nRa=-

12、q 1 H C11=-2.51KN/m X12.9m X0.329=-10.65KN()RB =- q 2H Cn=-1.57KN/m X12.9m X0.329=-6.66 KN( )R= R a+ R b + Fw=-10.65KN 6.66KN 24.51KN=-41.82 KN()各柱頂剪力分別為：VA= R A- A R=-10.65KN+0.5 X41.82KN=10.26 KN( )Vb= R b - b R=-6.66KN+0.5 X41.82KN=14.25 KN()排架內(nèi)力圖如圖7b所示。(Q)7(2)右吹風(fēng)時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖8a所示。將圖7b所示A,B柱內(nèi)力圖對(duì)換且改變內(nèi)力符

13、號(hào)后可得，如圖8b所示K3 I 1 II. II n ；：J!1.3.4 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)D max作用于A柱計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖9a所示。其中吊車豎向荷載D max，D min在牛腿頂面處引 起的力矩為：M a= D max e3=647.15KN X0.3m=194.15 KNmM b= D mine3=135.45KN X0.3m=40.64 KNm對(duì)于A柱，C3=1.132，則RaMC3=194.15KN m 1.132 =-17.04 KN( )H 312.9mRB = MbC3= 40.64KN m 1.132 =3.57 KN( ) H12.9mR=R a+R b =-1

14、7.04KN+3.57KN=-13.47KN(排架各柱頂剪力分別為：Va= R a- a R=-17.04KN+0.5 X13.47KN=-10.31 KN(Vb= R b - b R=3.57KN+0.5 X13.47KN=10.31KN(排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖 9b,c所示。舉 DMHii.-liLIIU 朋(2)D max作用于B柱同理，將“ Dmax作用于A柱”的情況的A,B柱對(duì)換，并注意改變符號(hào)，可求得 各柱的內(nèi)力，如圖10所示。, oj聞< %*46、/Xj39 托 L9.f10.31、M?1I / f*92.36X* f $ A丿Q< iI .rr.

15、5.| l.|t：訓(xùn)描架內(nèi)力 | .(3 ) Tmax作用下排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖11a所示。對(duì)于A, B柱，n=0.109,=0.295,由表得a=(3.8m-1.4m)/3.8m=0.632, 則22 3a 3(2 a)d a) (2 3a)nC5=0.629312 1 3( 1)nRa=- T maxC5=-20.69KN X0.629=-13.01 KN( )Rb=- T maxC5 =-13.01 KN( )，R=Ra+R b=-13.01KN X2=-26.02KN()各柱頂剪力為： Va= R a-卩 a R=-13.01KN+0.85 X0.5 X26.02KN=-1.95 KN()

16、Vb= R b -卩 b R=-13.01KN+0.85 X0.5 X26.02KN=-1.95 KN()排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖11b所示。當(dāng)Tmax方向相反時(shí)，彎矩圖 和剪力只改變符號(hào)，大小不變。：Limi九井氏肘架內(nèi)力艮1.4 內(nèi)力組合以A柱內(nèi)力組合為例。表3為各種荷載作用下A柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表，表4為A柱內(nèi)力組合表，這兩表中的控制截面及正負(fù)號(hào)內(nèi)力方向如表3中歐那個(gè)的例圖所示。內(nèi)力組合按式（）式（）進(jìn)行。除N max及相應(yīng)的M和V項(xiàng) 外，其他三項(xiàng)均按式（）和式（）求得最不利內(nèi)力值；對(duì)于Nmax及 相應(yīng)的M和N 項(xiàng)，U-U和川-川截面均按（1.2Sgk+1.4S qk ）求得最不利

17、內(nèi)力 值，而I - I截面則是按式（）即（1.35Sgk+Sqk ）求得最不利內(nèi)力。對(duì)柱進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算時(shí)，內(nèi)力 川-川采用標(biāo)準(zhǔn)值，同時(shí)只需對(duì)e°/h 0>0.55 的柱進(jìn)行驗(yàn)算。為此，表4中亦給出了 Mk和Nk的組合值，它們均滿足e°/h 0>0.55的條件，對(duì)本例來(lái)說(shuō)，這些值均取自Nmin及相應(yīng)的M和V項(xiàng)。表3A柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表柱號(hào)及 正向內(nèi) 力何載類別恒載屋面活 載吊車豎向荷載吊車水平何載風(fēng)荷載D max作用于A柱D max作用于B柱左風(fēng)右風(fēng)序號(hào)I - IM21.223.29-39.18-39.1821.5257.11-67.51N400.9450.40

18、00000n - nM-63.96-9.31154.971.4621.5257.11-67.51N451.1450.40647.15135.45000川-川M32.684.6261.15-92.36192.06341.21-314.42N502.3550.40647.15135.45000V10.621.53-10.31-10.3118.7442.64-34.50表4A柱內(nèi)力組合表截面+ M max及相應(yīng)-M max及相應(yīng)N max及相應(yīng)N min及相應(yīng)M k、備注N , VN , VM，VM，VNkIMN max 一項(xiàng)，-+0.9+0.9-88.71+026.18+0.993.0168.96

19、取1.35S gk +I（+0.993.010.9（.9+0.9N+446.3+）+400.9486.34+446.3366.520.71.4 SQK4nM-+0.9130.40+0.9-150.3+075.51+0.9-142.1n0.90.5N9（+）+975.33+0.9+496.501033.589+451.14出M549.03-480.687.72549.03-+0.9+0.98+0+0.9出N1071.90.9612.0.91084.71071.9+0.90（69+0.9V（57.20+）-43.961.34（57.20M+）396.05+-339.466.54+）396.05k+

20、5+N825.45496.9834.65825.45k9Vk42.12-30.140.9642.121.5 柱截面設(shè)計(jì)仍以A柱為例?；炷粒?C30, fc 14.3N/mm2 , g 2.01N/mm2 ;鋼筋：受力筋為HRB335, fy fy ' 300N /mm2 , b 0.550。上下柱均采用對(duì)稱配筋。1.5.1 上柱配筋計(jì)算由表4可見，上柱截面共有4組內(nèi)力。取h °=400mm-40mm=360mm。經(jīng)判別，其中三組內(nèi)力為大偏心受壓；只有（M=26.18 KN m，N=486.34KN ） 一組為 小偏心受壓，且 N< b 1 fcbh0 =0.550 X

21、 1.0 X 14.3 N / mm X 400mm X360mm=1132.56KN,故按此組內(nèi)力計(jì)算時(shí)為構(gòu)造配筋。對(duì)3組大偏心受壓內(nèi)力，在彎矩較大且比較接近的兩組內(nèi)力中，取較小的一組，即取M=93.01 KN m，N=446.30 KN由附表11.1查得有吊車廠房排架方向上柱的計(jì)算長(zhǎng)度1。=2 X3.8m=7.6m 。附加偏心距ea取20mm （大于400mm/3 ）。e0 =M/N=693.01 10 N mm446300N=208mmei=倉(cāng) + ea =208mm+20mm=228mm由l°/h=7600mm/400mm=19>5，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。2 2 20

22、.5fcA 0.5 14.3N/mm400 mm 小 _ ,小=2.563>1.0N446300N，取 1=1.021.15 0.01©h1益中ho7600mm、1.15 0.01 ()0.96400mm2 = 11(7600mm)2 1.0 0.96 1.3911400228mm 400mm360mm埠0仝 0.2171 fcbh01.0 14.3N /mm 400mm 360mm2ash°竺mm 0.222360mm取x=2 as進(jìn)行計(jì)算。e = e h/2 as 1.391 228mm 400mm/2Ne446300 N 157.1mm40mm157.1mmA5

23、 Asfy(h° as) 300N / mm2 (360mm 40 mm)選 318 ( As =763 mm2 ),貝UAs/(bh)763730mm22mm /(400mm X400mm)=0.48%>0.2%,滿足要求。由附表11.1，得垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度10=1.25 X3.8m=4.75m，則=0.95。l0/ b =4750mm/400mm=11.882 2Nu 0.9 (fcA fy As ) 0.9 0.95 (14.3N/mm 400mm 400mm 300N/mm 763mm2 2)2347.66KN Nmax 486.34KN滿足彎矩作用平面外的承

24、載力要求。1.5.2 下柱配筋計(jì)算取h 0 =900mm-40mm=860mm。與上柱分析方法類似，在表4的8組內(nèi)力中，選取下面的一組不利內(nèi)力：M=549.03 KN m，N=1071.90 KN下柱計(jì)算長(zhǎng)度10 =1.0 H|=9.1m ，附加偏心距ea =900mm/30=30mm(大于bf =400mm ， hf =150mm 。 549.03 106N mm20mm)。=512mme° + ea =512mmb =100mme0 =M/N=1071900N+30mm=542mm由l°/h=9100mm/900mm=10.1 5s，故應(yīng)考慮偏 心距增大系數(shù) ，且取2

25、1 .0。0.5 fcA 21071900N0.5 14.3N /mm 100mm 900mm 2 (400mm 100mm) 150mm2°>1 01=1.0 o211 1400 eh。1.116 542mm2=19100mm 2c()2 1.0 1.0 1.1161400 542mm 900mm 860mm604.9mm0.3h00.3 860mm258mm故為大偏心受壓。先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則N1071900N，小x=1fcbf2187.4mm hf 150mm1.0 14.3N /mm 400mm說(shuō)明中和軸位于腹板內(nèi)，應(yīng)重新計(jì)算受壓區(qū)高度X：N 1仙b)hfx1 f

26、cb21071900N 1.0 14.3N /mm (400mm 100mm) 150mm1.0 14.3N /mm 100mm299.6mmh/2 as604.9mm 900mm/ 240mm 1014.9mmNe1 fc (bfAAsb)hf (h0 £hf)1 fcbx(h°fy(h0 as )21071900N 1014.9mm 1.0 14.3N / mm (400mm 100mm) 150mm(860mm 150mm/2) 1.0 14.3N /mm 100mm 299.6mm (860mm 299.6mm/ 2)2/300N / mm (860mm 40mm)

27、1132mm2選用4 20( As =1272 mm2 )。按此配筋，經(jīng)驗(yàn)算柱彎矩作用平面外的承載力亦滿足要求。1.5.3 柱的裂縫寬度驗(yàn)算規(guī)范規(guī)定，對(duì) 倉(cāng)/ho >0.55的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。本題的下柱出現(xiàn)eg/he >0.55的內(nèi)力，故應(yīng)對(duì)下柱進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。驗(yàn)算過(guò)程見表 5,其中，下 柱的As =1272 mm2， Es= 2.0 105N / mm2 ;構(gòu)件受力特征系數(shù) cr =2.1 ;混凝 土保護(hù)層厚度c取25mm 。表5柱的裂縫寬度驗(yàn)算表柱截面下柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值M k/( KN m)396.05N k /KN825.45e0 = M k/N k /mm480>

28、0.55 h 0 =473Aste0.5bh (bf b)hf0.0140s11e(lh)21400電 h ho1.0( l0/h<14)e 知 h/ 2 as / mm890(bf b)hf fbho0.523ho2z 0.87 0.12(1f)()2ho/mme702.2Nk(e z)2、sk/(N /mm )Asz173.61 10.65ftkte sk0.57maxcr(1.9c 0.08) / mmE ste0.16<3（滿足要求）柱箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要求控制。根據(jù)構(gòu)造要求, 上下柱均選用 8200箍筋。1.5.5 牛腿設(shè)計(jì)根據(jù)吊車梁支承位

29、置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖12所示。其中牛腿截面寬度b=400慢慢，牛腿截面高度h=600mm , h°=565mm。（1）牛腿截面高度驗(yàn)算按式（）驗(yàn)算，其中 =0.65， ftk=2.01N/ mm2， Fhk =0 （牛腿頂面無(wú)水平荷載），a=-150mm+20mm=-130mm<0,取a=0, Fvk按下式確定:D maxFvk =Q647.15KN50.20KN1.41.2504.08KN由式（2.6.1）得:(1ftkbl%0.5旦ho0.652.01 400 5650.5590.54KNvk故牛腿截面高度滿足要求(2)牛腿配筋計(jì)算由于 a=-15

30、0mm+20mm=-130mm<0.因而該牛腿可按構(gòu)造要求配筋。根據(jù)構(gòu)造要求，Asminbh0.002 400mm 600mm480mm2?？v向鋼筋取4 14(As =616 mm 2 1 2 2M2 8.1KN /m (3.8m 0.6m)- (20.25KN /m 8.1KN /m) 0.6 m84.20KN 2)，水平箍筋選用8100。1.5.6 柱的吊裝驗(yàn)算采用翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿與下柱交接處，混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后起吊。由表可得柱插入杯口深度為 hi =0.9 X900mm=810mm, 取hi =850mm,則柱吊裝時(shí)總長(zhǎng)度為3.8m+9.1m+0.85m=13.75m,計(jì)算

31、簡(jiǎn)圖如圖13所示。柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載(應(yīng)考慮動(dòng)力系數(shù))，即q1 = Gq1k 1.5 1.35 4.0KN /m 8.1KN/mq2Gq2k 1.5 1.35 (0.4m 1.0m 25KN /m3) 20.25KN /mq3Gq3k 1.5 1.35 4.69KN / m 9.50KN /m在上訴荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為：1 2 1 2 2M1qHj 8.1KN /m 3.82m258.48KN m2 21 2由 Mb RaI 3q33 M 2 0 得:2Ra184.20KN m-9.50KN /m 9.35m35.41KN29.35mm2Raq3xM3M3RaX1q3

32、X2，令 dM3235.41KN 3.73m - 9.50KN/m20,得x=3.73m,則下柱段最大彎矩為:3.732 m265.99KN m313痢叢il算簡(jiǎn)團(tuán)柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗(yàn)算過(guò)程見表 6<表6柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗(yàn)算表柱截面上柱下柱M(M k)/( KN m)58.48(43.32)84.20(62.37)M uAfy(h。 a's)/( kn m)73.25>0.958.48=52.63312.91>0.984.20=75.782sk mk/(0.87h°As)/(N/mm )181.2865.53彳彳 0.65ftk1.1te

33、sk0.38-0.31<0.2,取 0.2skd eqmaxcr(1 .9C0.08)Este/mm0.14<0.2 （滿足要求）0.02<0.2（滿足要求）1.6 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計(jì)算作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載包括柱底(川-川截面)傳給基礎(chǔ)的M,N,V以及外墻自 重重力荷載。前者可由表4中川-川截面選取，見表7,其中內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)組合值用于 地基承載力驗(yàn)算，基本組合值用于受沖切承載力驗(yàn)算和底板配筋計(jì)算， 內(nèi)力的正 號(hào)規(guī)定見圖14b 。表7基礎(chǔ)設(shè)計(jì)的不利內(nèi)力組別荷載效應(yīng)基本組合何載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合M/( KNm)N/KNV/KNM k/( KNm)N k/KNVk/KN第1組

34、549.031017.9057.20396.05825.4542.12第2組480.68612.0643.96339.45496.9930.14第3組87.721084.791.3466.54834.650.96240mm磚墻=268.46KN鋼框玻璃窗4.7 KN/由圖14a可見，每個(gè)基礎(chǔ)承受的外墻總寬度為6.0m,總高度為14.35m，墻體 為240mm磚墻(4.7KN/ m 2)，鋼框玻璃窗(0.45 KN/ m 2)，基礎(chǔ)梁重量為 16.7KN/根。每個(gè)基礎(chǔ)承受的由墻體傳來(lái)的重力荷載為：6m X14.35m-(5.1m+1.8m) X4.2m20.45 KN/ m x (5.1m+1.

35、8m) x4.2m=13.04KNNwk =298.20 KNNwk距基礎(chǔ)形心的偏心距ew為:ew= (240mm+900mm) /2=570mmNw=1.2 Nwk =1.2 X298.20KN=357.84KN基礎(chǔ)尺寸及埋深(1)按構(gòu)造要求擬定高度h:h=a! 50mm由表 得柱的插入深度 h, 0.9hc 0.9 900mm 810mm 800mm，取 h| =850mm。由表得杯底厚度a1應(yīng)大于200mm，取a1 =250mm,則 h=850mm+250mm+50mm=1150mm?；A(chǔ)頂面標(biāo)高為-0.500m,故基礎(chǔ)埋深d為：d =h+0.5m=1.650m由表得杯壁厚度t沁00mm

36、,取325mm ;基礎(chǔ)邊緣高度a?取350mm ,臺(tái)階高度取400mm,見圖14b。(2) 擬定基礎(chǔ)底面尺寸由式(2.7.2 ) 得: A>N k ,macxfaN wkmd834.65KN298.20KN23240KN /m 20KN /m 1.65m5.47m2適當(dāng)放大，取A=bl=3.6mX2.4m=8.64m(3) 計(jì)算基底壓力及驗(yàn)算地基承載力32GkmdA 20KN /m3 1.65m 8.64m2 285.12KN121223W lb2.4m 3.6 m 5.184m6 6基底壓力按式()計(jì)算，結(jié)果見表8;按式()驗(yàn)算地基承載力，其中1.2 fa 1.2 240KN /m2

37、288KN /m2，驗(yàn)算結(jié)果見表8?？梢?，基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求表8基礎(chǔ)底面壓力計(jì)算及地基承載力驗(yàn)算表類別第1組第2組第3組Mk/( kn m)396.05339.4566.54N k/KN825.45496.99834.65VK /KN42.1230.140.96Nbk(NkGkNwk)/KN1408.771080.311417.97M bk (MKVk Nwkew)/(KN m)274.51544.09102.33Pk, max pk, min(NbkAM bk2-L)/(KN /m2)W216.01229.99183.86110.1020.08144.38p(pk,maxPk,min)/2

38、/KNfa /KN163.06<240125.04<240164.12<240pk ,max / KN1.2 fa / KN216.01<288229.99<288183.86<288163基礎(chǔ)高度驗(yàn)算這時(shí)應(yīng)采用基底凈反力設(shè)計(jì)值Pj , Pj,max和Pj,min可按式（）計(jì)算，結(jié)果見表9。對(duì)于第2組內(nèi)力，按式（）計(jì)算時(shí)，Pj,min<0，故對(duì)該組內(nèi)力應(yīng)按式（2.7.7）計(jì)算基底凈反力，即：M b 735.20KN mb0.758mNbe。969.90KN由式（2.7.7）ba2得：0.758m1.042m22 969.90KN2Nb2258.56KN

39、 /m3 2.4m 1.042 m因臺(tái)階高度與臺(tái)階寬度相等（均為 400mm ），所以只需驗(yàn)算變階處的受沖pj ,maxla切承載力。變階處受沖切承載力計(jì)算截面如圖15所示。變階處截面有效高度h0=750mm (40mm+5mm)=705mm。因?yàn)?at 2h01200mm2 705mm2610m l 2600mm，所以應(yīng)按式()計(jì)算 A，即:b bt3.6m 1.7m2A, (h0 )l (0.705m) 2.4m 0.588m2 2 2 2由式()得：2 2Fipj A,258.56KN / m 0.588m152.03KNat 1.2m ;因 at 2h° 2.61m l 2.

40、6m，故 ab = l =2.4m，由式()得：am (1.2m 2.4m) /21.8mh=750mm<800mm ，取 hp=1.0 ; ft 1.1N /mm2，貝U由式()得： 0.7 hp ftamh0 0.7 1.0 1.1 N / mm2 1800mm 705mm 977.13 103 N977.13KN Fl 152.03KN故基礎(chǔ)高度滿足要求。表9基礎(chǔ)底面凈反力設(shè)計(jì)值計(jì)算表類別第1組第2組第3組M /( KN m)549.03480.6887.72N/KN1071.90612.061084.79V/KN57.2043.961.34Nb(N Nw)/KN1429.74969.901442.63M b( MVh N wew)/(KNm)410.84735.20114.71pN b M b、i / 2244.73258.56189.10)/(KN /m)A W86.230