爐項(xiàng)吊基座梁受力分析

1、爐頂?shù)趸菏芰Ψ治龊蛽隙扔?jì)算一、 三個(gè)不可計(jì)算的未知因素1 MB4板梁，隨鍋爐設(shè)備不斷安裝，其撓度變化不可計(jì)算。2 SBK311、SBK328次梁，隨鍋爐設(shè)備不斷安裝，其撓度變化不可計(jì)算。3 據(jù)HK40/21B塔吊廠家（北京市二建機(jī)械租賃分公司）的傳真資料，當(dāng)塔吊支腿四個(gè)點(diǎn)中任意一點(diǎn)受最大力時(shí)，其余三個(gè)點(diǎn)的受力未知。二、 二個(gè)假定1 MB4板梁隨工程不斷深入，其撓度變化為零。2 SBK311和SBK328次梁，隨鍋爐設(shè)備不斷安裝，其撓度變化不計(jì)。三、 受力分析及撓度計(jì)算前題：建立在二個(gè)假設(shè)的基礎(chǔ)上進(jìn)行分析和計(jì)算，最大壓力按140t考慮，當(dāng)最大壓力作用在A點(diǎn)時(shí)，各梁的撓度最大，現(xiàn)以A點(diǎn)為最大作

2、用點(diǎn)進(jìn)行分析和計(jì)算。1 基座2#梁的受力計(jì)算x+y=140 x 140t yMB-4板梁支點(diǎn)基座1#梁支點(diǎn)2000y-1500x=0 E A Dx=80（t） y=60（t） 1500 20002x=80t的力作用在基座1#梁上，再計(jì)算1#梁受力：x+y=80 x 80t ySBK3-28支點(diǎn)SBK311支點(diǎn)3600y-1600x=0 F E x=55.4（t） y=24.6（t） 1600 3600 根據(jù)以上受力計(jì)算可知：當(dāng)A點(diǎn)受最大壓力時(shí)，SBK311受壓力55.4t，SBK328受力24.6t當(dāng)B點(diǎn)受最大壓力時(shí)，SBK311受壓力24.6t，SBK328受力55.4t=403 基座2#梁

3、的強(qiáng)度及撓度計(jì)算計(jì)算梁截面相對Z軸的極慣性矩=25翼板面積F1Z軸1100F1=40×540=2.16×104mm2=25腹板面積F2F2=25×1020=2. 55×104mm2=40翼板相對于Z軸的極慣性矩為540J1=540×403 122.16×104×（55020）2 6.07×109mm4腹板相對于Z軸的極慣性矩為J2=25×10203 12 2.21×109整個(gè)梁相對于Z軸的極慣性矩為J=2J1+2J2=2×6.07×109+2×2.21×1

4、09=16.56×109mm4=0.01656m42#梁作用點(diǎn)的彎矩為：Mmax=1.4×105×9.8×1500×2000 3500=1.176×109Nmm=1.176×106Nmmax= Mmax/J·ymax=1.176×106 0.01656×0.55 =39.06×106N/m2 =39.06Mpa選A3鋼基本許用應(yīng)力=157Mpamax=39.06Mpa157Mpa 故梁是安全的撓度計(jì)算：撓曲線方程：y= pbx （2x2b2）6EJb=2000a=1500當(dāng)x=a時(shí) y

5、 ApxyA= pba （2a2b2）6EJ 式中：P=140t=1.4×9.8×105N=1.372×106Nb=2000mm a=1500mm =a+b=3500mmE取200GN m2=2×105N/mm2J=16.56×109mm4代入式中得：yA= 1.372×106×2×103×1.5×103 (3.52×1061.52×10622×106) 6×3.5×103×2×105×16.56×109=

6、0.36mm(當(dāng)最大壓力作用在B點(diǎn)時(shí),yB=0.36mm)4 基座1#梁的強(qiáng)度及撓度計(jì)算：基座1#梁與2#梁的截面形狀完全一樣，故J=16.56×109mm4=0.01656m4a=1600mmb=3600mm1#梁受力點(diǎn)的彎矩為 yEP=80txM=Pab F = 8×104×9.8×1.6×103×3.6×103 5.2×103 =86.843×107Nmm =86.843×105Nmmax= M ymax (ymax=0.55m)J= 8.6843×105 =288.43

7、5;105N/m2=28.843Mpa0.01656×0.55選A3鋼許用應(yīng)力=157Mpa 故梁是安全的撓度計(jì)算：撓曲線方程：yE= pba （2a2b2）6EJ式中：P=80t=8×104×9.8 =7.84×105Na=1.6×103mm b=3.6×103mm =a+b=5.2×103mmE=2×105N/mm2J=16.56×109mm4代入式中得：yE= 7.84×105×3.6×103×1.6×103 (5.22×1061.62&#

8、215;1063.62×106) 6×5.2×103×2×105×16.56×109 =0.5mm(當(dāng)最大壓力作用在B點(diǎn)時(shí),yH=0.5mm)5 計(jì)算次梁SBK311的撓度： 計(jì)算次梁的極慣性矩翼板的面積：=40F=700×40=2.8×104mm2=252400翼板相對于Z軸的極慣性矩為J1=700×403 122.8×104×（120020）2 =3.9×1010mm4=40腹板相對于Z軸的極慣性矩為Z軸J2=25×(240080)3 12 =2.6&

9、#215;1010700J=2J1+J2=2×3.9×1010+2.6×1010=10.4×1010mm4次梁在作用點(diǎn)的最大受力為 55.4t=5.54×9.8×104=5.43×105Na=9250b=3500xFPyF= pba （2a2b2） y6EJ 式中：P =5.43×105Na=9.25×103mm b=3.5×103mm =a+b=12.75×103mmE=2×105N/mm2 J=10.4×1010mm4yF= 5.43×105×

10、;3.5×103×9.25×103 (12.752×1069.252×1063.52×106) 6×12.75×103×2×105×10.4×1010=30 =0.72mm(當(dāng)壓力為24.6t時(shí),yF=0.32mm)6 計(jì)算次梁SBK328的撓度翼板相對于Z軸的極慣性矩為=16J1=300×303 12300×30×11852 =1.26×1010mm4腹板相對于Z軸的極慣性矩為300Z軸2400J2=16×23403 12

11、=1.71×1010mm4a=9250b=3500xGP整個(gè)梁相對于Z軸的極慣性矩為 yJ=4J1+2J2=4×1.26×1010+2×1.71×1010=8.46×1010mm4當(dāng)G點(diǎn)壓力為55.4t時(shí)yG= 55.4×9.8×104×3.5×103×9.25×103 (12.752×1069.252×1063.52×106) 6×12.75×103×2×105×8.46×1010 =

12、0.89mm當(dāng)G點(diǎn)壓力為24.6t時(shí) yG=0.4mm所以，當(dāng)最大壓力作用在A點(diǎn)時(shí)，F(xiàn)點(diǎn)受力55.4t，G點(diǎn)受力24.6t，F(xiàn)點(diǎn)下沉0.72mm，G點(diǎn)下沉0.4mm。造成E點(diǎn)再次下沉 3600 ×（0.720.4）+0.4=0.62mm5200這樣E點(diǎn)累計(jì)下沉0.5+0.62=1.12mm，由于E點(diǎn)下沉1.12mm，造成A點(diǎn)再下沉2000 3500×1.12=0.64mm這樣A點(diǎn)累計(jì)下沉0.36+0.64=1mm，因此，基座在受到最大壓力后，其不水平度最大變化為1 20001 1000，故符合爐頂?shù)醢惭b要求。當(dāng)最大壓力作用在B點(diǎn)時(shí)，G點(diǎn)受力55.4t，F(xiàn)點(diǎn)受力24.6t，G點(diǎn)下沉0.89mm，F(xiàn)點(diǎn)下沉0.32mm，造成H點(diǎn)再次下沉：3600 ×（0.890.32）+0.32=0.71mm，H點(diǎn)累計(jì)下沉0.5+0.71=1.21mm5200由于H點(diǎn)下沉1.21mm，造成B點(diǎn)再次下沉2000 3500×1.21=0.69mmB點(diǎn)累計(jì)下沉0.36+0.69=1.05mm， 1.05 20001 1000，符合爐頂?shù)醯陌惭b要求。=257 因基座所有連接