施工電梯基礎(chǔ)方案

1、施工電梯專項施工方案 杭政儲出（2009）33號地塊商業(yè)金融用房工程 杭政儲出（2009）33號地塊商業(yè)金融用房工程 施工電梯基礎(chǔ)方案編制人： 審核人： 審批人： 浙江新瑞建設(shè)集團有限公司2013年5月20日目 錄一、工程概況2二、安裝前的準備工作3三、安裝定位4四、基礎(chǔ)設(shè)計及基底支撐設(shè)計7五、施工電梯施工要求16一、工程概況杭政儲出（2009）33號地塊商業(yè)金融用房工程位于杭州市江干區(qū)九堡鎮(zhèn)政府南側(cè)，由浙江玉海房地產(chǎn)開發(fā)有限公司投資興建，浙江嘉華建筑設(shè)計研究院有限公司設(shè)計，由北京中聯(lián)環(huán)工程建設(shè)管理有限公司監(jiān)理，浙江新瑞建設(shè)集團有限公司總承包施工。本工程由1#、2#、3#、4#、5#、6#樓六

2、幢商業(yè)金融用房和整體地下車庫組成，總建筑面積117830，其中地下建筑面積42531，地上建筑面積75299。本工程1#、3#、4#、6#樓建筑高度為49.86m，地下2層，地上11層，1層7層層高4.98m，8層11層層高3.00m；2#、5#樓建筑高度為48.68m，地下2層，地上12層，1層層高4.98m，2層11層層高3.40m，12層層高2.90m，隔熱層層高2.90m。 根據(jù)本工程特點，結(jié)合現(xiàn)場實際情況， 1#6#樓施工電梯安裝于地下室頂板上，施工電梯荷重通過基礎(chǔ)傳遞到地下室頂板，現(xiàn)由地下室頂板部分通過支承鋼管傳遞至地下室底板。地下室底板厚度600，混凝土強度等級C35，地下室頂板

3、厚度200，混凝土強度等級C35。根據(jù)施工需要，1#6#樓各安裝一臺型號為SCD200/200A雙籠施工電梯，解決施工過程中人員上下及材料的垂直運輸問題。 結(jié)合各棟號建筑高度，2#、5#樓施工電梯安裝高度為57m，1#、3#、4#、6#樓安裝高度為58.5m。本工程選用的SCD200/200A型施工電梯由杭州華誠機械有限公司制造，各項技術(shù)指標合格，主要技術(shù)參數(shù)如下表：主要技術(shù)參數(shù)額定載重量kg2 × 2000額定安裝載重量kg2 × 2000吊籠內(nèi)空尺寸長×寬×高3.25m × 1.43m×2.36m額定起升速度mmin38電機功率（

4、連續(xù)）KW2 × 2 × 7.5電機功率（JC25%）A2 × 2 × 11吊籠重量kg1300標準節(jié)重量kg160標準節(jié)長度mm1508底籠最大外型尺寸（長×寬）m5.626×3.606二、安裝前的準備工作1、 電梯安裝前必須先做好各項準備工作。主要有以下幾點：1）、1#6#樓施工電梯基礎(chǔ)設(shè)在地下室的頂板上，由于地下室的頂板設(shè)計承載力比施工電梯運行時基礎(chǔ)需承受最大荷載小，因此應(yīng)對施工電梯下部頂板加固。2）、由于受施工場地限制,施工電梯基礎(chǔ)必須安裝在地下室頂板上,在地下室頂板上澆筑施工電梯基礎(chǔ)。 3）、按設(shè)備技術(shù)要求，對傳動機構(gòu)及制動

5、部分進行檢查，加注潤滑油脂。對鋼結(jié)構(gòu)銹蝕部位，作好防銹工作。對有破皮的電纜進行處理或更換。 4）、清理現(xiàn)場，部件總成或機件進場。 5）、部件總成進場或安裝，利用現(xiàn)場在用塔吊。 6）、在施工區(qū)域內(nèi)，要有獨立電源，確保電壓在380±5范圍內(nèi)。電源箱應(yīng)是專供升降機用的電源箱、每個吊籠均應(yīng)由一個開關(guān)控制。7）、站臺應(yīng)具有足夠的承載力，兩邊設(shè)欄桿。8）、按有關(guān)規(guī)定和要求設(shè)置保護接零裝置，重復(fù)接地電阻4。9）、安裝前，由安裝單位對參加安裝人員進行安全技術(shù)交底，明確任務(wù)，合理分工，做好后勤保障工作，配備安全防護用品，做好夏季防暑降溫工作和施工保護工作。確保安裝工作的順利進行。2、人員準備根據(jù)施工電

6、梯安裝施工要求，需要有關(guān)人員如下：設(shè)備主管 1人起 重 工 2人鉗工 3人電工 1人配 合 工 2人安 全 員 1人施工現(xiàn)場由設(shè)備主管負責(zé)指揮、調(diào)配，專職安全員負責(zé)現(xiàn)場安全管理。3、施工機具及材料準備根據(jù)施工電梯安裝說明書要求，結(jié)合施工實際需要，安裝現(xiàn)場須配備的施工機具及材料清單如下：名稱數(shù)量備注電焊機1個機械油適量工具箱2個內(nèi)附隨機工具全套4#吊索1條4m6#尼龍繩1條lOOm6#麻繩1條40m鋼絲繩1捆經(jīng)緯儀1臺三、安裝定位結(jié)合現(xiàn)場實際情況及施工部署要求，1#6#樓施工電梯定位詳見下圖：四、基礎(chǔ)設(shè)計計算及基底支撐設(shè)計1、地基參數(shù)：地基承載力設(shè)計值：150kpa；地基承載力折減系數(shù)：0.4；

7、2、基礎(chǔ)參數(shù)基礎(chǔ)混凝土強度等級：C30；基礎(chǔ)底部長向鋼筋：直徑12（HRB400）200；基礎(chǔ)底部短向鋼筋：直徑12（HRB400）200；基礎(chǔ)長度：6.0m； 基礎(chǔ)寬度：4.0m； 基礎(chǔ)高度：0.3m3、基礎(chǔ)承載力計算本工程1#、3#、4#、6#樓建筑高度最高，故按1#樓施工電梯安裝高度58.5m，作為各臺施工電梯承載力計算、驗算依據(jù)。根據(jù)1#樓建筑高度，共需39節(jié)標準節(jié)，每節(jié)重160kg；施工電梯總自重：Pk吊籠重+外籠重+導(dǎo)軌架自重+載重量（2×2000+1480+39×160+2×2000）×9.8154.06KN；施工電梯基礎(chǔ)承受的靜荷載P的近

8、似計算：（有關(guān)參數(shù)見SCD200/200A型升降機產(chǎn)品說明書）考慮動載、自重誤差及風(fēng)荷載對基礎(chǔ)的影響，取安全系數(shù)n2基礎(chǔ)承載力設(shè)計值：PPk×2154.06×2308.12KN。4、地基承載力驗算：承臺自重標準值：Gk6×4×0.3×2.35×9.8165.82KN；承臺自重設(shè)計值：G165.82×1.2198.98KN；作用在地基上的豎向力設(shè)計值：F308.12+198.98507.10KN；基礎(chǔ)下地基承載力為：p150×6×4×0.41440KNF507.10KN；該基礎(chǔ)符合施工電梯的要求。

9、5、基礎(chǔ)承臺驗算：（1）承臺底面積驗算：軸心受壓基礎(chǔ)底面積應(yīng)滿足：S0.8×0.80.64（Pk+ Gk）/ fc=（154.06+165.82）/（14.3×103）0.022；承臺底面積滿足要求。（2）承臺抗沖切驗算：由于導(dǎo)軌架直接與基礎(chǔ)相連，故只考慮導(dǎo)軌架對基礎(chǔ)的沖切作用計算簡圖如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al式中 Pj -扣除基礎(chǔ)自重后相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=308.12/24.0=12.84kN/m2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，hp=1； h0 -

10、基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=2×2=4.0m2； am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導(dǎo)軌架寬a0.8m； ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長； ab=a+2h0=0.8+2×0.265=1.33m am=(at+ab)/2=(0.8+1.33)/2=1.065m FlPj×Al=12.84×4.0=51.36kN0.7hpftamh0=0.7×1×1.43×1065

11、×265/1000=282.51kN51.36kN。承臺抗沖切滿足要求。（3）承臺底部彎矩計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.0m； l,b -基礎(chǔ)底面的長和寬； pmax,pmin -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的基礎(chǔ)底面邊緣最大和最小地基反力

12、設(shè)計值，pmax=pmin=(308.12+165.82)/24=19.75kN/m2； p -相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時在任意截面1-1處基礎(chǔ)底面地基反力設(shè)計值，p=pmax=19.75kN/m2； G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎(chǔ)自重，當(dāng)組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎(chǔ)標準自重，G=1.35×165.82=223.86kN； M1=2.02/12×(2×6+0.8)×(20.15+20.15-2×223.86/24)+(20.15-20.15)×6=92.35kN·m; M2=(6-0.8)2/48

13、15;(2×4+0.8)×(20.15+20.15-2×223.86/24)=107.30kN·m;（4）承臺底部配筋計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中 1 -當(dāng)混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法，1=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=92.35×106/(1.00×14.30×4×103×265.002)=0.023； =1-(1-s)1/2=

14、1-(1-2×0.023)0.5=0.024； s=1-/2=1-0.024/2=0.988； As=|M|/(sfyh0)=92.35×106/(0.988×360.00×265.00)=979.79mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=107.30×106/(1.00×14.30×6×103×265.002)=0.018； =1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.018)0.5=0.019； s=1-/2=1-0.019/2=0.991； As=|M|/(sfyh0)=107

15、.30×106/(0.991×360.00×265.00)=1134.95mm2。截面1-1配筋：As1=2373.84mm2 > 979.79 mm2截面2-2配筋：As2=3504.24mm2 > 1134.95 mm2承臺配筋滿足要求！6、地下室頂板加固計算本工程施工電梯由地下室頂板支承，此部分承受的外力超過設(shè)計要求，故需對升降機基礎(chǔ)部位的地下室頂板進行加固。加固方法為：梁板下48×3.5mm鋼管作為豎向支撐，對施工電梯基礎(chǔ)區(qū)域頂板進行加固，鋼管橫向間距或排距為1000, 縱向間距為900, 中間導(dǎo)軌架下采用鋼管加密支撐，間距400，并

16、與周邊鋼管架連成整體。詳見下圖?；字渭茉O(shè)計支撐架的設(shè)計使用品茗安全設(shè)施計算軟件采用滿堂鋼管架計算，采用48-3.5mm鋼管加固，橫向間距或排距為1m, 縱向間距為0.9m，支撐最大荷載采用（12.84-10）×1.2=11.88 kN/ m2（即施工電梯基礎(chǔ)所承受的荷載標準值減地下室頂板設(shè)計承載力再乘以1.2分項系數(shù)），體體計算過程如下：1）參數(shù)立柱橫向間距或排距l(xiāng)a(m):1.00，腳手架步距h(m)：1.50；立桿縱向間距l(xiāng)b(m):0.90，腳手架搭設(shè)高度H(m)：4.33；鋼管類型(mm):48×3.5腳手板自重(kN/m2):0.300；欄桿自重(k

17、N/m2):0.150；材料堆放最大荷載(kN/m2):11.88；2）縱向支撐鋼管計算:縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面幾何參數(shù)為截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；截面慣性矩 I = 12.19cm4； 縱向鋼管計算簡圖荷載的計算：(1)鋼管支撐自重(kN/m)：q11 = 0.150 + 0.300×0.300 = 0.240 kN/m；(2)施工電梯上部線荷載(kN/m)：q12 = 11.88×0.300 = 3.564 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值(kN/m)：p1 = 1.000×0.300 = 0.300 kN/m強度驗算:依照規(guī)

18、范5.2.4規(guī)定，縱向支撐鋼管按三跨連續(xù)梁計算。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和；最大彎矩計算公式如下: 最大支座力計算公式如下: 均布恒載：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1.2×0.240+ 1.2×3.564 = 4.5648kN/m；均布活載：q2 = 1.4×0.300 = 0.420 kN/m；最大彎距 Mmax = 0.1×4.5648×0.9002 + 0.117 ×0.420×0.9002 = 0.41 kN.m ；最大支座力 N = 1.1

19、×4.5648×0.900 + 1.2×0.420×0.900 = 4.5208 kN；最大應(yīng)力 = Mmax / W = 0.41×106 / (5080.0) = 80.71 N/mm2；縱向鋼管的抗壓強度設(shè)計值 f=205.000 N/mm2；縱向鋼管的計算應(yīng)力 80.71 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓設(shè)計強度 205.000 N/mm2，滿足要求！撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度；計算公式如下: 均布恒載: q = q11 + q12 = 3.804 kN/m；均布活載： p = 0.300 kN/m； V =

20、 (0.677 ×3.804+0.990×0.300)×900.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.751 mm；縱向鋼管的最大撓度為 0.751 mm 小于 縱向鋼管的最大容許撓度 1000.000/150與10 mm，滿足要求！3）橫向支撐鋼管計算: 支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取板底縱向支撐鋼管傳遞力，P =4.5208kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(kN.m) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.728 kN.m

21、 ；最大變形 Vmax = 3.997 mm ；最大支座力 Qmax = 23.510 kN ；最大應(yīng)力 = 202.086 N/mm2 ；橫向鋼管的的計算應(yīng)力 202.086 N/mm2 小于 橫向鋼管的抗壓強度設(shè)計值 205.000 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 3.997 mm 小于 支撐鋼管的最大容許撓度 900.000/150與10 mm，滿足要求！4）支架立桿荷載標準值(軸力)計算:作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.129×10.000 = 1.291 kN；(2)欄桿的自重(kN)

22、：NG2 = 0.150×1.000 = 0.150 kN；(3)腳手板自重(kN)：NG3 = 0.300×0.900×1.000 = 0.270 kN；(4)堆放荷載(kN)：NG4 =11.88×0.900×1.000 = 10.692 kN； 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 12.403kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的荷載 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 1.000×0.900×1.000 = 0.900 kN；因不考慮風(fēng)荷載,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2

23、NG + 1.4NQ = 1.2×12.403+ 1.4×0.900 = 16.1436kN；5）立桿的穩(wěn)定性驗算:立桿的穩(wěn)定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 16.1436 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應(yīng)力計算值 (N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205.00 N/

24、mm2； L0 - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1h (1) l0 = h+2a (2) k1- 計算長度附加系數(shù)，取值為1.167； - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；= 1.700； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至頂板支撐點的長度；a = 0.300 m；公式(1)的計算結(jié)果：立桿計算長度 L0 = k1h = 1.167×1.700×0.9 = 1.7855 m；L0/i = 1785.5 / 15.800 = 113.00 ；由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.541；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ； =16143.6 /( 0.541×489.000 )= 61.023 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性驗算 = 61.023N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！公式(2)的計算結(jié)果：L0/i = 1500.000 / 15.800 = 95.000 ；由長細比 l0/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.676 ；鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值 ；