鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋課程設計計算書

1、鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋課程設計計算書一、設計資料某建筑現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋，建筑軸線及柱網(wǎng)平面見圖1。層高4.5m。樓面可變荷載標準值 5kN/m2,其分項系數(shù)。樓面面層為30mrn現(xiàn)制水磨石，下鋪70mmB水泥石灰焦渣，梁板下面用20mmB石灰砂漿抹灰梁、 板混凝土均采用 C25級；鋼筋直徑12mm時，采用HRB33璉W,直徑12mm采用HPB235鋼。二、結構布置樓蓋采用單向板肋形樓蓋方案，梁板結構布置及構件尺寸見圖1。圖1單向板肋形樓蓋結構布置三、板的計算板厚80mm板按塑性內(nèi)力重分布方法計算，取每m寬板帶為計算單元，有關尺寸及計算簡圖如圖2所示。1 .荷載計算 30mn制水磨石 70m

2、mK泥焦渣 80mniW筋混凝土板 20mnS灰砂漿 恒載標準值 活載標準值 荷載設計值 每米板寬2 .內(nèi)力計算 計算跨度圖2板的計算簡圖2m14kN/ m 3X0.07m= kN/ m 225kN/ m3X0.08m= 2 kN/ m17kN/ m 3X0.02m= kN/ m2gk = kN/ m2qk= kN/m2p = x + x = kN/ mp = kN/ m板厚 h = 80mm 次梁 bxh=200mmc450mm邊跨 l 01= 2600-100- 120+80/2 = 2420mm中間跨 l 02=2600200 = 2400mm跨度差(2420-2400) /2400 =

3、<10%,故板可按等跨連續(xù)板計算。板的彎矩計算彎矩系數(shù)a彎矩隹 a pl 02(kN - n)邊跨跨中1/111/11 x x =B支座1/141/14 X X =中間跨跨中1/161/16 x x =中間C支座1/161/16 xx =3.配筋計算b= 1000mm h=80mm 兒=80 20= 60mm %= N/mm f t = N/mm, f y =210 N/mn2對軸線間的板帶，考慮起拱作用，其跨內(nèi)2截面和支座C截面的彎矩設方t值可折減20%為了方便,近似對鋼筋面積折減 20%M(kN 城Ms-2J12sfcbh。2As(mm)fy實配鋼筋邊跨跨中513 101402561

4、mmB支座一394 8/10140, 460 mm2中間 跨 跨中 軸線間340 8140 2359 mm 軸線間X269 6/8140, 2 281 mm中間C 支座 軸線間一340 81402359 mm 軸線間一 X269 6/8140,2281 mm其中E均小于，符合塑性內(nèi)力重分布的條件。281f1.27281 0.35% > min 0.2%及45,45 0.27%1000 80fy210板的模版圖、配筋圖見圖 3。板的鋼筋表見下表。板的鋼筋表編p形狀尺寸直徑(mrm長度 (mm數(shù)量備注(1)103440168彎起30(2)102730168(3)84160462(4)8270

5、0420(5)64160126(6)62680168(7)61630351(8)6580378683040圖3板的模版圖、配筋圖四、次梁計算b= 200mm h= 450mm次梁按塑性內(nèi)力重分布方法計算，截面尺寸及計算簡圖見圖4。圖4次梁的計算簡圖1 .荷載計算由板傳來恒載kN/ m 2X2.6m= kN/ m次梁自重25 kN/ m 3X0.2mX (-) m= kN/ m次梁抹灰17 kN/ m 3X0.02mX (-) mx 2= kN/ m恒載標準值gk= kN/ m活載標準值qk= 5 kN/ m 2x 2.6m=13 kN/ m荷載計算值p=x+X13= kN/ m2 .內(nèi)力計算計

6、算跨度主梁bxh=300mrmc 800mm邊跨 凈跨計算跨度中間跨凈跨 計算跨度跨度差l m= 5900-120-150= 5630mml 01= 5630+250/2 = 5755mml n2= 6000-300= 5700mml 02= l n2= 5700mm(5755 5700) /5700=%<10%故次梁可按等跨連續(xù)梁計算。次梁的彎矩計算彎矩系數(shù)a彎矩 M= a pl 02(kN m邊跨跨中1/111/11 xx =B支座1/11-1/11 xx = 中間跨跨中1/161/16 XX =中間C支座1/161/16 XX = 次梁的剪力計算剪力系數(shù)3剪力 V= §

7、pl n( kN m)辿支座AX x =B支座（左）X x =B支座（右）X x =中間C支座X x =3 .配筋計算正截面承載力計算次梁跨中截面按T形截面計算，其翼緣寬度為邊跨 b' =1/3x5755= 1918mm<2600mm中跨 卜，= 1/3 X5700= 1900<2600mm h= 450mm h0= 450 35= 415mm hf' =80mmfcbfhf （h0 ；）=X 1900 X 80（415 80 ） = 678kN m> m故次梁跨中截面均按第一類T形截面計算。次梁支座截面按矩形截面計算b = 200mm f c= N/mm f

8、 y =300 N/mniM (kN-m)bf'(mm2)Ms-2fcbh0J12sfcbh02As(mm)fy實配鋼筋邊跨中1918782416,2804 mmB支座一200892216+218, 2911 mm中間跨中1900532316,2603 mmC支座一200570216+212, 2628 mm其中己均小于，符合塑性內(nèi)力重分布的條件。603寸ft1.27 0.67% > min 0.2% 及45, 45 0.19%200 450fy 300斜截面受剪承載力計算svV (kN)Ves 0.7 ftbh0 1.25fyv四 h。 s實配鋼箍辿支座AMs=+ = 6150

9、B支座（左）Ms=+ = 6150B支座（右）Ms=+ = 6190C支座Ms=+ = 6190管 30.149%> 'minO.24/0.24b= 200mm h0= 415mm fc= N/mn2, ft = N/mm, fyv = 210 N/mmi hw /b = <43 c fc bh0=XXX 200X415= 247kN>V,截面合適。 0.7 f t bh°= X X 200X415=1.272100.145%滿足構造Snax為200mm dmin為6mm勺要求。次梁鋼筋布置圖見圖5。圖5次梁鋼筋布置圖五、主梁計算b= 300mm h= 80

10、0mm主梁按彈性理論計算主梁的線剛度ib電/lb12330 803/780 1641cm12柱的線剛度ib近/l01240 403/450 474cm12考慮現(xiàn)澆樓板的作用，主梁的實際剛度為單獨梁的剛度的2倍,ibi02 16416.9275474故主梁視為錢支在柱頂上的連續(xù)梁，截面尺寸及計算簡圖見圖6。圖6主梁計算簡圖1 .荷載計算 由板傳來恒載 主梁自重 主梁側抹灰 恒載標準值 活載標準值 恒載設計值 活載設計值2 .內(nèi)力計算25 kN/ m17 kN/ mmx 6m= kN3,、X0. 3mx () mx 2.6m= kN3X0.02mX () mx 2.6mX2= kNG= kNQ =

11、 13 kN/ mx 6m=78kNG=x kN=Q= x 78kN=計算跨度邊跨計算跨度 中間跨計算跨度 l 01 = l 02,m= 7800 250 200= 7350mm01= 7350+200+370/2 = 7735mmn2= 7800-400= 7400mm02= 7400+400=7800mm故按等跨連續(xù)梁計算，查表得內(nèi)力系數(shù)k見下表，彎矩：M=kCl+k2Ql,剪力：V=kG+k2Q項次荷載簡圖彎矩 M (kNI- m)剪力V (kN)邊跨跨中B支座中間跨跨中A支座B支座kMikM2kMbkM3kM4k VAkVb左kVb右00內(nèi)力不 利組合十十十十3.內(nèi)力包絡圖主梁內(nèi)力包絡

12、圖見圖 7。圖7主梁內(nèi)力包絡圖4 .配筋計算正截面承載力計算主梁跨中截面按T形截面計算，其翼緣寬度為b ' = 1/3 X 7800= 2600mm<6000mmh' = 80mm h= 800mm hc= 800- 40= 760mmfcbfhf (h0 ；)=X 2600X 80 (76080)= 1782 kN m>。m故主梁跨中截面均按第一類T形截面計算。主梁支座截面按矩形截面計算b= 300mm h0= 800 80= 720mmB支座邊 MM= MU=x= m, fc= N/mrm f y =300 N/mn2截回 a®M(kNI - m)bf

13、，(mnm)he (mm2)Ms_2fcb(或 bf )h01 J12sfcbh。As fy實配鋼筋邊跨 中260076021881 mm522, 2 1900 mmB支座30072022245 mm322+218+220,22277 mm中間 跨中26007602941 mm418,21017 mmV (kN)Ves 0.7 ftbh0 1.25 fyv叫 h0 s實配鋼箍辿支座AMs=199+=>V 8230B支座（左）Ms=192+=>V 8230B支座（右）Ms=192+=>V 8230構造要求 Smax為200mm dmin為6mm用 6250中間 支座300745

14、2221 mm220,628 mm2其中七均小于七b,628300 8000.262% >min 0.2%斜截面受剪承載力計算b= 300mm h0= 72mmfc= N/mmi, ft= N/mrm3 c f c bh0= XXX 300x 720= >V,截面合適。2fyv = 210 N/mm0.7 ft bh0=xx 300X 720=192kN0.24 工 0.24f yv1.270.145%210nAv12 28.3sv 吧 0.075% < sv,minbs 300 250改用8230svnAsv1bs2 50.3300 2300.146% > sv,mi

15、n5 .附加箍筋計算 次梁傳來的集中力用箍筋，雙肢8,F=X +X78=Asv = 2x= 100.6 mm fyv=210 N/mrmFm ；f yv Asv190820210 100.69.03，取 10 個2如用吊筋，fy=300 N/mmAsb2 fy sin1908202 300 0.7072450 mm附加箍筋：在次梁兩側各加6 .抵抗彎矩圖及鋼筋布置抵抗彎矩圖及鋼筋布置圖見圖5個8箍筋或218吊筋。8。彎起鋼筋的彎起點距該鋼筋強度的充分利用點最近的為 的距離Smax450 hJ2 ,前一排的彎起點至后一排的彎起點鋼筋切斷位置（B支座負彎矩鋼筋）由于切斷處V全部大于0.7 ft bh。，故應從該鋼筋強度的充分利用點外伸l a+ h。，及以該鋼筋的理論斷點外伸不小于 ho且不小于20d。lafy3000.14 0.14 d 33dft1.27對22:對20:對18:a+ hc= X 33 X 22+720=1591 取a+ hc= X 33 X 20+720=1512 取a+ hc= X 33 X 18+720=1433 取16001