綜合管溝施工方案(圖文并茂含新工藝)(共53頁)

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上目 錄一、 工程概況1、設計概況本工程綜合管溝設計范圍為2AK1+935.7412AK2+870，全長934.25米，溝內設置有給水(DN500)、中水(DN400)、通訊(24孔)、垃圾真空管(DN600)及冷凝水管(DN250)6種管線。綜合管溝采用鋼筋混凝土結構，綜合管溝及其他地下構筑物除圖紙中注明外均采用C30強度等級混凝土，抗?jié)B等級為S6；基礎墊層為C15；鋼筋采用HRB335和HP235鋼筋。按抗震設防烈度7度采取抗震構造措施。綜合管溝采取結構自重及覆土重量抗浮設計方案，本綜合管溝結構環(huán)境類別為，建筑物地面以上部分為一類，地面以下部分及露天構件為二類a；由

2、于部分地質較差，故綜合管溝基礎底進行鋼管樁加固及攪拌樁加固施工?；娱_挖采用分層分段開挖鋼板樁支護。管溝按照功能分為標準段、投料口、通風口、逃生通道、管線引出段。2、本工程的重難點（1）、深基坑支護（2）、結構防水（鋼板止水帶、橡膠止水帶）（3）、外防水（變形縫處理、自粘防水卷材）（4）、防水螺帽的切除與修補（極易導致結構滲水的因素）二、 施工進度計劃1. 現場施工生產進度情況綜合管溝現場施工根據管溝分布的情況，分2個施工段具體如下：施工段1：2011年6月至2011年10月，施工K1+935.741K2+070部分；施工段2：2011年6月至2011年11月，施工K2+070K2+870部分

3、；以計劃開工日期2011年6月15日進行編制，具體情況以實際開工日期進行調整。詳見總體施工進度計劃。2. 進度保證措施確保施工質量，只有質量有保證，施工進度才能有保證；成立綜合管溝生產項目領導責任區(qū)，由項目經理負責，加強對綜合管溝施工的宏觀管理。各負其責，責任到人，建立施工質量、進度獎罰制度；鋼筋、砂石料和混凝土、預制管節(jié)等原材料和半成品備料充足，避免出現等料誤工情況的發(fā)生；對吊車、打樁機、挖掘機、降水設備及發(fā)電機等機械設備及時檢查，保證機械設備始終處于良好工作狀態(tài)；加強對施工人員培訓工作，使之能快速、熟練掌握操作要領，保證工序銜接緊密。三、 施工工藝流程綜合管溝施工工藝（以下空白，接下頁）現

4、澆施工工藝流程圖場地平整拉森鋼板樁打入底板鋼筋溝槽開挖和支撐井點降水墊層澆注混凝土養(yǎng)護側墻和頂板混凝土拆模側墻和頂板鋼筋施工縫處理底板混凝土澆注底板模板 定位放線 合格四、 溝槽降水和開挖1. 溝槽支護方法選型1.1 放坡開挖根據實際地質情況，采用分層開挖分層支護， 1+935.741-2+070綜合管溝地質為中風化花崗巖，平均埋深5.5米，施工采用爆破放坡分層開挖，放坡坡率1:1，每層開挖厚度不超過一米，開挖長度石方按綜合管溝分段標準長度30米/段開挖。在坡頂設置排水溝，坡底設置截水溝，并設計集水坑排水。1.2 拉森鋼板樁支護K2+070-K2+870綜合合管溝工程溝槽深度一般在3-7m左右

5、，采用9m-15m III型拉森鋼板樁墻作為溝槽支護進行開挖。溝槽支護示意圖（單位cm）2. 溝槽施工工藝場地平整測量放線引孔打入鋼板樁井點降水溝槽支撐和開挖驗槽澆筑墊層3. 測量放線將原地面平整后開始測量放線，在項目部總工程師指導下，依據測量隊提供的設計交樁，進行嚴密科學的測量定位控制，按照測量規(guī)程認真地進行各項測量工作。定位地下管線或構筑物標記。在溝槽邊留出1m左右寬用于井點降水和作為通道。1 首先要進行水準點復核。2 其次要按縱斷特征，將綜合管溝分割成一定的剖面，提前準確計算各部尺寸和控制標高，確保施工實測中的準確性和快捷性。3 測量控制點根據交樁圖定出軸線控制點。4臨時水準點依據閉合水

6、準線測量法進行復核，由于管溝較深,一般降臨時控制點設在管溝內的通風口處,這樣可以保障混凝土工程的順利施工,也可以保障能夠及時地進行測量符合。5對于各控制樁、臨時水準點由質檢員組織進行復核測量。認真仔細的進行校驗復測，不流于形式。通過后進行施工放線,為后期土方的開挖提供必要的方位和高程。4. 打入鋼板樁12m型拉森鋼板樁采用履帶式振動錘打拔，鋼板樁之間不留空隙，連續(xù)施打，在打入鋼板樁前先放好打入線，鋼板樁打入時在垂直方向各站一人指揮，以保證鋼板樁能夠垂直打入，如果鋼板樁打入發(fā)生了傾斜的情況需要拔出后重新插打，如果在打入中碰到不明地下物，需要立即停止打入，查明情況后繼續(xù)。5. 鋼板樁引孔施工時如果

7、遇到土質堅硬地段，鋼板樁無法打入，采用500引孔樁機進行鉆孔后，沿引孔位置對鋼板樁進行施打。6. 輕型井點降水輕型井點降水在鋼板樁打入后進行，輕型井點降水是利用真空泵和離心泵的真空吸力作用，使地下水經過濾管進入井管，然后經總管排出，從而降低水位。采用雙排井點布置。（1）根據經驗采用井點管長度選用8-9m，鋼管直徑為50mm，濾管長為1.0m，井點管露出地面為0.3m；每套設備總管長度不超過150m，抽水設備選用W5型干式真空泵能達到施工的要求。（2）施工工藝流程鉆孔清孔下井管下粒料真空泵安裝排水真空減壓。（3）施工技術要求測量、放線、定管位由專職測量負責。鉆井時要求鉆桿保持垂直。井孔的孔徑為3

8、00mm。鉆孔過程中，鉆桿的垂直度偏差不得大于1%。清孔時根據不同的土層調正泥漿的濃度，以防塌孔。下井點管時必須垂直，并分別根據不同長度要求進行焊接，焊縫必須牢固不滲氣?；靥盍Ａ纤闹芫鶆?，漸下，以防井管偏位。真空泵工作時，真空度須達到0.04-0.06Mpa。7. 溝槽開挖與支護1）結構物寬度兩側各加寬0.9m作為施工寬度及排水設施。開槽采用13m長臂反鏟式挖掘機繼續(xù)開挖。邊開挖邊支撐，溝槽采用299*12鋼管支撐，支撐水平間距為4.0m，用I28b工字鋼作為鋼圍檁。2）為了正確控制溝槽及構筑物的高度，方便溝槽的縱坡控制，設置高程坡度樣板（簡稱坡度板）。3）機械挖土應嚴格控制標高防止超挖或擾動

9、基槽底面，當挖到槽底標高以上30cm時，即用人工挖除，挖土接近要求深度時，就隨時復核溝槽標高，并訂出基礎樣樁。樣樁每4米左右訂一個，以便控制挖土深度。 開挖時，如遇暗濱、明溝或含有機質的土、雜土、耕植土、擾動土等承載力較低的土，應予換填處理。4）挖土應與支撐互相配合，挖掘機挖土后必須支撐，防止溝槽失穩(wěn)而導致溝槽坍塌，橫列板、鋼板樁等溝槽支護結構的錨入深度按規(guī)定或根據計算確定，以防止支護墻壁后的土體向槽內滑動。5）鋼板樁支撐開挖時，開挖深度至2m時應先距地面1.3m處撐頭道支撐。管溝上的一道支撐與管溝頂距離不應小于20cm。如果溝槽開挖深度7m以上，2道支撐離基坑底高度為3.15m。底板混凝土澆

10、筑完成后，在混凝土基礎側面與鋼板樁之間設C30素混凝土傳力帶作臨時支撐，然后拆除第二道支撐。鋼管兩頭應水平，每層高度應一致，每道鋼圍檁上支撐不應少于兩根鋼管。隨時檢查旋緊支撐。6）溝槽單面堆土高度不得大于1.5米，與溝槽邊距離不得小于1.2米。有機具停放時，應至少留3.5米寬度的出入口，以利出入。施工機具設備停放的位置必須平穩(wěn)，大、小型施工機具距離溝槽邊應根據設備的自重、溝槽深度、溝槽支撐的形式和土質情況，一般離溝邊不得小于1.2米。8. 拉森鋼板樁支護結構驗算8.1、地質狀況本工程項目座落在昆明呈貢新城區(qū)。屬低緯度高原季風溫涼氣候，每年6-10月份為雨季，降雨量占全年總降雨量的80%以上。地

11、下水普遍埋藏較深，地質層滲透系數較大?，F場已將耕填土已基本挖除，根據地質報告主要地層分別為紅粘土、粉質粘土、礫石及粘土層；土的抗壓、抗剪強度均較低?，F場施工區(qū)土質較松軟，地質情況較為復雜。8.2、結構尺寸本工程結構斷面為寬6.2m，高3.3m。每一側考慮1米寬的工作面，則支護結構寬8.2m。溝槽開挖深度3-7m。8.3、支撐式鋼板樁擋土墻的構造本工程采用內撐鋼板樁擋土墻結構。其主要由鋼板樁、支撐二部分組成，鋼板樁起承受水平土壓力防止土體沿滑動面滑動以及阻隔土體滲水的作用。它的穩(wěn)定主要靠兩道鋼支撐使鋼板樁保持垂直、穩(wěn)定，并確保兩側土體不向基坑內發(fā)生位移，鋼板樁應插入土體一定深度，防止土體滑動和基

12、坑向上隆起。支撐式鋼板樁支擋結構簡單且便于施工，整個支擋系統(tǒng)均在基坑開挖過程中完成，作業(yè)（包括支撐和挖土）十分安全，施工質量容易保證，且較經濟。8.4、鋼板樁設計本工程施工期間鋼板樁擬采用型拉森鋼板樁，長度為12m,寬度500mm。（即每2塊1m）。鋼板樁水平圍檁采用I28b號工字鋼，內支撐采用400×14的直撐鋼管。本方案基坑開挖深度最深按7m計算，高出原地面50cm作為防汛墻，深入土體最小深度為4.5m。設二道水平支撐。第一道水平鋼支撐中心布置在樁頂下1.3m處（即地面下0.8m位置），第二道水平鋼支撐與第一道水平支撐中心間距為3m處，這樣下道支撐距基坑底約為3.2m。8.5、鋼

13、板樁支撐體系設計及驗算對內支撐基坑，造成基坑失穩(wěn)的直接原因一般可歸納為兩類：結構不足（墻體、支撐等的強度或剛度不足）和地基土強度不足。根據地質資料和現場實際情況分析，本工程可不考慮管涌和承壓水，不進行鋼板樁的抗?jié)B透穩(wěn)定性驗算。本設計主要計算鋼板樁、圍檁、支撐在施工全過程中的強度和穩(wěn)定性。根據地質報告，計算出排水管道施工區(qū)域土的有關加權平均指標如下：=18KN/m3 =16º C=20kpa本設計計算時取C=0，不考慮地下水的作用。僅考慮被動土壓力修正系數k=1.6見深基坑工程設計施工手冊，(1)、土壓力計算主動土壓力系數Ka=tg2(45º-16º/2)=0.57

14、被動土壓力系數Kp =tg2(45º+16º/2)=1.76被動土壓力修正系數k=1.6，則：Kp=kKp=2.818如圖上圖所示，圖中B點為R1和R2間的中間點(1/2點)，C點為R2與基坑底面間的中點。近似計算時，即認為R1等于e0與e1間的三角形荷載，R2等于e1與e2間的梯形荷載，土壓力為：ei=KaHi。另考慮基坑邊土體和機械行走等產生的附加荷載，按20KN/m2計算。上式中Hi為土壓力計算高度。其中H1=800；HB=2300； H2=3800；HC=5400；H3=7000。經計算： e0=0e1= KaH1= 0.57×18×0.8=8.

15、208 KN/m2eB= KaHB= 0.57×18×2.3=23.598 KN/m2e2= KaH2= 0.57×18×3.8=38.988 KN/m2eC= KaHC= 0.57×18×5.4=55.404 KN/m2e3= KaH3= 0.57×18×7.0=70.820 KN/m2設支撐間間距均為L=4.0m，則通過公式：Ri=(en +en+1)/2 *hn+1+ qKa*hn+1 L可計算出支撐反力R1、R2上式中h0=0；h0B=2.3m；hBC=3.1m；Q=qKa=20×0.57=11.

16、4KN/m2。則：R1= (0+23.598)÷2×2.3+20×0.57×2.3×4=223.44 KNR2=(23.598+55.404)÷2×3.1+20×0.57×3.1×4=631.17 KN(2)、鋼支撐強度和穩(wěn)定性驗算本工程兩道鋼支撐均采用400×14鋼管。已知Rmax=631.17 KN，A=170cm2, =13.7 cm，m=133.27kg/m，=140Mpa。取安全系數為K=2.0。鋼管回轉半徑i=SQRT（D2+d2） /4=136.9mm，A3鋼的性能參數

17、=140MPa =85Mpa E=2.1×105。1、抗壓強度驗算=Rmax/A=631.17×103/17000=37.13N/ mm2=140MPa 2、穩(wěn)定驗算對鋼管支撐最大長度為6.7m的直鋼管，=L/i =6700/136.9=48.94查表得=0.867= Rmax /A=631.17×103/0.867/17000=42.82MPa =140MPa由此可見支撐的強度和穩(wěn)定性均滿足要求。(3)、 鋼板樁抗彎驗算兩道支撐間及下道支撐與基坑底面之間的鋼板樁彎矩可以近似按照兩端簡支梁承受梯形荷載計算。查靜力計算手冊，可按以下公式計算鋼板樁的最大彎矩：Mmax

18、=e2L2/6·23-（1+）/（1-）2上式中 i= ei/ei+1；= SQRT（2+1）/312=0.283 23=0.55112=0.674 23=0.786由此可計算出：A、兩道支撐間之間鋼板樁的最大彎矩為:MmaxB=(38.99×32÷6)×2×0.67430.283(1+0.283)÷(10.283)2=28.38 KN.m/mB、下道支撐與基坑底面之間鋼板樁的最大彎矩:MmaxC=(70.82×3.22÷6)×2×0.78630.551(1+0.551)÷(10.55

19、1)2=70.46 KN.m/mIII型拉森鋼板樁W=2270cm3/m，安全系數K=2。fmax= MmaxB/W=70460/（2270×10-6）=31.04Mpa/2=70Mpa因此鋼板樁的抗彎強度可以滿足要求。（4）、 工字鋼圍檁抗彎驗算（1）、抗彎驗算本工程圍檁采用28b號工字鋼，已知作用在下道圍檁的均布荷載較大，為Q=R2/4.0m=157.79KN/m，28b工字鋼對其x-x軸的截面系數W=1190cm3；=140Mpa。 將圍檁視為多跨連續(xù)梁，凈跨度仍按4m計算，最大彎距在跨中，若安全系數取K=2.0。計算時按兩跨連續(xù)梁計算，則查靜力計算手冊可得：Mmax=0.07

20、QLj2=0.07×157.79×42=176.725 KN.m =N.cmMmax/W=/1190=1485N/cm2 /2=7000N/cm2從以上計算可知，當支撐間距為4米時，工字鋼圍檁可以滿足要求。考慮到影響土體側壓力的因素很多，為了確保整個支撐體系的穩(wěn)定、安全，所有鋼結構焊縫均應滿焊，焊縫厚度應符合鋼結構規(guī)范的要求。（5）、 鋼板樁變形驗算按圖A計算簡圖計算，2、3兩點間鋼板樁所受彎矩最大，因此只計算該跨的鋼板樁最大變形量，按梯形荷載一端固定、一端簡支計算，參照建筑結構靜力計算手冊，其計算公式為：fx=L3X5q1（1-32+23）+2q0（1-22+4）/240

21、EI上式中：L3.2m；q1e2-e1=30.78 KN/m；q0e3-e2=31.83KN/m；X/L ；2點處1=0，跨中0=0.5；E鋼板樁彈性模量=206×103 Mpa=206×102 KN/cm2；I鋼板樁截面慣性矩=31.95cm4/m；X2點距變形計算點的距離。2點處X1=0，跨中X0=1.6m。 2點處鋼板樁位移：f1= L3X15q1+2q0/240EI=0 跨中C點處鋼板樁位移：f0= L3X05q1（1-32+23）+2q0（1-22+4）/240EIf0=0.09cm以上計算所得數值滿足基坑圍護結構位移值的要求，該變形量不會造成基坑周邊土體的擾動，

22、因此圍護結構和周邊建構筑物是安全的。因該基坑屬于條形基坑，坑底隆起量較小，暫不做其驗算。9. 基坑監(jiān)測措施9.1 基準網的建立為了科學地預測基坑支護的穩(wěn)定和周邊環(huán)境的變化，及時預報和提供準確可靠的變形數據，因此建立基坑支護施工變形與沉降觀測網，定期進行變形沉降觀測。9.2 基準網的建立（1）基坑支護水平位移觀測 在基坑邊坡頂上布置基線（沒基坑邊一邊一條），每條基線上設1-3個變形觀測點，同時又作為沉降觀測點。（2）基坑支護沉降觀測 利用原理場區(qū)的城市高程系水準點控制點或獨立水準點作為沉降觀測的起算點，與以上點聯(lián)測，構成基坑支護沉降觀測網。 四面圍墻周邊附近各布置四個沉降觀測點，與基坑周線淺埋基

23、礎建（構）筑物、重要管線檢測點一起構成監(jiān)測周邊環(huán)境的沉降觀測網。9.3 觀測方法 （1）水平位移觀測 分別在基線點四個角上設站，用DJ2型經緯儀觀測四邊網的水平角度（四邊形內角），并與城市的大地控制網三角點聯(lián)測水平夾角，檢查基線點是否發(fā)生位移，在基線點正確無誤的情況下，同時在四角測端上分別以對應的相鄰角點定向，并觀測定向基線上各預埋點的水平位置初始讀數。 （2）沉降觀測 對基坑周邊上個點及周邊點建立的沉降觀測網的測量方法為：首先自遠離基坑的城市水準控制點開始觀測，引測至基坑周圍后，按編定的各點測次序依次觀測，最后測至另一水準控制點符合，觀測一起采用DS3型精密水準儀。9.4 基坑周圍建（構）筑

24、物等的監(jiān)測措施根據建筑基坑支護技術規(guī)程JGJ 120，本工程對基坑開挖深度1倍范圍內周邊需要保護的建（構）筑物進行監(jiān)測，并特別對臨近坑邊1.0H-2.0H范圍內建（構）筑物，包括道路、市政管道、電力電纜、電信管網等加強監(jiān)測力度。具體監(jiān)測措施是：（1）對建（構）筑物，定期進行沉降變形觀測。（2）施工前，了解地下管線分布情況，對整個場地的地下管線進行摸底，并在地面投影其軸線走向，布置變形觀測點進行監(jiān)測；對某些變形要求較高及緊鄰基坑開挖邊緣的重要管線，預先做好加固處理措施。五、 混凝土工程本工程標準段，漸變段、轉彎段、投料口、通風口、逃生口、引出口等均采用現澆工藝。1. 質量控制要求1) 混凝土坍落

25、度：專職人員用測試工具及目測法對每斗料進行混凝土坍落度的控制，這關系到混凝土成型后的表面氣泡、抹面光潔度及外觀質量和構件起吊的早期強度。2) 施工天氣：嚴禁雨天施工。3) 加強過程控制：全面實行“三檢制”。過程控制即是把預制構件加工過程分成若干主要工序，每道工序由專人負責對加工半成品進行檢驗，上一道工序對下一道工序負責，下一道工序對上一道工序進行檢驗，堅持自檢、互檢、專檢的“三檢制”，配備專業(yè)檢測人員及檢測工具，對產品的最終質量負責。2. 混凝土澆筑墊層為10cm C15混凝土，采用方木作為模板，方木外用木樁做支撐，同時在木樁上將混凝土墊層標高的標記刻在木樁上拉線控制?；炷敛捎蒙唐坊炷粒?/p>

26、工整平和抹面，由于綜合管溝對墊層要求較高，所以對墊層混凝土面的標高和表面平整度的要求也大大提高，平整度控制在5mm以內。采用鋁合金直尺找平，然后進行收光、養(yǎng)護。標準段主體結構分兩次澆筑，第一次先施工底板和50cm高側板，第二次施工側板及頂板。特殊段也按此順序進行施工，按先施工內部隔墻和側板，后施工頂板，確保施工流水的正常，對于結構高度超過4米的，側墻和分多次澆筑，對施工縫做好止水處理。綜合管溝不同部位的結構也不一樣，根據結構特點，混凝土分2次、3次進行澆注，同時模板也要分2次或者3次進行支設。1）、混凝土澆筑前，用人工及吹風機將模板內雜物清除干凈，對支架、模板、鋼筋和預埋件進行全面檢查，同時對

27、發(fā)電機和振搗棒等機械設備進行檢查，確保萬無一失。2）、混凝土澆筑應對稱縱向中心線，先中心，后兩側對稱澆筑。澆注過程中，隨時檢查混凝土的坍落度。3)、混凝土振搗采用50插入式振動棒，移動間距不應超過振動棒作用半徑的1.5倍，作用半徑約為振動棒半徑的89倍。4)、振動棒振搗時與側模保持510cm的距離，避免振搗棒接觸模板。振搗上層混凝土時，振搗棒要插入下層混凝土10cm左右。對每一振動部位振搗至混凝土停止下沉，不再冒氣泡，表面平坦、泛漿為止，避免漏振或過振，每一處振完后應徐徐提出振動棒，水平分層每30cm一層。5)、在混凝土澆筑過程中安排專人跟蹤檢查支架和模板的情況，模板若出現漏漿現象，要用泡沫板

28、進行填塞。6)、混凝土上表面養(yǎng)生采用土工布覆蓋灑水養(yǎng)生，保證混凝土表面始終處于濕潤狀態(tài)，養(yǎng)生時間不少于7天。3.防水螺帽的修補3.1施工工藝及工序：（1）.施工工序：拆除防水螺桿外一切構件剔除混凝土墻面的木塊割去螺桿并剔去割螺桿熔下的金屬清理螺桿孔內的其他雜物并澆水濕潤涼干后刷多功能建筑膠素漿在素漿未脫水泛白的情況下粉涂1:1干硬性水泥砂漿在砂漿快初凝時抹光終凝后刷養(yǎng)護劑養(yǎng)生掛牌標識作為成品保護工段。（2）.先拆除該施工段的外墻模板，然后再剔除木塊，注意剔除木塊要干凈，剔鑿時不能過分擴大木塊周圍的面積。（3）.割螺桿后，熔下的金屬要清理干凈。同時用水沖洗干凈。經驗收合格后，方可進行下道工序。（

29、4）.木塊孔涼干后刷多功能建筑膠素漿，在素漿未脫水泛白的情況下粉涂1:1干硬性水泥砂漿填塞，并用鐵抹子壓實抹光。（5）.養(yǎng)護：設專人養(yǎng)護，刷養(yǎng)護液。3.2、質量要求： （1）外墻防水螺桿上的墊木在剔除時，應即剔除干凈，不允許有木絲或木條殘留在混凝土中，因為這樣會在割螺桿時會燒掉木料而殘留了木灰更難清理。（2）.割螺桿時，應將鋼筋螺桿割至木塊的砼內側，不應留得太長，對由于割螺桿熔下的金屬殘渣后應隨時清出。（3）.用水沖刷坑內混凝土或砂漿殘渣，并且沖去灰塵，有利于刷素漿和修補砂漿混凝土不同混凝土構件表面層的水應迅速脫干。（4）.刷素漿的原料配比為：水：水泥:多功能膠，施工中將膠按1:2 的比例摻水

30、稀釋成普通膠液再按膠液:水，按1:1的比例兌成水，與水泥按3:1的比例配成素漿液，用于涂刷木塊坑內。（5）.素漿涂刷后，為了防止素漿中的水泥脫水，反會使砂漿與混凝土構件應生分離層，應在所刷素漿不泛白的情況下，進行修補砂漿抹壓。（6）.抹壓的砂漿應干硬，如同坍落度在2-4公分的混凝土一樣，其砂漿比例為：1:1-1.5，攪拌后存放不少于1小時，不大于2.5小時，由于水泥砂漿干硬而存放有1個小時，故可塑性較好，因此隨補隨壓光。同時注意砂漿要拌合均勻。3.3、成品保護注意事項：（1）.砂漿終凝后，隨即涂刷養(yǎng)護液，并且在此工段掛上標牌，提醒施工人員對此成品進行保護。（2）.剔鑿木塊時，要注意四周的砼面積

31、不能鑿得太大。（3）.割除止水對拉螺桿時，要注意割槍不能直接對住砼，割除螺桿后及時移去割槍。（4）.修補螺桿孔時，刷漿時要注意不能污染砼的墻面。（5）.嚴禁用割槍割除木塊，以防燒傷砼。3.4、施工中應注意的安全事項：（1）.由于砂漿修補與外架子上部同時進行作業(yè)，施工中應認真注意上下層嚴禁交叉作業(yè)。架子在混凝土墻之間用安全網封閉嚴密。但須注意拆同一面外墻模板與修補螺桿不能同步進行。 （2）.割螺桿用氧氣乙炔應按規(guī)定規(guī)范使用。（3）.施工前必須開好動火證，并做好簡易的圍擋方可施工。（4）.修補木塊孔時注意腳手架的穩(wěn)固。（5）.進入施工現場必須帶好安全帽，系好安全帽帶。3.5、文明施工：（1）.用剩

32、的砂漿歸堆，掉落的砂漿要及時清理干凈。（2）.剔鑿的木塊等雜物要隨時清理。（3）.進入施工現場嚴禁吸煙。六、 鋼筋工程在鋪好的底模上進行標高復核，軸線測設，并經監(jiān)理復核后方可進行鋼筋施工。鋼筋綁扎分2次進行，在底模支設完畢后綁扎底板和腹板鋼筋，在頂模支設完畢后綁扎頂板鋼筋。1. 鋼筋的材料要求a) 鋼筋根據施工圖紙、施工說明及現行的國家標準的有關規(guī)定，加工定型后送至現場。b) 成型鋼筋具有出廠質量證明書和試驗報告單。進場鋼筋應按有關標準的規(guī)定抽樣試驗合格。c) 鋼筋分批堆放整齊，上架堆放，避免銹蝕污染，表面潔凈無損。不得使用帶有顆粒狀和片狀老銹的鋼筋。2. 鋼筋的連接本工程管溝縱向主筋骨架采用

33、搭接焊為主，鋼筋在地面彎曲成型后運輸至溝槽內綁扎成型。滿足單面焊10d、雙面焊5d的要求?？v向鋼筋焊接接頭保證同一截面接頭不超過50，截面錯開1m以上。一級鋼筋采用E43系列焊條，二級鋼筋采用E50系列焊條。鋼筋的綁扎要求1、 梁體靠近轉角和外圍處的相交點，必須道道牢扎。2、 底板頂板靠近梁邊的每一根鋼筋相交點，道道扎牢，其它梅花綁扎。3、 梁主筋在封頭板或者橫隔梁上的道道綁扎。4、 綁扎的鉛絲不得松動，每根綁扎接頭上鉛絲不少于三道，縱向鋼筋綁扎交錯搭接，不允許偏向一邊。3. 鋼筋排距的控制底板和頂板上下排鋼筋，采用定制鋼筋馬凳，鋼筋馬凳采用16鋼筋制作，按圖紙布置。4. 鋼筋的保護層厚度控制

34、底板采用砂漿預制墊款，側墻、頂板采用塑料墊塊，60塑料墊塊50*50cm5. 其他要求所有進入施工現場的鋼筋都要有質保書和試驗報告，由項目經理部材料員會同質量員按規(guī)范要求對其進行檢驗包括規(guī)格、數量、質量、生產廠家和標志等，其表面應無銹蝕、油污、油漆、彎曲、裂縫、結疤和折疊鱗片、刻痕等現象，同時邀請現場監(jiān)理核對和外觀鑒定。根據進場鋼筋的批次、爐號和噸數，由項目部試驗員根據規(guī)范要求按每批不大于60T中抽取試件分別做拉力和冷彎試驗，試驗合格后，按ISO9002標準掛上綠色標識表示可投入使用，如發(fā)現不合格產品要隔離堆放并及時清退出場；復試報告要及時請監(jiān)理驗收確認。鋼筋進場后按照不同鋼種等級及規(guī)格分別堆

35、放。鋼筋在堆放過程中注意避免銹蝕和污染，在使用前如有油漬或局部銹蝕應設法清除，銹蝕嚴重不得在工程中使用。認真分析學習圖紙，嚴格按圖落料及配制鋼筋，注意鋼筋在彎曲時的伸長量，防止斷料過長造成不必要的浪費。鋼筋焊接點位置應錯開同時按要求保證必要的搭接長度。鋼筋應平直，無局部曲線，彎曲的鋼筋均應整直?，F場施工人員不允許在已綁扎好的箱梁鋼筋上隨意踐踏。在澆混凝土前將所有插筋固定，以免移位。七、 模板及支架1、 模板施工技術措施模板必須支撐牢固、穩(wěn)定，無松動、跑模、超規(guī)定的變形下沉等現象，這就要求：超重、大體積頂板混凝土施工時應對模板支撐剛度進行計算，并報監(jiān)理單位審查。模板拼縫平整嚴密，并采取填縫措施，

36、保證不漏漿，同時模內必須干凈。模板安裝前須進行正確放樣，經檢查無誤后再立模安裝。模板安裝后要及時報驗并澆注混凝土。頂板施工應在支架支立后再鋪設模板，并考慮預留沉降量。側墻模板的拼縫處應內貼膠帶，以防止漏漿。結構變形縫處的端頭按設計要求設計要求設填縫板，其與嵌及式止水帶中心線和變形縫中心線重合并用模板牢固（止水帶不能用打孔或鐵釘固定，填縫板的支撐必須牢固，確保部跑模）。頂板的模板、支架待頂板混凝土達到強度后再拆除。2、 底模施工工藝（1）、內模安裝：底模采用1.22*2.44*0.02竹膠板，底板厚0.5m，底板以上澆筑0.5m，因此外模高1m，縱向采用5*10方木，50cm鋼管加固，M16防水

37、螺帽，布置間距0.4*0.5m，側墻外采用方木支撐與基坑邊。管溝內采用預埋固定鋼筋，用鋼管支撐。（2）、 鍍鋅鋼板止水帶安裝a、縱向施工縫：根據圖紙要求，留設施工縫并采取防水處理措施，本工程采用設-3X400鋼板止水帶的方法。外模安裝前，將已拼裝雙面焊接好的止水鋼板安裝固定于支架上，在給水倉、動力倉等拐角處仔細檢查焊縫是否飽滿有空隙。確保鋼板止水帶安裝水平、順直、無空隙，將焊渣人工敲掉，安裝外模。混凝土澆筑至止水鋼板中心以上2cm處，待混凝土終凝后，人工鑿毛混凝土面2cm；B、橫向施工縫：根據設計要求，采用300*3鋼邊橡膠止水帶。安裝時，將橡膠止水帶圍繞共同溝一周，接縫處重疊1米，由于橡膠止

38、水帶是在底板施工期間安裝，因此橡膠止水帶破損是常見現象，在施工中用廢橡墊與鋼筋頭與橡膠止水帶之間，確保橡膠止水帶完好。C、橡膠止水帶靠模板來固定其位置，安裝順序：支設橡膠止水帶安裝模板模板調整止水帶調整模板精調，確保施工縫位于橡膠止水帶中心。（3）、外模安裝加固外模采用1.22*2.44*0.02黑色竹膠板，不僅可以確保外觀光澤度和確保模板強度，也可提高周轉次數。外背襯采用5*10*150cm方木，間距30cm，橫向鎖定鋼5750cm，鋼管通過蝴蝶卡將防水對拉螺桿固定。倒角模板：下倒角30*30cm，用方木固定于底模內膜，以確保模板牢固和提高利用率，混凝土墊塊。(4)、防水螺桿安裝由于設計為C

39、30S6混凝土，屬抗?jié)B等級要求較高。為滿足抗?jié)B要求，需使用防水對拉螺桿。側墻對拉螺桿采用M16，兩端活動塑料螺帽，0.5*0.5m間距布置，將防水螺桿用蝴蝶卡固定于縱向鎖定鋼管上。防水螺桿內埋部分(5)、外模安裝及支持加固防水對拉螺桿安裝后，安裝外模，并安裝背襯方木，頂托鋼管及溝內固定鋼管。，鎖定鋼管5750cm，鋼管通過蝴蝶卡將防水對拉螺桿固定。溝內側模加固采用573m鋼管固定于預埋鋼筋上，確保溝內尺寸及模板穩(wěn)定。(6)、底板PE板安裝及填塞密封膏填塞由于底板的變形縫防水主要依靠橡膠止水帶，而止水帶的雙組份聚硫密封膏的填塞尤其重要。因底板安裝PE板后，本項工藝極易被現場施工忘記，故常造成該薄

40、弱環(huán)節(jié)漏水，印象結構使用質量2cm厚PE板安裝固定后，用液壓槍將1:2比例調和好的雙組聚分硫密封膏打進PE板底。(7)、現場驗收安裝完成后，自檢模板順制度，中線偏差，高程，鋼筋保護層等，各項指標符合要求后報監(jiān)理驗收，準備進入下道工序。1、 側墻頂板模板及支架3、側墻、頂板模板由于共同溝凈高2.9米，普通的門架不滿足施工要求，選用48鋼管搭設滿堂架。（1）、腳手架材料要求1）、腳手架桿件采用外徑48mm、壁厚3.5mm的鋼管，其力學性能應符合國家現行標準碳素結構鋼GBT700中Q235A鋼的規(guī)定，用于立桿、大橫桿、斜桿的鋼管長度為4-6米，小橫桿、拉結桿2.1-2.3米，使用的鋼管不得有彎曲、變

41、形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管決不允許使用。2）、扣件使用生產廠家合格的產品，并持有產品合格證，扣件鍛鑄鐵的技術性能符合鋼管腳手架GB15831-1995規(guī)定的要求，對使用的扣件要全數進行檢查，不得有氣孔、砂眼、裂紋、滑絲等缺陷?？奂c鋼管的貼合面要嚴格整形，保證與鋼管扣緊的接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不小于5mm，扣件的活動部位轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙要小于1mm，扣件螺栓的擰緊力距達60N*M時扣件不得破壞。（2）.外腳手架搭設的構造要求搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.20米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.80 米；計算的腳手架為雙排

42、腳手架搭設高度為 2.6 米，立桿采用單立管；采用的鋼管類型為 48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80；a.立桿：全樓腳手架采用雙排雙立桿，立桿接頭采用對接扣件連接，立桿與橫桿采用直角扣件連接。接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內，并在高度方向錯開的距離不小于50；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于60。b.剪刀撐：本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續(xù)布置。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100，并用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10。5.4.施工作業(yè)要求

43、1.上架作業(yè)人員必須持證上崗，戴安全帽，系安全帶。2.混凝土澆注過程中，要確保模板支架均衡受荷，宜從中部開始向兩邊擴展?jié)沧⒎绞竭M行。3.嚴格控制施工荷載，在混凝土澆注過程中，派專人檢查支架及其支撐情況，發(fā)現下沉、松動和變形時，及時解決。（3）、腳手架搭設施工工藝落地腳手架搭設工藝流程為：場地平整、夯實基礎承載實驗、材料配備縱桿立桿橫桿剪刀撐雙排架先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內排。（4）、安全施工技術措施5.6.1.材質及其使用的安全技術措施5.6.1.1.扣件

44、的緊固程度應在4050N.m，并不大于65N.m，對接扣件的抗拉承載力為3KN。扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安裝時其開口應向內，以防進雨水，直角扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。5.6.1.2.各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100。6.1.3.鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。6.1.4.外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用。6.1.5.嚴禁將外徑48與51的鋼管混合使用。6.2.腳手架搭設的安全技術措施6.2.1.腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷，墊層混凝土強度的75%

45、以上才能施工。6.2.2.搭設過程中劃出工作標志區(qū)，禁止行人、統(tǒng)一指揮、上下呼應、動作協(xié)調，嚴禁在無人指揮下作業(yè)。當解開與另一人有關的扣件時必先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。3、腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規(guī)范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)等規(guī)范。(1)、參數信息:a、腳手架參數搭設尺寸為：縱距為 0.60米，橫距為0.9米，采用的鋼管類型為 48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數

46、為 0.80；剪刀襯為45°；b、活荷載參數施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:1；c、風荷載參數河北省市地區(qū)，基本風壓為0.45，風荷載高度變化系數z為0.84，風荷載體型系數s為0.65；考慮風荷載d、靜荷載參數每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1161；腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.350；e、地基參數 C30底板混凝土強度達到75%后施工 (2)、均布荷載值計算 橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 模板的荷載標準值:P2=0.350×1.050/(2+1)=0.123 kN/m ； 活

47、荷載標準值: Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193 kN/m；活荷載的計算值: q2=1.4×1.050=1.470 kN/m； 橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（3）、強度計算 最大彎矩暫按三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩考慮 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.08×0.193×1.2002+0.10×1.470×1.2002 =0.2

48、34 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.10×0.193×1.2002-0.117×1.470×1.2002 =-0.275 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.234×106,0.275×106)/5080.0=54.134 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 54.134 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ （4）、撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.

49、038+0.123=0.161 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1.050 kN/m； 三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.677×0.161×1200.04/(100×2.06×105×.0)+0.990×1.050×1200.04/(100×2.06×105×.0) = 0.948 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規(guī)范表5.1.8。 大橫桿的最大撓度小于 1200.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求!（5）、扣件抗滑力的

50、計算: 按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值: P1 = 0.038×1.050=0.040 kN；腳手板的荷載標準值: P2 = 0.350×1.050×1.200/2=0.221 kN；活荷載標準值: Q = 3.000×1.050

51、×1.200 /2 = 1.890 kN；荷載的計算值: R=1.2×(0.040+0.221)+1.4×1.890=2.959 kN； R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! （6）、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；為0.1161NG1 = 0.116×12.000 = 1.393 kN； (2)模板的自重標準值(kN/m2)；標準值為0.35NG2= 0.350×2×1.200×(

52、1.050+0.3)/2 = 0.567 kN； (3)考慮動力倉口的模板和鋼管自重標準值(kN/m)；標準值為0.11 NG3 = 0.110×2×1.200/2 = 0.132 kN；(4)混凝土施工的吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.005×1.200×12.000 = 0.072 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.164 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ= 3.000

53、15;1.050×1.200×2/2 = 3.780 kN；風荷載標準值應按照以下公式計算 其中Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.450 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.840 ；Us - 風荷載體型系數：Us =0.649 ；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 ×0.450×0.840×0.649 = 0.172 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N =

54、 1.2NG+1.4NQ= 1.2×2.164+ 1.4×3.780= 7.889 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×2.164+ 0.85×1.4×3.780= 7.095 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.172×1.200×1.8002/10 = 0.079 kN.m；（7）、穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算

55、公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =7.889 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數 ：K = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：U = 1.500計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m；Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 7889.000/(0.186

56、5;489.000)=86.737 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 86.737 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =7.095 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數 ： K = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：U = 1.500計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2；=7095.240/(0.186×489.000)+79452.534/5080.000 = 93.649 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 93.649 小于 f = 205.0