灰渣稀相氣力輸送系統(tǒng)設(shè)計計算說明書

1、灰渣稀相氣力輸送系統(tǒng)設(shè)計計算說明書一 系統(tǒng)出力按污泥處理量在設(shè)計點400t/d、進廠污泥固含率在設(shè)計點（20%）,污泥中可燃質(zhì)在設(shè)計低限（38.5%-DS）計算，焚燒爐系統(tǒng) 的灰渣產(chǎn)率為2.05t/h;如果按污泥處理量在設(shè)計點400t/d、固體中可 燃質(zhì)含量在設(shè)計點（56%- DS、進廠污泥固含率在設(shè)計高限（27%） 計算，則系統(tǒng)的灰渣產(chǎn)率為1.98t/h，如果按污泥中固含率在設(shè)計點20%、固體中可燃質(zhì)含量在設(shè)計點（56%- DS、污泥處理量在設(shè)計高 限 450t/d 計算,系統(tǒng)的灰渣產(chǎn)率為 1.65t/h 。系統(tǒng)的最大灰渣產(chǎn)率 按第一種情況計算，即取2.05t/h。尾氣干法處理時碳酸氫鈉的加

2、入量 為460 kg/h,活性炭的加入量為4.6kg/h。為便于灰渣分別處置，余熱 鍋爐和電除塵器收集的灰渣通過一套輸送系統(tǒng)輸送到灰渣儲倉, 而袋 式除塵器收集的飛灰以及尾氣處理時加入系統(tǒng)的碳酸氫鈉和活性炭 則通過另一套系統(tǒng)輸送到飛灰儲倉。 卸灰時, 依據(jù)灰斗料位或按順序 開啟旋轉(zhuǎn)閥,在同一時間, 每套輸灰系統(tǒng)只能開啟一臺旋轉(zhuǎn)閥。根據(jù) 經(jīng)驗數(shù)據(jù)，兩臺余熱鍋爐排出的灰渣量約為440kg/h。按電除塵器最高除塵效率99.9%計算，貝卩其灰斗最大灰渣產(chǎn)率1.61t/h，余熱鍋爐和 電除塵器共用的灰渣輸送線灰渣最大產(chǎn)率為2.05t/h。按余熱鍋爐加電除塵器最低除塵效率為 90%,袋式除塵器除塵效率按

3、99.9%計算, 飛 灰輸送線的最大產(chǎn)灰率 （包括煙氣處理系統(tǒng)加入的碳酸氫鈉粉和活性 炭粉）0.67t/h。因為對每個灰斗來說，灰渣輸送系統(tǒng)采用的是間歇運 行的方式,且灰渣和飛灰輸送都沒有備用線,參考火力發(fā)電廠除塵 設(shè)計規(guī)程有關(guān)規(guī)定，灰渣輸送系統(tǒng)的出力按系統(tǒng)最大灰渣產(chǎn)率的 250%進行設(shè)計。綜合上述因素，余熱鍋爐和電除塵器的灰渣輸送線設(shè)計出力取 5.125t/h,袋式除塵器的飛灰輸送系統(tǒng)的設(shè)計出力取1.675t/h。二 灰渣輸送線操作參數(shù)選取按輸送系統(tǒng)輸送距離最長的部分(余熱鍋爐灰斗至渣倉)管線布 置計算，灰渣輸送管線的當量長度大于200m。參考火力電廠輸灰系統(tǒng)設(shè)計的有關(guān)規(guī)定， 灰渣采用低正壓

4、壓送方式輸送， 選取輸送管末端 氣速為22m/s,輸送的固氣比選為5。每條輸送線的輸送量按5.125t/h 設(shè)計，因此其耗風量為 1.025t/h 。估計羅茨風機出口處的空氣溫度 為70C，從風機出口到余熱鍋爐排灰口空氣輸送管線幾何長度約為 92m,空氣通過這段輸送管線與灰渣混合前溫度估計降為60C。爐渣從余熱鍋爐卸出時的溫度取120C，灰渣熱容0.8kJ/(kg C ),空氣 比熱1.0kJ/(kg C )，則兩者混合均勻后的溫度約為 90C。這段灰 渣輸送管線的幾何長度約為116m,灰渣輸送到管線末端時的溫度約降 為75C。倉頂除塵器的壓力損失按1.5kpa計算，計算得出管線內(nèi)徑 為130

5、mm選用159X 7mm的輸送管，其內(nèi)徑為145mm如果輸送的 氣體量仍為 1.025t/h, 則輸送管線出口端的氣速為 17.7m/s。三 輸送管線壓降計算因為余熱鍋爐到灰渣倉的距離最遠，因此只需計算該部分的輸送 管線壓力損失就可以確定灰渣輸送風機的升壓。 這段輸送管線水平長 度約101m，垂直管道長度約15m, 90度彎頭(R/Di >6)8個，變徑(DN100/DN150) 2個，球閥4個。這部分管線當量長度為：l=312m輸灰管線的壓力損失按下面公式計算：也 Pp =(QP； + Pe 扎曙- Pe)(1 + km)(1)上式中： pp從灰斗出口到灰倉入口之間輸送管線的壓降pe灰

6、渣輸送管線出口處壓力，pa,渣倉過濾器壓力損失取1.5kpa,則管線出口處的壓力為 pe =95650+1500=97150pa;入一為計算管段的空氣阻力系數(shù)，按經(jīng)驗取其值為0.023 ;l為計算管段的當量長度，mp a管線出口處的氣體密度，按出口處溫度壓力計算約為0.97kg/m3;Ve出口處的氣體流速；D 管道內(nèi)徑，m;k兩相流系數(shù)，按經(jīng)驗值取0.4 ;m固氣比，這里取5按公式(1)計算得到輸灰管線的壓力損失為 21.8kpa。由風機到余熱鍋爐灰斗的氣體輸送管線上的壓力損失按下面公式 計算:上式中： pg氣體輸送管線的壓力損失，pa;入一為計算管段的空氣阻力系數(shù)，按經(jīng)驗取其值為0.023

7、;P a管線內(nèi)氣體的平均密度，按管線內(nèi)氣體溫度為70C，風機升壓為 45kpa 計算，則 p a =1.43kg/m 3；D 管道內(nèi)徑，氣體輸送管線與灰渣輸送管線取相同的直徑，即取Di =0.145m；va 管線內(nèi)氣體的平均流速，按風量 1.025t/h, 氣體溫度為70C,風機升壓為45kpa計算，Va =12.0m/s ;Lg氣體輸送管線的當量長度，m;氣體輸送管線的水平長度約85m，垂直高度約7m,管線上有90 度彎頭（R=3Di） 8個，蝶閥2個，球閥2個，止回閥1個；Lg =223m 按公式（ 2）計算得到氣體輸送管線的壓力損失約為3.7kpa。四 設(shè)備選型1 、風機選型風機需要克服

8、的總壓降 p為： p= pp+ pg + pf =27kpa其中 Pf為倉頂除塵器的壓降，在此取1.5kpa。 風機的壓力富裕系數(shù)取 1.8,則風機所需的壓頭為 48.6kpa。選用BK6015型羅茨鼓風機，其額定壓力為49kpa,額定風量為17.5m3/min , 100獗荷時聯(lián)軸器處的功耗為 23.5Kw,配30kW的電機。按成都的年平均大氣壓力95650pa、平均氣溫16.1 C計算，風機 吸入的空氣質(zhì)量為 1212kg/h。2、灰渣氣力輸送加料器選型選用RVS102C10A0型旋轉(zhuǎn)加料器，其理論加料能力為 10.8m3/h。 根據(jù)廠家提供的經(jīng)驗數(shù)據(jù)， 加料器的填充率按 0.7 計，灰渣的堆積密 度約為 0.7t/ m 3,因此該加料器的實際加料能力約為 5.3t/h 。五 輸送參數(shù)校核 按選定的風機入口風量和輸送管線內(nèi)徑計算，當風機出口達到額定壓力時，氣體輸送管線內(nèi)的平均氣速約為 14.3m/s ;根據(jù)經(jīng)驗，取 旋轉(zhuǎn)卸料閥處漏風量占風機供風量的 5%，則進入灰渣輸送管線的風 量為1151kg/h，管線出口處