單層單跨工業(yè)廠房課程設(shè)計(jì)改

1、設(shè)計(jì)任務(wù)某車間為宜單層單跨鋼筋混凝土裝配結(jié)構(gòu)， 跨度為27ml柱距6m不抽柱， 縱向總長(zhǎng)度為66ml擬選用兩臺(tái)橋式起重機(jī)，A5級(jí)（中級(jí)）工作制，額定起 重量15/3t,軌頂標(biāo)高8.4m,室內(nèi)外高差150mrm選用預(yù)應(yīng)力混凝土折 線形屋架，1.5 X6.0m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板，無(wú)天窗,屋面活荷載為0.5/m2。屋面構(gòu)造采用外天溝排水，三氈四油防水層，20mmK泥砂漿找平層；維護(hù)磚墻240mnB （容重為16/m3）,外側(cè)貼淺色釉面瓷磚，內(nèi)側(cè)20mnB混合砂漿抹灰，刷白色涂料；由勘察報(bào)告提供的資料可知： 天然地面下1.2m處為老土層，修正后的地基承載力為150/ m2 ,地下水位在地面下1.3m（

2、標(biāo)高-1.45m）。Ml IT圖11建筑平面布置圖-1 - / 35國(guó)廣瘠剖面網(wǎng)圖1-2 I-I 剖面圖- 7 - / 35二、確定做法和相應(yīng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值1、屋面板：選自G410,板重： 1.3kN/ m 2嵌縫重：0.1kN/ m2 （2）天溝板：選自G4102、天溝重（包括水重）：17.4kN/根3、預(yù)應(yīng)力鋼混筋凝土折線形屋架選自G415,屋架軸線圖尺寸如圖所示。每根屋架重60.5kN。4、屋蓋支撐：選自G415重量為：0.05kN/ m2 （沿水平面）5、基礎(chǔ)梁：選自G320 , bXh=250X450mm 每根自重：16.90kN6、吊車梁：選自G323,每根自重：50kN,軌道及墊層重

3、：0.6kN/ m7、連系梁與過(guò)梁，截面與尺寸見(jiàn)剖面圖。8、柱間支撐：選自G142.1三、 柱截面尺寸與高度的確定基礎(chǔ)采用單獨(dú)杯形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-0.6m柱頂標(biāo)高為11.4m,牛腿頂面標(biāo)高為7.8m。柱子尺寸：1、柱子高度：上柱高H U 11.4m 7.8m 3.6m下柱高H L 7.8m 0.6m 8.4m柱總高H 11.4m 0.6m 12.0m400 Il，。L 2-2252、柱截面尺寸：建議上柱為方形截面，bXh=400X400mm下柱為工字形截面,bxhxh f =400X800x 150mm牛腿尺寸、柱下端矩形截面部分高度尺寸 見(jiàn)圖25。柱截面幾何特征值為：A11.6 105

4、mm252A2 1.775 105mm2四、荷載計(jì)算1、包載(1)屋蓋包載 屋面板永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 三氈四油防水層20mm厚水泥砂漿找平層小計(jì)屋面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值I12.13 109 mm2I214.38 109mm20.4kN/m320kN /m30.8kN/mg14.0kN / mg2 4.44kN / m2_ _ _30.02m 0.40kN/m320.5kN/m21.40kN/ m22 0.05kN /m237.7kN17.4kN /根屋面均布活荷載（不上人屋面）預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板（包括灌縫）屋蓋鋼支撐天窗架天溝重 （包括水重） 屋架重力荷載為60.5kN/板,則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷

5、載設(shè)計(jì)值:2G1 1.2 ( 2.2kN /m2 6m 18m/2 60.5kN /2 37.7kN 17.4kN) 244.98kN2)吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計(jì)值：G3 1.2 ( 50kN 0.8kN/m 6m)65.76kN3)柱自重重力荷載設(shè)計(jì)值：上柱 G4A G4B 1.2 4kN/ m 3.6m 17.28kN下柱G5A G5B 1.2 4.44kN / m 8.4m 44.76kN9C0上。F al- Hl /V 11S26 .作用位直2、屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5kN/m2屋面積灰荷載為(0.3kN/m2 3m 0.75kN / m2 3m 0.3kN/m2 3m) 6

6、m 24.3kN作用于柱頂屋面活荷載設(shè)計(jì)值為：Q1 1.4 (0.5kN/m2 6m 18m/2 24.3kN)71.82kNQ1作用位置與G1作用位置相同。如圖26。3、風(fēng)荷載按k z s z 0計(jì)算，其中0 0.55kN/m2, z 1.0, z根據(jù)廠房各部分標(biāo)高及B類地面粗糙度確定:（標(biāo)圖11.4m)z 1.039（標(biāo)圖13.5m)z 1.098（標(biāo)圖16.92m)z 1.182柱頂檐口屋頂排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為:1.0 0.81.0391k1.0 0.41.0392k|0.55kN /m20.286kN /m20.55kN /m20.457kN /m2跖一楙.悌荀F則作

7、用于排架計(jì)算簡(jiǎn)圖(圖27)上的風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值為：q11.40.457kN/m26m3.84kN/m2_q21.40.286kN/m6m2.40kN/m屋架各點(diǎn)處的z:標(biāo)高(mz13.951.11116.621.17614.551.12716.591.175nFWQ( s zh) z 0B0 (0.8 0.5) 2.1 1.098(0.3 0.6)0.45 1.111n 11.4 2.67 1.176 ( 0.8 0.6) 2.04 1.175 0 33.40kN4、吊車荷載152kN 015/3kN 吊車的參數(shù)為：B 5.5m,K 4.4m,g 71.9kN,Q 150kN, Fp.x根據(jù)重力荷

8、載之間的平衡關(guān)系：2(Fp,maxFp,min) G Q g得：Fp,min65.5kN。28。根據(jù)B及K,可算得吊車梁支座反力影響線中各輪對(duì)應(yīng)點(diǎn)的豎向坐標(biāo)，如圖15。11 b彳裱作好支座反力的影響(1)吊車豎向荷載吊車豎向荷載設(shè)計(jì)值為:DmaxQFp,maxyi1.4 152kN(1 0.808 0.267 0.075) 457.52kNDmin QFp,min V 1.4 65.5 2.15 197.155kN(2)吊車橫向水平荷載作用于每個(gè)輪子上的吊車橫向水平制動(dòng)力計(jì)算： 1-1,、T -(Qg) -0.1 (150kN71.9kN)5.548kN44作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計(jì)

9、值計(jì)算TmaxqTyi 1.4 5.548 2.15 16.7kNmax qi五、排架內(nèi)力分析柱剪力分配系數(shù)柱子n Iu /IlHu/HCo3/13(1/n 1)H 3/CoEIl1/ ii1/ iA, Bn 0.1480.300CO 2.59610 H 3 a b 0.268 10AB0.51、包載作用下的排架內(nèi)力分析，計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖 29 (a)Gi G1244.98kN,G2 G3 G 上162.32kN 17.28kN 81.60kNG7 G下1 44.76kN.M1 G1e 244.98kN 0.05m 12.25kN/mM2(Gi GH )60 G303(244.98kN 17.28

10、kN) 0.2m 64.32kN 0.35m 29.94kN排架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)且作用對(duì)稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無(wú)側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動(dòng)錢支座計(jì)算內(nèi)力。對(duì)于 A、B柱n 0.148,0.300n2 13(1 1)n1.971, C31n1.181M1HC1M2HC312.25kN m 1.971 29.94kN m 1.184124.96kN-15 - / 35Rb4.96kN恒麟用m油262.265s262.26b.61.1J 9:求得Ri后，由于平衡條件可得各柱截面的彎矩和剪力柱各截面的軸力為該界面以上重力荷載之和，包載作用下的軸力彎矩如圖29 (b) (c)02、屋面活荷載作用下的排架內(nèi)力分析排架

11、計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖30(a)。其中Qi 71.82kN ,它在柱頂及變階處引起的力矩為：M1A, 71.82kN 0.05mC3 1.181 則MiArM2ArRAC1C3H H3.59kN m,M 2A71.82 0.20 14.36kNm,C1 1.971,3.59kN m 1.971 14.36kN m 1.181122.00kN()排架各柱的彎矩軸力圖如圖30 (b) (c)3、風(fēng)荷載作用下的排架內(nèi)力分析(1) 左風(fēng)吹時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖31 (a)。A,B 柱 n 0.148,0.300有表 2.5.2 得314(1 1)Cii n0.3408113(- 1)nRAq1HC113.84kN/m

12、12m 0.3415.7kN()RBq2HC112.4kN/m 12m 0.349.792kN()R RA RB FW15.7kN 9.79kN 33.43kN58.92kN()各柱頂剪力分別為：VARAAR15.7kN0.558.92kN17.36kN()VBRBBR9.79kN0.558.92kN19.67kN()排架內(nèi)力如圖31 (b)(2) 右風(fēng)吹時(shí)由于死單跨，與左風(fēng)吹情況相同，內(nèi)力反向，計(jì)算簡(jiǎn)圖和內(nèi)力圖如圖324、吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析(2) Dmax作用于A柱計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖33 (a),其中吊車豎向荷載Dmax,Dmin在牛腿頂面處引起的力矩為M ADmaxe3 457.52kN

13、 0.35m 160.13kN mMBDmine3 197.16kN 0.35m 69kN m對(duì)于A柱,C3 1.18,則RAc3160.13kNm i.i8 i5.7kN()H12mc Mb 69kN m 。xRBbC31.18 6.79kN()H 12mR RA Rb15.7kN 6.79kN8.91kN()排架各柱頂剪力分別為：VARAAR 15.7kN 0.58.91kN11.25kN ()VBRBBR 6.79kN 0.58.91kN6.79kN()排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力如圖33 (b) (c)0r 1H於忙i的敗內(nèi)力分析(3) Dmax作用于B柱由同理可得，內(nèi)力圖如圖3

14、4(b)S3 1匕口|北社代闿|架機(jī)；|(4) Tmax作用下當(dāng)作用吊車橫向水平荷載時(shí)，排架計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖35 (b)對(duì)于 A柱，n 0.148,0.300,a (3.6m 1.2m)/3.6m 0.670，則3 (1 a)(1 a)22 3a - (2 3a)C5n 0.627nRaTmaxC516.70kN 0.62710.48kN()同理，對(duì)于 B柱，n 0.148,0.305, a 0.670,C5 0.627則RbTmaxC516.70kN 0.62710.48kN()排架柱頂總反力R為：R Ra Rb 10.48kN ( 10.48kN)20.96kN()各柱頂剪力為：VARaaR1

15、0.48kN0.5 ( 20.96)kN0VBRbbR10.48kN0.5 ( 20.96)kN0排架各柱的彎矩圖及柱底剪力如圖35 (a)。六、內(nèi)力組合表1 A柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值匯總表柱號(hào)及正向內(nèi)力荷我類別屋面活載吊車豎向荷載吊車水平 柚鼓風(fēng)柿栽Dmax作用在A柱Dmax作用在B柱左風(fēng)右風(fēng)J*六 丁 pII1 nI IM5.613.61-40.57-40.57 23.3874.41-86.26N262.2671.8200000J1n nM-24.33-10.75119.5628.43 23.3874.41-86.26N326.5871.82457.52197.16000m mM17.336.052

16、4.89-66.24163.66441.6-408.48N371.3171.82457.52197.16000-#-/35V4.962.00-11.27-11.27士 16.7059.84-48.44注：M（單位為kNm）, V（單位為kN）表2 A柱內(nèi)力設(shè)計(jì)值組合表截面M max及相應(yīng)M , NM max及相應(yīng)N,VNmax及相應(yīng)M ,VNmin及相應(yīng)M ,VMk,Nk備注I - IM+0.9( + )75.83+0.90.9(+)+ 一123.82+0.9+0.9 ( +)+ -82.02+0.90.9(+)+ 一123.82-87.78Nmax 一項(xiàng)取 1.35Sgk0.7 1.4Sqk

17、N326.90262.26345.32262.26218.55n - nM+0.90.9(+)+158.42+0.9( + )一111.64+0.9+0.9 ( +)+ 152.84+0.9一101.96N697.17391.22761.81326.58-16 - / 35m -mM +0.9 +0.9( + )+ 572.94+0.90.9(+)+ 一536.52+0.9+0.9 ( +)+ 572.94+0.9414.77N806.54531.01806.54371.31V65.01-61.2965.0158.82Mk411.31一381.17411.31298.33Nk620.30423

18、.50620.30309.42Vk47.03-43.1947.0342.60注：M（單位為kN m）, N（單位為kN ） , V（單位為kN ）-17 - / 35七、柱截面設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C3Q fc 14.3N/mm2,均 2.01N/mm2;采用 HRB335級(jí)鋼筋，fy fy 300N/mm2, b 0.518。上下柱均采用對(duì)稱鋼筋。1、上柱配筋計(jì)算有內(nèi)力組合表可見(jiàn)，上柱截面共有4組內(nèi)力取h0 400mm 40mm 360mm, 經(jīng)判別，均為大偏壓，選取一組最不利荷載組合。M 123.82, N 262.26由附表11.1查的有吊車廠房排架方向上柱的計(jì)算長(zhǎng)度10 2 3.6m

19、7.2m 0附加偏心距ea取20mm （大于400mm/30）。M 123.82 106N mmeo 472.1mm,ei e0 ea 472.1mm 20mm 270mmN 262260N由l0/h 7200mm/400mm 18 5,故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)0.5fcAc0.514.3N /mm2 4002mm24.362262260N1.01.05521 / 35取 11.0。2 1.15 0.0也 h1.150.01 (幽嗎0.97 400mm1400 且 h01 1400 (270mm)( 360mm7800mm)1.0 400mm0.97 1.1641 fcbh01.0262260N

20、214.3N / mm 400mm 360mm0.1272ash。80 mm0.222360mm取x 2 as進(jìn)行計(jì)算。eeih/2as 1.164 270mm 400mm/ 240mm412.8mmNe262260N 412.8mmfy(h as)2 ,300N / mm (360mm 40mm)1127.7mm2選用4 20( AS1256mm2),AS /(bh) 1256 mm2 /(400mm 400 mm)0.785% 0.2%,滿足要求由附表11.1 ,得垂直于排架方向柱的計(jì)算長(zhǎng)度1。1.25 3.6m 4.5m,則lo/b 4500mm/400mm 11.25,0.961。Nu

21、 0.9 (fcA fy AS ) 0.9 0.961 (14.3N/mm371310N3.42 1.0取 11.0。 ,8600mm、,()1.0 1.0 1400(1143.7mm)800mm 760mm 400mm 400mm 300N/mm2 1256mm2 2) 2630.94kNNmax 345.32kN滿足彎矩作用平面外的承載力要求。2、下柱的配筋計(jì)算取h0 800mm 40mm 760mm,與上柱分析方法類似，在內(nèi)力組合表的8組內(nèi)力中選取下列2組最不利內(nèi)力。M 414.77kNm, N 371.31kN.M 536.52kN m, N 531.01kN.(1)按 M 414.7

22、7kNm,N 371.31kN.計(jì)算下柱計(jì)算長(zhǎng)度取10 1.0,Hl 8.6m,附加偏心距ea 800mm/30 26.67mm(大于 20mm), b 100mm,bf400mm, hf 150mm。M 414.77 106 N mmeo 一 1117mm,ei e0 ea 1117mm 26.67 mm 1143.7 mmN 371310N5由|0/h 8600mm/800mm 10.75 5 5 ,故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。且取151.00.5fcAc1 N-(r) 11400曳 h h0ei1.055 1143.7mm1206.6mm 0.3h00.3 760mm 228mm0.5 14

23、.3N /mm2 400mm 800mm 300mm (800mm 2 150mm 25mm)故為大偏心受壓。先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則Nifcbf371310N2 64.9mm 150mm1.0 14.3N / mm 400mmAsAsNe1f cbfx(h0 x/2)-as 1206.6mm 800mm 40mm 1566.6 mm 222371310N 1566.6mm 1.0 14.3N/mm2fy(h as )2400mm 64.9mm (760mm 64.9mm/ 2) /300N / mm (760mm 40mm)1442.6mm2(2)按 M 536.52kNm, N 531.

24、01kN.計(jì)算計(jì)算方法同上述相同。計(jì)算過(guò)程從略，計(jì)算結(jié)果As AS 1833.6mm2。綜合上述計(jì)算結(jié)果，下柱截面選用 4 25( As 1964mm2)按此配筋，經(jīng)驗(yàn)算柱彎 矩作用平面外的承載力亦，滿足要求。3、柱的裂縫寬度驗(yàn)算規(guī)范規(guī)定，又t5/h。0.55的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。上柱及下住均出現(xiàn)e。/% 0.55的內(nèi)力。故應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗(yàn)算。驗(yàn)算過(guò)程見(jiàn)表3,其中上柱A 1256mm2,下柱 As 1964mm2,ES 2.0 105N/mm2；構(gòu)件特征系數(shù)cr 2.1,混凝土保護(hù)層厚度c取25mm 0表3柱的裂縫寬度驗(yàn)算表柱截回上柱下柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值M k /(kN m)88.78381.17

25、Nk/kN218.55423.50e0 M k / N k /mm406.2 0.55h0900 0.55 h0ASte_0.5bh (Bf b)hf0.0157 0.01，取 te 0.010.023111/ l0 2s 1()4000e0 / h0 h1.0721.0(114)hee0h / 2as / mm595.41260f hf (bfb)/bh000.592h0z 0.87 0.12(1 f )()h0/mm e297.4647.7Ne z)z/2.sk/(N / mm )Asz174.4203.8ftk1.1 0.65te sk0.620.82sk，一deq、，max cr(1.

26、9c 0.08) / mmEste0.170.3（滿足要求）0.240.9 義52.49=47.24424.220.9 義84.20=66.27sk Mk/(0.87h0A0)/(N /mm2)98.8442.001.10.65tkte sk0.26-0.250.2,取 0.2maxcrsk(1.9c 0.08eq)/mmmaxciESte0.040.2（滿足要求）0.0120.2（滿足要求）八、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)1 .設(shè)計(jì)條件根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范( GB 50007 2011)規(guī)定，對(duì)地基承載力特征值在160& fk800mmo 因止匕初選 =900mm。根據(jù)柱截面邊長(zhǎng)尺寸，查表4-11得：杯底厚

27、度1 200mm,選用1=250mm,杯口底墊層為50mm。因杯壁厚度t300mm,且大于基礎(chǔ)梁寬，故取t=375mm。杯口頂部尺寸：寬 =400mm+2 75mm=500mm； 長(zhǎng) =900mm+2 75mm=1050mm杯口底部尺寸：寬 =400mm+2 50mm=500mm； 長(zhǎng) =900mm+2 50mm=1000mm基礎(chǔ)總高度：h h( a1+50mm=900mm+250+50=1200mm基礎(chǔ)埋深：d=1200mm+500mm=1700mm3 .地基計(jì)算基礎(chǔ)梁傳來(lái)墻體荷載(圈梁自重近似按墻體計(jì)算)：鋼窗自重0.45kN / m2240 清水墻自重0.24 18kN /m2 4.32

28、kN /m2外貼淺色釉面瓷磚0.5kN /m25.16kN /m22220 厚混合砂漿抹面0.20 17kN /m2 0.34kN /m2基礎(chǔ)梁自重16.10kNNwk 16.10 5.16 14.75 6 4 8.40.45 4 8.4 kN 314.50kNew 240mm 900mm / 2 570mm基礎(chǔ)頂面(即排架柱3-3截面)內(nèi)力組合表列于表4-21.柱傳來(lái)的內(nèi)力 Nmax,k =632.82kN+314.50kN=947.32kN表5 A柱杯口頂面內(nèi)力組合組號(hào)基本組合標(biāo)準(zhǔn)組合M/(kN - m)N/kNV/kNMk/(kN m)Nk/kN kVk / kN k1454.02P 9

29、26.04165.88238.47632.8227.642313.31426.0648.77144.26355.0524.08先按軸壓基礎(chǔ)估算基底尺寸_ 22A Nmax,k/(faksd) 947.32/(200 20 1.7)m5.71m偏心受壓基礎(chǔ)取1.4A 1,4 5.71m2 7.994m2 ,初步選 2 l b 2,8m 3,8m 10.64m 。則基礎(chǔ)底面積：A 2.8m 3,8m 10.64m2截面抵抗矩： W lb2 /6 2.8 3.82/6 6.379m3基礎(chǔ)及覆土 自重：GksAd 20 10.64 1.7kN 361.76kN基礎(chǔ)各部分尺寸詳見(jiàn)圖4-66.當(dāng)基礎(chǔ)寬度大

30、于3m或埋深大于0.5m時(shí)，地基承載力特征值需按下式進(jìn)行修 正：fafakb (b 3) d m(d 0.5)式中fak 地基承載力特征值，根據(jù)地質(zhì)報(bào)告 fak =200kN/ m2基礎(chǔ)底面以下土的重度，取=18kN/m3;m 基礎(chǔ)底面以上圖的重度，取m=17kN/m3;b、 d 基礎(chǔ)寬度和埋深對(duì)地基承載力的修正系數(shù)根據(jù)表4-8可查得b =0、d =1.1.fa200 1.1 17 (1.7 0.5) kN /m2 222.44kN / m2地基承載力計(jì)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。作用于基礎(chǔ)底面的力矩和軸力標(biāo)準(zhǔn)值，地基承載力計(jì)算采用荷載的標(biāo)準(zhǔn)組 合，鹽酸過(guò)程見(jiàn)表4-22?；A(chǔ)底彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mdk Mk

31、Nwkew Vkh基礎(chǔ)底軸力標(biāo)準(zhǔn)值：Ndk Nk Nwk Gk Pk Ndk/A Pk,max Pk M dk/W表6地基承載力計(jì)算計(jì)算項(xiàng)目Mk/(kN - m)Nk/kNVk/kNNwk/kNGk/kNMdk/(kN - m)Ndk/kNPk/(kN/ m 抗沖切承載力計(jì)算近似取Pn5ax 169.83(kN /m )1)柱根截面處(圖4-67)b=2.8b c+2h 0=(0.4+2 1.16)m=2.72mA=(l/2-b c/2-h0)-(b/2-b c / 2- h。)2 =(3.8/2-0.9/2-1.16)2.8-(2.8/2-0.4/2-1.16) 20.8104(m2)F l

32、pn. max A=169083 0.8104=137.63KN沖切面水平投影面積為A=( b c+h0)h0(0.4 1.16) 1.16 1.8096 m2)pk ,m ax/(kN/ m2)組合1238.47632.8227.64314.50361.7692.371309.08123.03 fa137.5K1.2 fa組合2144.26355.0524.08314.50361.76-6.111031.3196.93 fa97.89Fi=137.26KN/m 2滿足要求。2)變階處沖切面與柱邊沖切破壞重合，故其變階處沖切面承載力可不用驗(yàn)算。(2)基礎(chǔ)底板受彎承載力計(jì)算1)柱邊(1 1)截面

33、。柱邊截面(1 1)處的地基凈反力Pm=121.25+ (169.83-121.25) 450/1900=132.76kN/m2沿地基長(zhǎng)邊方向的彎矩：M 124(l h)2(2b bc)(pn.max2 Pn1)12169.86 132.76 (3.8 0.9)2(2 2.8 0.4)(-)318.10kN需要配筋量：AS1 M1/(0.9fyhO 318.10 106/(0.9 270 1160) 1128.49mm2臺(tái)階(22)截面。臺(tái)階處(22)的地基凈反力 _ _- 2Pn2 121.25 (169.83 121.25) 900/1900144.26kN/m沿基礎(chǔ)長(zhǎng)邊方向的彎矩：M3 (l h0)2(2b bcXpn.max Pn2)24212169 83 144 26 (3.8 1.8)2(2 2.8 1.3)(-) 180.60kNgm242需要的配筋量：AS1 M1/(0.9fyh0) 180.60 106/(0.9 270 710) 1