裝配式鋼筋混凝土簡支T梁橋計算畢業(yè)設(shè)計

1、. . . . 裝配式鋼筋混凝土簡支T梁橋計算一 基本設(shè)計資料（一）.跨度與橋面寬度 1標(biāo)準(zhǔn)跨徑：16m（墩中心距）。 2計算跨徑：15.5m。 3主梁全長：15.96m。 4橋面寬度（橋面凈空）：凈7.5m（行車道）+2X1.5m（人行道）。（二）.技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 設(shè)計荷載：公路級，人行道與欄桿自重線密度按照單側(cè)6KN/m計算，人群荷載為 。環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)：類環(huán)境。 設(shè)計安全等級：二級。（三）.主要材料1.混凝土：混凝土簡支T形梁與橫梁采用C50混凝土；橋面鋪裝上層采用0.065m瀝青混凝土，下層為厚0.060.12m的C30混凝土，瀝青混凝土重度按 計，混凝土重度按 計。 2.鋼材：采用R235，HR

2、B335鋼筋。（四）.構(gòu)造形式與截面尺寸（圖1）圖1 橋梁橫斷面與主梁縱斷面圖如圖1所示，全橋共有5片T組成，單片T梁梁高為1.1m，寬1.9m，橋上橫坡為雙向2，坡度有C30混凝土橋面鋪裝控制，設(shè)有三根橫梁。二 主梁的計算（一）.主梁的荷載橫向分布系數(shù)計算1.跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按GM法）（1）主梁的抗彎與抗扭慣矩和求主梁界面的的重心位置（圖2）：平均板厚：主梁截面的重心位置：主梁抗彎慣矩：主梁抗扭慣矩：對于翼板：查表得對于肋板： 由線性插單位寬度抗彎與抗扭慣矩：（2）橫梁的抗彎與抗扭慣矩翼板有效寬度的計算，計算圖3所示橫梁長度取兩邊主梁的軸線間距，即：圖2 主梁橫截面尺寸圖（單位：c

3、m）圖3 橫梁截面特性計算示意圖 查表得當(dāng) 時則 橫隔梁界面重心位置：橫隔梁抗彎慣矩：橫隔梁的抗扭慣矩：由 故 ，由于連續(xù)橋面板的單寬抗扭慣矩只有獨立寬扁板的一半，可取。，查表得。 則單位長度抗彎與抗扭慣矩： (3) 計算抗彎參數(shù)和抗扭參數(shù)則 (4) 計算荷載彎矩橫向分布影響線坐標(biāo)已知，查G-M圖表，可得表1中的數(shù)據(jù)。用插法求各梁位處橫向分布影響線坐標(biāo)值如圖4所示。1號，5號梁：影響系數(shù)和值表1梁位荷載位置b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b校核K100.870.931.001.101.171.101.000.930.878.10b/41.101.151.181.201.10

4、0.970.870.770.638.10b/21.421.361.291.171.000.810.790.620.58.003b/41.801.611.371.130.920.740.660.500.448.05b2.241.721.371.070.850.670.560.480.398.04K00-0.150.51.051.651.851.651.050.50-0.158.10b/40.701.251.511.751.501.100.590.08-0.47.93b/22.252.051.951.551.050.600.20-0.20-0.558.063b/43.803.002.121.200

5、.500.12-0.19-0.38-0.58.02B6.504.002.000.55-0.25-0.4-0.45-0.45-0.48.05圖4 梁位關(guān)系圖（單位：cm）2號，4號梁：3號梁：列表計算各梁的橫向分布影響線坐標(biāo)值表2。繪制橫向分布影響線（圖5）求橫向分布系數(shù)按照橋規(guī)規(guī)定，汽車荷載距人行道邊緣不小于0.5m，人群荷載取，欄桿與人行道板以每延米重取為6.0KN/m，人行道板重以橫向分布系數(shù)的方式分配到各主梁上。各梁橫向分布系數(shù)：公路級：人群荷載：人行道板：各主梁橫向分布影響線坐標(biāo)值表2梁號算式荷載位置b3b/4b/2b/40b/4b/23b/4b11.8881.6321.3701.11

6、80.9060.7260.6400.4960.4304.3403.2002.0961.0700.3500.016-o.242-0.394-0.480-2.452-1.568-0.7260.0480.5560.7100.8820.8900.910-0.517-0.331-0.1530.0100.1170.1500.1860.1880.1923.8232.8691.9431.0800.8170.166-0.056-0.206-0.2880.7650.5740.3890.2160.1630.033-0.011-0.041-0.05821.2921.2761.2461.1821.0400.8740.8

7、220.6800.5521.6301.7301.7741.6301.2600.8000.356-0.088-0.490-0.338-0.454-0.528-0.448-0.2200.0740.4660.7681.042-0.071-0.0960.111-0.095-0.0460.0760.0980.1620.2201.5591.6341.6631.5351.2140.8160.4540.074-0.2700.3120.3270.3330.3070.2430.1630.0910.015-0.05430.8700.9301.0001.1001.1701.1001.0000.9300.870-0.1

8、50.5001.0501.6501.8501.6501.0500.500-0.151.0200.430-0.050-0.55-0.68-0.55-0.050.4301.0200.2150.0910.025-0.116-0.143-0.1160.0250.0910.2150.0650.5911.0751.5341.7061.5341.0750.5910.0650.0130.1180.2150.3060.3410.3060.2150.1180.013圖5 荷載橫向分布系數(shù)計算（單位：cm） 2. 梁段剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）公路級（圖6）人群荷載：圖6 梁端荷載橫向分布系數(shù)計算圖示（單位：cm

9、）（二）作用效應(yīng)計算1.永久作用效應(yīng) (1) 永久荷載 假定橋面構(gòu)造各部分重力平均分配給主梁承擔(dān)，計算結(jié)果見表3。鋼筋混凝土T形橋梁永久荷載計算表表3構(gòu)件名構(gòu)件尺寸/cm構(gòu)件單位長度體積/重度/() 每延米重（）主梁0.38722610.0672中橫梁0.03545260.9218邊橫梁0.01773260.4609橋面鋪裝瀝青混凝土（厚6.5cm）0.124232.8405混凝土墊層（取平均厚度9cm）0.171244.1046.9445欄桿與人行道部分6按人行道板橫向分布系數(shù)分?jǐn)偟礁髁旱陌逯貫椋? 號，5號梁：2號，4號梁：3號梁：各梁的永久荷載匯總與表4。各梁的永久荷載（單位KN/m）表

10、4梁號主梁橫隔梁欄桿與人行道橋面鋪裝層總計1（5）10.0670.46094.056.94521.52292（4）10.0670.46091.566.94519.4938310.0670.46090.486.94518.4138影響線面積計算見表5。影響線面積計算表表5項目計算面積影響線面積永久作用計算見表6永久作用計算表 表6梁號1（5）21.522930.03164635421.522922.523484.76021.52297.75166.8022（4）19.493830.031585.41819.493822.523439.05919.49387.75151.077318.413830

11、.031552.98518.413822.523414.73418.41387.75142.7072. 可變作用效應(yīng)（1）汽車荷載沖擊系數(shù)簡支梁自振頻率計算：由于介于1.5Hz至14Hz之間，按橋規(guī)4.2.3規(guī)定沖擊系數(shù)則 （2）公路級均布荷載，集中荷載與其影響線面積（表7）公路級車道荷載按照公路級的0.75倍取用，即：計算彎矩時計算剪力時 公路級與其影響線面積表表7項目頂點位置l/2處7.875166.530.031l/4處7.875166.522.523支點處7.875199.87.75l/2處7.875199.81.938可變作用人群荷載（每延米）： (3) 可變作用效應(yīng)彎矩計算（表8表

12、10）公路級車道荷載產(chǎn)生的彎矩計算表表8梁號力（1）（2）（3）（4）（5）（6）彎矩效應(yīng)(1)X(2)X(3X(4)+(5)X(6)10.4881.28467.87530.031166.53.875552.71280.48822.5232.90625414.533420.50030.0313.875566.30410.50022.5232.90625424.726830.52130.0313.875590.08890.52122.5232.90625442.5653人群荷載產(chǎn)生的彎矩表9梁號力10.754.530.031101.35460.7522.52376.015120.3230.031

13、43.2450.3222.52332.433130.0430.0315.40560.0422.5234.0541永久作用設(shè)計值與可變作用設(shè)計值的分項系數(shù)為：永久荷載作用分項系數(shù)： 汽車荷載作用分項系數(shù)：人群荷載作用分項系數(shù)：基本組合公式為彎矩基本組合計算表（單位：）表10梁號力永久荷載人群荷載汽車荷載彎矩基本組合值1646.345101.3456552.71281662.9399484.76076.0151414.53341247.19572585.41843.245566.30411543.7617439.05932.4331424.7268115781343552.9855.4056590

14、.08891495.7607414.7344.0541442.56531204.7596(4)可變作用效應(yīng)剪力計算計算可變荷載剪力效應(yīng)應(yīng)計入橫向分布系數(shù)延橋跨變化的影響。通常按如下方法處理，先按跨中的有等代荷載計算跨中剪力效應(yīng)，再由支點剪力荷載橫向分布系數(shù)并考慮支點至為直線變化來計算支點剪力效應(yīng)。A. 跨中剪力的計算（表11和表12）公路級產(chǎn)生的跨中剪力（單位：KN）表11梁號力剪力效應(yīng)/kN 10.4881.28467.8781.938199.80.572.196820.5000.573.972130.5400.579.8899B. 支點剪力的計算計算支點剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為：a.

15、 支點處按杠桿法計算b. l/43l/4按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)c. 支點l/4處支點剪力效應(yīng)計算式為：人群均布荷載產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)計算式為：在和之間按照直線變化人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算表表12梁號力剪力效應(yīng)/kN10.754.51.9386.540820.322.790730.40.3488梁段剪力效應(yīng)計算：汽車荷載作用下如圖7所示，計算結(jié)果與過程如下。1號梁：2號梁：3號梁：人群荷載作用與橫向分布系數(shù)延橋跨方向取值見圖8，計算結(jié)果與過程如下：1號梁：2號梁：3號梁：剪力效應(yīng)組合計算結(jié)果見表13。圖7 汽車荷載產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)圖示圖8 人群荷載產(chǎn)生的支點剪力效應(yīng)圖示（cm）基本組合公式

16、為各分項系數(shù)取值同彎矩基本組合計算。剪力效應(yīng)組合表（單位：kN）表13梁號力永久荷載人群汽車（由標(biāo)準(zhǔn)荷載乘以沖擊系數(shù)）基本組合值1166.80232.695132.2932421.99106.540872.1968108.4012151.0776.8198184.9362447.84102.790773.9721106.6863142.7071.0460220.7167481.42200.348879.8899112.236由表13可以看出，剪力效應(yīng)由3號梁控制設(shè)計。（三）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計，配筋與驗算 1. 配置主筋由彎矩基本組合表10可知，1號梁值最大，考慮到設(shè)計施工方便，

17、并留有一定的安全儲備，故按1號梁計算彎矩進行配筋。設(shè)鋼筋凈保護層為30mm，鋼筋重心至底邊距離為a=18cm，則主梁有效高度為=h-a=(110-18)cm=102cm.已知1號梁跨中彎矩，下面判別主梁為第一類T形截面或第二類T形截面：若滿足: ，則受壓區(qū)全部位于翼緣，為第一類T形截面，否則位于腹板，為第二類T形截面。式中為橋跨結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.0；為混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，本設(shè)計為C50混凝土，故；為T形截面受壓翼緣的有效寬度，取值為110mm。判別式左邊：判別式右邊：受壓區(qū)位于翼緣，屬于第一類T形截面，應(yīng)按寬度為的矩形截面進行正截面抗彎承載力設(shè)計計算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為，則有

18、選用2根直徑36mm和4根直徑32mm的HRB335級鋼筋，則鋼筋的布置如圖9所示。圖9 鋼筋布置圖（單位：cm）鋼筋重心位置：含筋率：故截面配筋率與截面受壓區(qū)高度均符合規(guī)要求。（2）持久狀況承載能力極限狀態(tài)下截面設(shè)計，配筋與驗算按截面實際配筋值計算受壓區(qū)高度為：抗彎承載力滿足規(guī)要求。 2.根據(jù)斜截面抗剪承載力進行斜筋配置由表13可知支點剪力效應(yīng)以3號梁最大，考慮安全因素，一律采用3號梁剪力值進行抗剪計算，跨中剪力效應(yīng)也以3號梁最大，一律以3號梁進行計算。假定最下排兩根鋼筋沒有彎起而而通過支點，則有: ，根據(jù)式故端部抗剪截面尺寸滿足截面要求。若滿足條件，可不需要進行斜截面抗剪強度計算，僅按構(gòu)造

19、要求設(shè)置鋼筋。而本橋設(shè)計中因此，應(yīng)進行持久狀況斜截面抗剪承載力驗算。 （1）斜截面配筋的計算圖示A. 最大剪力取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土和鋼筋共同承擔(dān)的不小于60%，彎起鋼筋（按彎起）承擔(dān)不大于40%；B. 計算第一排彎起鋼筋時，取用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的的那部分剪力值。C. 計算以后每一排彎起鋼筋時，取用前一排彎起鋼筋點處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋配置計算圖示如圖10所示。由插可得，距支座中心h/2處得剪力效應(yīng)為則圖10 彎起鋼筋配置與計算圖示（單位：cm）相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置與承擔(dān)的剪力值見表14。彎起鋼筋位置與承擔(dān)剪力值計算表 表14斜筋排次彎

20、起點距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值斜筋排次彎起點距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值10.972129.40932.61052.07021.82791.08443.32139.350（2）各排彎起鋼筋的計算，與斜截面相交的彎起鋼筋的抗剪承載能力按下式計算：故相應(yīng)于各排鋼筋的面積按下式計算：各排彎起鋼筋的面積計算見表15。在跨中處增設(shè)2根16mm的輔助斜鋼筋，。（3）主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗算：計算每一彎起截面的抵抗彎矩時，由于鋼筋根數(shù)不同，則鋼筋的重心位置也不同，有效高度h0的值也因此不同。為了簡化計算，可用同一數(shù)值，影響不會很大。彎起鋼筋的面積計算表表15彎起排次每排彎起鋼

21、筋計算面積彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實際面積11225.6123620322967.6523216093705.0523216094351.941216402.1236鋼筋的抵抗彎矩為:232鋼筋的抵抗彎矩為：全梁抗彎承載力校核見圖11。圖11 全梁抗彎承載力驗算圖示（尺寸單位：cm）跨中截面的抵抗彎矩為：第一排彎起鋼筋的正截面承載力：第二排彎起鋼筋的正截面承載力：第三排彎起鋼筋的正截面承載力：第三排彎起鋼筋的正截面承載力：經(jīng)驗算各截面均滿足要求。（四） 箍筋的配置根據(jù)公預(yù)規(guī)規(guī)定，箍筋間距的計算式為式中 異號彎矩影響系數(shù)，本設(shè)計中取 =1.0；受壓翼緣的影響系數(shù)，取 =1.1； P斜截面縱向受拉

22、鋼筋的配筋百分率，P=100，=As/（bh0），當(dāng)P>2.5時，取P=2.5。 Asv同一截面上箍筋的總截面面積（mm2）； fsv箍筋的抗拉強度設(shè)計值，選用R235鋼筋，則fsv=195MPa； b用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的梁腹寬度（mm）； h0用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力截面的有效高度（mm）；用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值分配于混凝土和箍筋共同承擔(dān)的分配系數(shù)，取=0.6； Vd用于抗剪配筋設(shè)計的最大剪力設(shè)計值（KN）。選用210的雙肢箍，則面積Asv=1.57cm，距支座中心h0/2處的主筋為236，=20.36，有效高度h0=110-3-1.8=105.2cm，=/（b

23、h0）=，則P=100=1.075，最大剪力設(shè)計值Vd=481.422KN。把相應(yīng)參數(shù)值代入上式得 =267.39mm按照有關(guān)箍筋的構(gòu)造要求，選用=250mm。在支座中心向跨中方向長度不小于1倍梁高（110cm）圍，箍筋間距取100mm。由上述計算，箍筋的配置如下：全梁箍筋的配置為210雙肢箍筋，在由支座中心至支點1.830m段，箍筋間距可取100mm，其他梁段箍筋間距為250mm。箍筋的配筋率為：當(dāng)間距Sv=100mm時，=157/(100×180)=0.872%當(dāng)間距Sv=250mm時，=157/(250×180)=0.349%均滿足最小配箍率R235鋼筋不小于0.18

24、%的要求。（五） 斜截面抗剪承載力驗算斜截面抗剪強度驗算位置為:1) 距支座中心h/2(梁高一半)處截面。2) 受拉取彎起鋼筋彎起點處截面。3) 錨于受拉區(qū)的縱向主筋開始不受力處的截面。4) 箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面。5) 構(gòu)件腹板寬度改變處的截面。因此，本設(shè)計要進行斜截面抗剪強度驗算的截面包括（見圖12）；圖12 斜截面抗剪驗算截面圖示（單位：cm）1）距支點h/2處截面1-1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=455.2217KNMd=227.6490 KN·m2）距支點0.926處截面2-2，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=437.2630KNMd=374.0170 KN

25、·m3）距支點1.776處截面3-3，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=396.533KNMd=676.800KN·m4）距支點2.5505處截面4-4，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計值分別為Vd=359.233KNMd=918.579 KN·m驗算斜截面抗剪承載力時，應(yīng)該計算通過斜截面頂端正截面的最大剪力Vd和相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩Md。最大剪力在計算出斜截面水平投影長度C值后，可插求得；相應(yīng)的彎矩可從按比例繪制的彎矩圖上量取。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時，其斜截面抗剪強度驗算公式為式中 斜截面混凝土與箍筋共同的抗剪能力設(shè)計值（KN）；與斜截面征繳的普通彎起鋼筋的抗剪

26、能力設(shè)計值（KN）；斜截面在同一彎起平面的普通彎起鋼筋的截面面積（mm2）；異號彎矩影響系數(shù)，簡支梁取1.0；受壓翼緣的影響系數(shù)，取1.1；箍筋的配筋率，。計算斜截面水平投影長度C為C=0.6mh0式中 m斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比，m=Md/(Vdh0),當(dāng)m>3.0時，取m=3.0；Vd通過斜截面受壓端正截面由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值（KN）；Md相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值（KN·m）；h0通過斜截面受壓區(qū)頂端正截面上的有效高度，自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離（mm）。為了簡化計算可近似取C值為Ch0（h0可采用平均值），則C=(1052+

27、945.774)/2=998.887mm由C值可插求得各個截面頂端處的最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1-1：斜截面有236的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為P=100=100×=157/(100×180)=0.872%則Vcs1=1.0×1.1×0.45×10-3×180×998.887×=443.779KN斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故Vsb1=0.75×10-3×280×(1609+1609) ×sin45°=477.849KNVcs1+ Vsb1

28、=（443.779+477.849）KN>455.222KN斜截面2-2：斜截面有236的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為：P=100=157/(100×180)=0.872%則斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故Vsb2=0.75×10-3×280×(1609×2) ×sin45°=477.849KN由圖12可以看出，斜截面2-2實際共截割3排彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點靠近受壓區(qū)，實際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況參照此法處理。Vcs2+ Vsb2=

29、443.779+477.849=921.678KN>437.263KN斜截面3-3：斜截面有236+232的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為P=100=100×=2.027=157/(250×180)=0.349%則斜截面截割2組彎起鋼筋232+232，故Vsb3=0.75×10-3×280×(16092) ×sin45°=477.849KNVcs3+ Vsb3=355.967+477.849=833.816KN>396.533KN斜截面4-4：斜截面有236+232的縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為

30、P=100=100×>2.5 取P=2.5=157/(250×180)=0.349%則斜截面截割2組彎起鋼筋232+216，故Vsb4=0.75×10-3×280×（1609+402） ×sin45°=291.54KNVcs4+ Vsb4=378.059+298.618=676.677KN>359.233KN 所以斜截面抗剪承載力符合要求。（六）持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋的錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和

31、箍筋滿足構(gòu)造要求時，可不進行斜截面抗彎承載力計算。三， 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下裂縫寬度驗算最大裂縫寬度按下式計算式中 C1鋼筋表面形狀系數(shù)，取C1=1.0；C2作用長期效應(yīng)影響系數(shù)，長期荷載作用時，C2=1+0.5Nl/Ns, Nl和Ns分別為按作用長期效應(yīng)組合和短期效應(yīng)組合計算的力值；C3與構(gòu)件受力性質(zhì)有關(guān)的系數(shù)，取C3=1.0； d縱向受拉鋼筋直徑，當(dāng)用不同直徑的鋼筋時，改用換算直徑de，本設(shè) 計中；縱向受拉鋼筋配筋率，對鋼筋混凝土構(gòu)件，當(dāng)>0.02時，取=0.02；當(dāng)<0.006時，取=0.006；Es鋼筋的彈性模量，對HRB335鋼筋，Es=2.0×105MP

32、a；bf構(gòu)件受拉翼緣寬度；hf構(gòu)件受拉翼緣厚度；受拉鋼筋在使用荷載作用下的應(yīng)力，即；Ms按作用短期效應(yīng)組合計算的彎矩值；As受拉區(qū)縱向受拉鋼筋截面面積。根據(jù)前文計算，取1號梁的跨中彎矩效應(yīng)進行組合：短期效應(yīng)組合 =646.345+0.7x552.7128/1.2846+1.0x101.3456=1048.891kN.m式中 MQ1k汽車荷載效應(yīng)（不含沖擊）的標(biāo)準(zhǔn)值； MQ2k人群荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值。長期效應(yīng)組合 =646.354+0.4×552.7128/1.2846+0.4×101.3546 =859.000 KN·m受拉鋼筋在短期效應(yīng)組合下的應(yīng)力為MPa把以上數(shù)

33、據(jù)代入Wfk的計算公式得Wfk=1.0×1.409×1.0××()=0.175mm<0.20mm裂縫寬度滿足要求，同時在梁腹高的兩側(cè)應(yīng)設(shè)置直徑為68mm的縱向防裂鋼筋，以防止產(chǎn)生裂縫。用68，則=301.8mm2，可得,介于0.0010.002之間，滿足要求。四 持久狀況正常使用極限狀態(tài)下的撓度驗算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可按給定的剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算。起抗彎剛度可用下式計算：式中 B0全截面抗彎剛度，B0=0.95EcI0;Bcr開裂截面的抗彎剛度, Bcr=EcIcr;Mcr開裂彎矩；構(gòu)件受拉區(qū)混凝土塑性影響系數(shù)；I

34、0全截面換算截面慣性矩；Icr開裂截面換算慣性矩；ftk混凝土軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，對C50混凝土，ftk=2.65MPa;S0全截面換算截面重心軸以下（或以上）部分對重心軸的面積矩；W0換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩。 n鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量之比，為換算截面中性軸距T梁頂面的距離按下式計算：代入后：解方程得：計算全截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩S0全截面對中性軸的慣性矩全截面抗裂邊緣彈性抵抗矩為開裂截面的慣性矩：則根據(jù)上述計算結(jié)果，結(jié)構(gòu)跨中由自重產(chǎn)生的彎矩MG=646.354KN·m，公路級可變車道荷載qk=7.875KN/m，Pk=166.5KN，跨中橫向分布系數(shù)=0

35、.54，人群荷載q人=4.5 KN/m，跨中橫向分布系數(shù)=0.75。永久作用：可變作用（汽車）： =7.648mm可變作用（人群）：式中 1作用短期效應(yīng)組合值系數(shù)，對汽車1=0.7，對人群1=1.0。當(dāng)采用C50混凝土?xí)r，撓度長期增長系數(shù)=1.42，施工中科通過設(shè)置預(yù)拱度來消除永久作用撓度，則在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長期撓度后主梁的最大撓度處不應(yīng)超過計算跨徑的1/600。撓度值滿足要求。判別是否需要設(shè)置預(yù)拱度=1.425×(17.374+7.648+3.006)=39.901mm>l/1600=9.69mm故應(yīng)設(shè)置預(yù)拱度，跨中預(yù)拱度為=1.425×17.374+0.5×(7.648+3.006)=32.349mm，支點=0，預(yù)拱度沿順橋向做成平順的曲線。五.行車道板的計算（一）永久荷載效應(yīng)計算由于主梁翼緣板在接縫處沿全長設(shè)置連接鋼筋，故行車道板可按兩端固定和中間鉸接的板計算，如圖1