低碳鋼先共析鐵素體和形變誘導(dǎo)鐵素體的相變機(jī)制、組織和性能

1、第卷第期年月特殊鋼低碳鋼先共析鐵素體和形變誘導(dǎo)鐵素體的相變機(jī)制、組織和性能王倩”楊忠民吳慶輝吳春京（北京科技大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，北京；鋼鐵研究總院結(jié)構(gòu)材料研究所，北京）摘要通過熱模擬機(jī)對鋼加熱至，進(jìn)行壓縮，淬火，獲得形變誘導(dǎo)鐵素體組織，并用；。冷至以應(yīng)變速率，爐冷獲得先共析鐵素體組織。試驗(yàn)結(jié)果表明，形變誘導(dǎo)鐵素體晶粒尺寸，平均，抗拉強(qiáng)度；先共析鐵索體晶粒尺寸一，晶粒不均勻，平均，抗拉強(qiáng)度。文中分析了形變誘導(dǎo)鐵素體和先共析鐵素體相變熱力學(xué)和動力學(xué)機(jī)制。關(guān)鍵詞低碳鋼形變誘導(dǎo)鐵素體先共析鐵素體相變組織，。，（，；，），岬，卜。，隨著超細(xì)晶鋼的不斷深入開發(fā)與研究。，在以上一定溫度區(qū)間，大變形高應(yīng)變

2、速率產(chǎn)生的鐵素體稱之為形變誘導(dǎo)（強(qiáng)化）鐵素體；它在組織形態(tài)、形成機(jī)制等方面不同于一般冷至產(chǎn)生的先共析鐵素體。等【將其形態(tài)分為類，即晶界非整形、魏氏組織側(cè)片、魏氏組織鋸齒、晶內(nèi)整形、晶內(nèi)魏氏組織片狀和塊形鐵素體。雖然在以上變形時產(chǎn)生形變誘導(dǎo)的鐵素體，但在變形后的冷卻過程中，仍會有先共析的鐵素體析出，使二者較難區(qū)別；不同研究者。叫對兩者形成機(jī)理、微觀機(jī)制等認(rèn)識仍有一定的差異。軸壓縮，壓下量（），應(yīng)變速率，淬火；（），冷至，保溫不壓縮，淬火；（），爐冷至室溫。試驗(yàn)結(jié)果及分析奧氏體化，壓縮后立即淬火的組織為形變誘導(dǎo)的鐵素體和少量馬氏體（圖）；奧氏體化，直接淬火的組織完全為馬氏體（圖，）；，爐冷的組織為

3、先共析鐵素體和珠光體（圖）。無變形時試驗(yàn)鋼的組織為馬氏體（圖），而施加了真應(yīng)變?yōu)?，?yīng)變速率奎為。的變形后，組織中出現(xiàn)了鐵素體（圖），且晶粒尺寸細(xì)小形變誘導(dǎo)鐵素體和先共析鐵素體的組織和性能均勻，近似等軸狀晶粒。因變形儲能的引入，增加了奧氏體的自由能，提高了相變驅(qū)動力，故析出了細(xì)小晶粒的鐵素體；楊平等利用技術(shù)對這種組織形態(tài)特點(diǎn)試驗(yàn)材料及工藝方案將試驗(yàn)用鋼鍛成中圓棒，火，加工成中×正變形條件下得到的鐵素體進(jìn)行了微觀取向分析，發(fā)現(xiàn)其并非完全隨機(jī)分布，而是具有較強(qiáng)的（的擇優(yōu)取向，且晶粒間大部分為大角晶界，晶粒內(nèi)部位錯密度很低。的圓柱形模擬試樣，用熱模擬機(jī)進(jìn)行變形試驗(yàn)。試驗(yàn)方案：（），。冷至，保

4、溫后單第期王倩等：低碳鋼先共析鐵素體和形變誘導(dǎo)鐵素體的相變機(jī)制、組織和性能圖鋼的組織形貌：（），÷，淬火形變誘導(dǎo)鐵索體馬氏體；（），淬火，馬氏體；（），爐冷，先共析鐵索體珠光體：（），；，地；（）。，；（），對比圖（）和圖（）可以看出，過冷形成的，一（）一（）先共析鐵素體具有近似等軸性和多邊形性，晶粒的因相變發(fā)生溫度較高，。相可忽略，故尺寸較大、分布不均勻。形變誘導(dǎo)鐵素體相變的驅(qū)動力由兩部分構(gòu)成：化學(xué)性能和應(yīng)用的差異能。和變形儲能。對工藝和獲得的兩樣品進(jìn)行顯微硬度測相變動力學(xué)的區(qū)別量，發(fā)現(xiàn)先共析鐵素體的平均硬度約為，先共析鐵素體的相變動力學(xué)抗拉強(qiáng)度約為；誘導(dǎo)鐵素體的平均硬度約根據(jù)相變

5、動力學(xué)理論模型，對于形核長大型相為，抗拉強(qiáng)度約為，比先共析鐵變，相變結(jié)束后新相的晶粒尺寸取決于形核率與長素體的強(qiáng)度高。這可能是因?yàn)檎T導(dǎo)鐵素體碳濃度過大速率大小的比值。飽和所致，使其強(qiáng)度和硬度高于先共析鐵素體。形核率的數(shù)學(xué)模型為：先共析鐵素體和形變誘導(dǎo)的鐵素體在組織、性能上存在著各種差異，體現(xiàn)出了形變誘導(dǎo)鐵素體較高強(qiáng)度和韌性的優(yōu)勢，并利用此法獲得了器一贏辭】（）。釅。一而研級高強(qiáng)度低合金鋼和微合金鋼。式中：，單位界面上在單位時間內(nèi)形成的新相晶核形變誘導(dǎo)和先共析鐵素體相變機(jī)制的分析數(shù)量；一玻爾茲曼常數(shù)；一相變驅(qū)動力；一碳在相中的擴(kuò)散系數(shù)；墨，恐均為試驗(yàn)擬合常數(shù)。相變熱力學(xué)的區(qū)別先共析鐵素體的相變熱

6、力學(xué)鐵素體長大速率的數(shù)學(xué)模型，一般采用公式為：一般相變的方向應(yīng)朝體系自由能降低的方向發(fā)展，即，而對于相變驅(qū)動力為體積效應(yīng)的自由能變化取決于¨：珧瓦鯊小暑（）一（）（）式中：省在原奧氏體中的平均摩爾分?jǐn)?shù)；鐵素式中：體系總的自由能變化；體積自由能體相成長端的極限曲率半徑；茗誓，石，一分別為在變化（又叫化學(xué)能）；。一彈性自由能變化；。一新界面處奧氏體側(cè)、鐵素體側(cè)的平衡摩爾分?jǐn)?shù)。相形成的表面自由能變化。則無變形的過冷奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變的動力學(xué)形變誘導(dǎo)鐵素體的相變熱力學(xué)方程為：當(dāng)在過冷奧氏體區(qū)施加變形時，目前研究者普耳（）一（一）（）遍認(rèn)為是軋制過程中變形儲存的變形能轉(zhuǎn)化為相變的一部分驅(qū)動力為

7、，它最終降低了系統(tǒng)的自由一（）能，于是將式（）改寫為¨¨：匕，叫；（）一，卉：特殊鋼：第卷式中：坼鐵素體體積分?jǐn)?shù)；一新相體積分?jǐn)?shù)；一形核界面面積；，丁均為時間參量；實(shí)際的截面面積和；不考慮新相晶粒之間幾何重疊的面積和。形變誘導(dǎo)鐵素體相變的動力學(xué)目前研究認(rèn)為，變形使奧氏體晶界面積增加，同時使相變驅(qū)動力因位錯密度增值而增大，最終提高了鐵素體的形核率。但是在室溫下，鋼的極限位錯密度不過”數(shù)量級，位錯增值增加的驅(qū)動力也不過左右，那么在高溫下能達(dá)到的位錯密度肯定要比此小得多，即使增加約的相變驅(qū)動力也不足以大幅度提高形核率。因此，用位錯增值引起的相變驅(qū)動力增大解釋超細(xì)晶的形成原因還有缺

8、欠；雍岐龍等人¨也對位錯儲能進(jìn)行了估算，相變發(fā)生所需的能量要高于位錯增加的能量。文獻(xiàn)計(jì)算了鐵素體的長大速率，結(jié)果發(fā)現(xiàn)變形或多或少地提高了，但變形對長大的促進(jìn)，比對成核的促進(jìn)要??；同時該文獻(xiàn)又通過修正公式（）中的砭項(xiàng)以使模擬的晶粒尺寸符合實(shí)驗(yàn)結(jié)果，但該文獻(xiàn)并未給出合適的入值。其修正如下¨引：砭如（一占）（）式中：占應(yīng)變；可調(diào)大小的參數(shù)，通過調(diào)整該參數(shù)數(shù)值來改變砭。而文獻(xiàn)發(fā)現(xiàn)單純的位錯增值引起的相變驅(qū)動力增加不足以造成晶粒超細(xì)化，因此該文直接對相變驅(qū)動力進(jìn)行修正，同時對形核界面面積參考文獻(xiàn)，。，：。，（）：趙河山。李殿中，劉朝霞。等低碳鋼形變誘導(dǎo)鐵索體相中碳原子的擴(kuò)散與穩(wěn)定性研

9、究金屬學(xué)報，（）：陳國安楊王碉，郭守真，等低碳微量鈮鋼形變過程中動態(tài)相變的特點(diǎn)材料熱處理學(xué)報，（）：翁宇慶超細(xì)晶粒鋼北京：冶金工業(yè)出版社，齊俊杰，楊王弱，孫祖慶，等低碳鋼形變強(qiáng)化相變組織演變動力學(xué)金屬學(xué)報。（）：楊忠民。趙燕王瑞珍，等形變誘導(dǎo)鐵素體的形成機(jī)制金屬學(xué)報，（）：。嚼，：楊平，張棟華孫祖慶碳素鋼超細(xì)鐵索體在奧氏體的形核北京科技大學(xué)學(xué)報。（）：楊平，崔風(fēng)娥，常守海。等低碳鋼形變強(qiáng)化相變時鐵索體織構(gòu)類型分析材料研究學(xué)報，（）：翁宇慶鋼鐵結(jié)構(gòu)材料的組織細(xì)化鋼鐵，（）：許云波，王國棟，劉相華低碳鋼低溫變形相變行為的預(yù)進(jìn)行處理，以達(dá)到提高形核率的目的，即：（占）（），（）式中：。奧氏體晶粒的平

10、均直徑；變形前后奧氏體晶粒表面積之比。通過凋整參數(shù)凡擬合實(shí)驗(yàn)結(jié)果，最后確定較接近。這些修正尚有待研究。微觀機(jī)理的差別先共析鐵素體的形成是由碳原子的長程擴(kuò)散所控制；而形變誘導(dǎo)鐵素體相變的擴(kuò)散機(jī)理雖然目前仍存在爭議，不過也已逐步形成兩大觀點(diǎn)：（）塊狀轉(zhuǎn)變機(jī)制¨。這種機(jī)制不涉及原子在奧氏體內(nèi)的長程擴(kuò)散，相變僅為界面附近的短程擴(kuò)散所控制；（）是擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變機(jī)制。，它與先共析鐵素體轉(zhuǎn)變機(jī)制本質(zhì)上并無不同，只是變形產(chǎn)生了各種碳擴(kuò)散的有利通道，從而加速了碳在奧氏體內(nèi)的長程擴(kuò)散。結(jié)論形變導(dǎo)致位錯密度的升高，材料畸變自由能，即內(nèi)能增加，提高了奧氏體鐵素體的相變驅(qū)動力，誘導(dǎo)了細(xì)小的鐵素體析出；但研究發(fā)現(xiàn)這

11、部分能量不足以滿足相變發(fā)生所需的能量，因此除了提高位錯密度增加畸變自由能同時是否對其它因素產(chǎn)生影響而增加了其它自由能，從本質(zhì)上揭示形變誘導(dǎo)鐵素體相變的根本原因。測模型金屬學(xué)報，（）：，。，（）：雍岐龍鋼鐵材料中的第二相北京：冶金工業(yè)出版社，許云波，王國棟，劉相華奧氏體低溫變形相變晶粒尺寸的預(yù)測模型金屬學(xué)報，（）：牟冰，潘灝，楊才福，等奧氏體未再結(jié)晶區(qū)變形對連續(xù)冷卻時相變影響的預(yù)測鋼鐵研究學(xué)報，（）：，。一（）：，：杜林秀，劉相華，王國棟低碳鋼應(yīng)變誘導(dǎo)鐵索體相變研究中的淬火問題金屬學(xué)報，（）：王倩（）。女，工程師，年遼寧工業(yè)大學(xué)畢業(yè)，形變誘導(dǎo)鐵素體相變熱力學(xué)機(jī)制的研究。收稿日期：低碳鋼先共析鐵素

12、體和形變誘導(dǎo)鐵素體的相變機(jī)制、組織和性能作者：作者單位：王倩， 楊忠民， 吳慶輝， 吳春京， Wang Qian， Yang Zhongmin， Wu Qinghui， WuChunjing王倩,吳慶輝,Wang Qian,Wu Qinghui(北京科技大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,北京,100083;鋼鐵研究總院結(jié)構(gòu)材料研究所,北京,100081)， 楊忠民,Yang Zhongmin(鋼鐵研究總院結(jié)構(gòu)材料研究所,北京,100081)， 吳春京,Wu Chunjing(北京科技大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院,北京,100083)特殊鋼SPECIAL STEEL2008，29(4)0次刊名：英文刊名：年，卷

13、(期)：被引用次數(shù)：參考文獻(xiàn)(19條)1.Choo W Y.Lee J S.Lee C S Strain Induced Dynamic Transformation of Austenite to Fine Ferrite andIt's Characteristics 20002.Hurley P J.Muddle B C.Hodgson P D Nucleation Sites for Ultrafine Ferrite Produced by Deformationof Austenite during Single-pass Strip Roiling 2001(06)5.翁

14、宇慶 超細(xì)晶粒鋼 20038.Dube A.Aranson H I.Mehl R F The Formation of Proeutectoid Ferrite in Plain Carbon Steels 195811.翁宇慶 鋼鐵結(jié)構(gòu)材料的組織細(xì)化期刊論文-鋼鐵 2003(05)13.Umemoto M.Hiramatsu A.Moriya A Computer Modeling of Phase Transformation From Work-HardenedAustenite 1992(03)14.雍岐龍 鋼鐵材料中的第二相 200617.Yada H.Li C M.Yamagata

15、 H Dynamic Transformation during Hot Deformation in Iron-Nickel-Carbon Alloys 2000(02)18.Tong M M.Zhang Y T.Li D Z Carbon Diffusion during Deformation Induced Ferrite Transformation in ALow Carbon Steel 2004相似文獻(xiàn)(10條)通過對低碳鋼Q235的單向壓縮實(shí)驗(yàn),研究了應(yīng)變、應(yīng)變速率和變形溫度(高于奧氏體鐵索體平衡轉(zhuǎn)變溫度Ae3)對形變誘導(dǎo)鐵素體相變的影響.通過光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡和X射

16、線衍射儀研究了熱變形試樣的微觀組織結(jié)構(gòu),利用納米壓痕儀測定了形變誘導(dǎo)鐵索體和先共析鐵素體的納米壓痕硬度和彈性模量.結(jié)果表明,形變誘導(dǎo)鐵素體相變可以在Ae3溫度之上發(fā)生且應(yīng)變速率和應(yīng)變越大,相變越容易.在名義應(yīng)變=80%,應(yīng)變速率=20 s-1的條件下形變誘導(dǎo)鐵素體相變上限溫度為945(Ae3+98).同時發(fā)現(xiàn)一個有趣的現(xiàn)象是,在870-920區(qū)間內(nèi)變形時,隨變形溫度下降,應(yīng)力上升;而在830-870區(qū)間變形時,隨變形溫度的下降,整體應(yīng)力反而下降.與先共析鐵素體X射線衍射峰比較,形變誘導(dǎo)鐵素體X射線衍射峰明顯向小角度方向漂移,形變誘導(dǎo)鐵素體的納米壓痕硬度和彈性模量亦明顯大于先共析鐵素體.實(shí)驗(yàn)表明

17、,這種形變誘導(dǎo)鐵素體本質(zhì)上是一種馬氏體.2.學(xué)位論文 劉朝霞 低碳鋼高溫形變誘導(dǎo)鐵素體相變機(jī)理研究 2007細(xì)化晶粒不僅能提高鋼的強(qiáng)度，而且能改善鋼的韌性。形變誘導(dǎo)鐵素體相變以其顯著的晶粒細(xì)化效果和相對低廉的生產(chǎn)成本，得到了人們廣泛的關(guān)注和深入的研究。然而現(xiàn)有研究主要是針對奧氏體鐵素體平衡轉(zhuǎn)變Ae3溫度之下的形變誘導(dǎo)鐵素體相變開展的，而對Ae3溫度之上的形變誘導(dǎo)鐵素體相變(我們稱之為高溫形變誘導(dǎo)鐵素體相變，以區(qū)別發(fā)生在Ae3溫度之下的形變誘導(dǎo)鐵素體相變)研究很少。將形變誘導(dǎo)鐵素體相變設(shè)定在Ae3溫度之上，可以排除過冷度的干擾，清晰地研究形變對誘導(dǎo)鐵素體相變的作用。本論文目的是系統(tǒng)研究低碳鋼Q2

18、35高溫形變誘導(dǎo)鐵素體相變。主要內(nèi)容包括：1.在Gleeble 3500熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行了一系列低碳鋼Q235的單向壓縮實(shí)驗(yàn)，研究了應(yīng)變、應(yīng)變速率和變形溫度(高于奧氏體鐵素體平衡轉(zhuǎn)變溫度Ae3)對形變誘導(dǎo)鐵素體相變的影響。結(jié)果表明，形變誘導(dǎo)鐵素體相變可以在Ae3溫度之上發(fā)生且應(yīng)變速率和應(yīng)變越大，相變越容易。在名義應(yīng)變=80，應(yīng)變速率=20 s-1的條件下形變誘導(dǎo)鐵素體相變上限溫度T=945(Ae3+98)。同時發(fā)現(xiàn)一個重要的現(xiàn)象：在870920區(qū)間內(nèi)變形時，隨變形溫度下降，應(yīng)力上升：而在830870區(qū)間內(nèi)變形時，隨變形溫度的下降，因形變誘導(dǎo)鐵素體相變和鐵素體動態(tài)再結(jié)晶同時發(fā)生，鐵素體的體積分

19、數(shù)顯著增大，整體應(yīng)力反而下降。2.通過光學(xué)顯微鏡、掃描電子顯微鏡、電子探針、X射線衍射儀和透射電鏡研究了熱變形試樣的微觀組織結(jié)構(gòu)和碳含量。利用納米壓痕儀測定了形變誘導(dǎo)鐵素體和先共析鐵素體的納米壓痕硬度和彈性模量。與先共析鐵素體X射線衍射峰比較，形變誘導(dǎo)鐵素體晶粒中的碳含量明顯過飽和，X射線衍射峰明顯向小角度方向漂移，形變誘導(dǎo)鐵素體的納米壓痕硬度和彈性模量亦明顯大于先共析鐵素體，這是因?yàn)樾巫冋T導(dǎo)鐵素體晶粒含有納米級針狀馬氏體。經(jīng)過700回火1h，由于納米級針狀馬氏體的分解，析出細(xì)小的滲碳體顆粒。3.通過將形變誘導(dǎo)鐵素體在Ae3溫度之上等溫保持，變形后冷卻，以及淬火后回火等后處理過程來系統(tǒng)研究高溫

20、形變誘導(dǎo)鐵素體相變的熱穩(wěn)定性。結(jié)果表明隨著高溫保持時間的延長，形變誘導(dǎo)鐵素體體積分?jǐn)?shù)不斷減小直到消失。在低溫(200=和高溫(500700)回火過程中形變誘導(dǎo)鐵素體晶?？焖匍L大，在中溫(200500)回火過程中形變誘導(dǎo)鐵素體晶粒長大不明顯。實(shí)驗(yàn)表明淬火樣品中得到形變誘導(dǎo)鐵素體組織，而在低的控制冷卻速率的樣品中(10/s和1/s)只能得到珠光體和先共析鐵素體組織。由此可見，形變誘導(dǎo)鐵素體熱穩(wěn)定性較差，在熱軋過程中很難保存下來。4.通過低碳鋼多道次壓縮變形，研究了累積變形對形變誘導(dǎo)鐵素體的影響，實(shí)驗(yàn)表明多道次大壓下變形可以得到超細(xì)鐵素體。同樣應(yīng)變量下，道次越少，道次間隔時間越短，第一道次變形溫度越

21、低，應(yīng)變越接近于臨界值(=50)，越容易細(xì)化形變誘導(dǎo)鐵素體晶粒。關(guān)鍵詞：形變誘導(dǎo)鐵素體相變，低碳鋼，Ae3溫度，晶粒細(xì)化利用熱模擬機(jī)Gleeble-3500在溫度Ae3-Ar3之間對低碳鋼進(jìn)行了形變誘導(dǎo)鐵素體相變的實(shí)驗(yàn)研究,其應(yīng)力-時間曲線表明,形變誘導(dǎo)鐵素體相變在很短時間內(nèi)轉(zhuǎn)變完全,碳(C)得不到充分?jǐn)U散.電子探針分析表明,誘導(dǎo)鐵素體相中C含量遠(yuǎn)高于常規(guī)鐵素體中的C含量.掃描電子顯微鏡分析表明,由于C含量的過飽和導(dǎo)致誘導(dǎo)鐵素體是一種非穩(wěn)定狀態(tài)的過渡相,在回火過程中,誘導(dǎo)鐵素體相中過飽和C將擴(kuò)散逸出而最終向穩(wěn)態(tài)鐵素體相轉(zhuǎn)變,其硬度隨之降低.4.學(xué)位論文 于坤 低碳鋼形變誘導(dǎo)鐵素體相變的研究 2

22、003敘述了獲得超細(xì)晶粒鐵素體的形變誘導(dǎo)相變技術(shù)的定義和基本特征,從形變誘導(dǎo)鐵素體相變實(shí)驗(yàn)證實(shí)、相變原理、產(chǎn)物性能、影響因素和相變機(jī)制等方面系統(tǒng)地評述了變形誘導(dǎo)鐵素體相變以及該技術(shù)在低碳鋼板材軋制工藝中的應(yīng)用前景.在Gleeble-3500型熱模擬試驗(yàn)機(jī)上對Q235鋼進(jìn)行了單向壓縮試驗(yàn),研究了不同溫度下低碳鋼的變形特征以及形變誘導(dǎo)鐵素體的演變行為和在保溫過程中的變化.結(jié)果表明:降低變形溫度有利于低碳鋼的組織細(xì)化,但變形溫度低于Ar3時,得到混晶組織,并使珠光體成條狀分布;隨著變形的進(jìn)行,形變誘導(dǎo)鐵素體首先在晶界形核,然后在相界上反復(fù)形核;鐵素體數(shù)量隨著應(yīng)變量的增加而增加,但存在一個極限值;應(yīng)變

23、量較高時,將會發(fā)生鐵素體的動態(tài)回復(fù)和再結(jié)晶;形變誘導(dǎo)鐵素體在變形后的保溫過程中發(fā)生了逆相變并伴隨著鐵素體晶粒的粗化.低碳鋼在略高于Ar3溫度大變形會發(fā)生形變誘導(dǎo)鐵素體相變(DIFT),通過熱模擬實(shí)驗(yàn)方法考察了變形參數(shù)(變形前冷速、變形溫度和應(yīng)變速率)對形變誘導(dǎo)鐵素體晶粒尺寸的影響規(guī)律.結(jié)果表明,大變形的條件下,形變誘導(dǎo)鐵素體晶粒尺寸隨著相變前冷速和應(yīng)變速率的提高、變形溫度的降低而減小,且通過變形參數(shù)對相變驅(qū)動力和晶粒長大的影響討論了其對誘導(dǎo)鐵素體晶粒尺寸產(chǎn)生影響的機(jī)制.在gleeble-3500熱模擬試驗(yàn)機(jī)上,對Q235鋼進(jìn)行單向壓縮試驗(yàn),研究了不同溫度下低碳鋼變形特征以及形變誘導(dǎo)鐵素體演變行

24、為和在保溫過程中的變化.結(jié)果表明,降低變形溫度有利于低碳鋼細(xì)化組織,但變形溫度低于Ar3時,得到混晶組織,并使珠光體成條狀分布.隨著變形的進(jìn)行,形變誘導(dǎo)鐵素體首先在晶界形核,然后在相界上反復(fù)形核.鐵素體數(shù)量隨著應(yīng)變量的增加而增加,但存在一個極限值.應(yīng)變量較高時,將會發(fā)生鐵素體的動態(tài)回復(fù)和再結(jié)晶.形變誘導(dǎo)鐵素體在變形后的保溫過程中發(fā)生了逆相變并伴隨著鐵素體晶粒的粗化。10.學(xué)位論文 趙河山 在Ae<,3>-Ar<,3>溫度之間低碳鋼形變誘導(dǎo)鐵素體相變的實(shí)驗(yàn)研究 2007對于結(jié)構(gòu)材料，細(xì)化晶粒一直都是在不降低材料韌性的前提下提高材料強(qiáng)度的有效途徑。通過超細(xì)晶粒鋼的研究，人們逐漸發(fā)現(xiàn)形變誘導(dǎo)鐵素體工藝是一種比控軋控冷工藝(TMCP)更有效的細(xì)化