污泥處理方案（西南交通大學(xué)）

1、成都市固體廢棄物衛(wèi)生處置場污泥固化處理方案西南交通大學(xué)建筑勘察設(shè)計研究院2011年4月5日 成都 工程名稱：成都市固體廢棄物衛(wèi)生處置場污泥固化處理方案 委托單位：成都市城市環(huán)境管理科學(xué)研究院 方案提交單位：西南交通大學(xué)建筑勘察設(shè)計研究院 項目負責(zé)人：曹新文 方案編寫人員：曹新文 王迅 目 錄1、工程概況12、主要技術(shù)規(guī)范22、處理措施32.1 新污泥32.2 舊污泥33、設(shè)計計算53.1 穩(wěn)定性檢算53.2 排水固結(jié)103.3 攪拌樁114、工程量115 施工機械安排與進度125.1抗滑樁125.2攪拌樁墻與排水板125.3土工格柵與土工布墊層135.4 其它要求1328成都市固體廢棄物衛(wèi)生處

2、置場污泥固化處理工程方案1、工程概況 成都市固體廢棄物衛(wèi)生處置場即長安垃圾場是成都市目前唯一一座大型垃圾衛(wèi)生填埋場，負責(zé)消納處置中心城區(qū)和二圈層區(qū)縣每日產(chǎn)生的約5600噸垃圾，同時還接納成都市排水公司所屬中心城區(qū)污水處理廠每日產(chǎn)生的約400噸脫水污泥。2005年4月，市政府召開市級污水廠污泥處置協(xié)調(diào)會議確定市級污水廠污泥全部進入長安垃圾場過渡存放。鑒于當(dāng)時長安垃圾場周邊800米范圍尚未實施村民搬遷，只能在長安垃圾場二期庫區(qū)內(nèi)選點建設(shè)污泥過渡處置設(shè)施，先后在二期庫區(qū)內(nèi)建設(shè)了三處污泥過渡性存放設(shè)施。其中污泥應(yīng)急設(shè)施（含大、小坑各1座）庫容約15萬立方米，于2006年9月填滿；污泥存放過渡一期工程設(shè)

3、計庫容約53萬立方米， 2009年2月投入使用，已填入約50萬立方米，按目前市污水廠污泥進場量約400噸/日計，剩余的庫容最多只能再使用1個月。由于污泥過渡一期工程上方的污泥應(yīng)急設(shè)施大小坑均存在溢流現(xiàn)象，為確保安全，正在實施污泥過渡處置設(shè)施加固維護工程。此外，在處置場800米范圍內(nèi)還先后建設(shè)了另外三處污泥存儲設(shè)施，共存儲了約15萬立方米污泥，已于2009年2月封場。按照研究我市固體廢棄物處置項目建設(shè)有關(guān)問題的會議紀(jì)要（成府閱2007334）的議定事項，市城管局負責(zé)確保解決2010年6月31日前市污水處理廠全部污泥的堆放問題。但由于興蓉公司投資的污泥干化焚燒設(shè)施由于規(guī)劃調(diào)整建設(shè)滯后，市政府要求污

4、水廠污泥繼續(xù)進入長安垃圾場堆放。因此，工程需要進行兩項工程，即新入場污泥的固化處理和存放污泥庫的加固與固化處理。 現(xiàn)有污泥池位于二期庫區(qū)中部，攔污壩為碾壓式土壩，壩頂高程為625.00米，頂寬4.0米，壩軸線長350.50米，上、下游壩坡均為1:2.0，下游壩坡設(shè)置馬道，馬道上設(shè)置錨固溝，壩體主要由強風(fēng)化和弱風(fēng)化粉砂質(zhì)泥巖填筑碾壓而成，上、下游壩面均經(jīng)壓實后鋪設(shè)防滲土工膜。池面呈“D”字形，長邊200余米，寬100余米，污泥表面約2.5萬平方米，深度約20米。目前從庫底填埋的垃圾高程已經(jīng)超過壩頂高程5米。場內(nèi)有成都市固體廢棄物衛(wèi)生處置場污泥處置過渡工程（一期）的專用運輸?shù)缆?，路線起點連接場區(qū)現(xiàn)

5、有的南環(huán)公路(順接1號污泥平臺)，終點連接2號污泥平臺，并與場區(qū)新建截洪溝順接，道路半環(huán)繞污泥處置庫區(qū)，路線全長367.101m，按山嶺重丘區(qū)四級公路標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計。環(huán)場道路路基寬10.3m，路面寬6m，每側(cè)土路肩各寬0.5m，在土路肩外側(cè)各設(shè)置0.5m寬的“護欄安裝帶”，根據(jù)污泥處置工藝需要，在道路右側(cè)預(yù)留2.3m防滲材料的錨固。2、主要技術(shù)規(guī)范 依據(jù)的主要技術(shù)規(guī)范 巖土工程勘察規(guī)范（GB50021-2001） 建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范（GB50330-2002） 工程巖體分級標(biāo)準(zhǔn)（GB50128-94） 工程巖體試驗方法標(biāo)準(zhǔn)（GB/T50266-99） 土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)（GB/T50123-1999

6、） 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002） 生活垃圾衛(wèi)生填埋技術(shù)規(guī)范（CJJ17-2004） 建筑抗震設(shè)計規(guī)范（GB50011-2001） 建筑地基處理技術(shù)規(guī)范（JGJ79-2002）2、處理措施2.1 新污泥 對于新入場污泥，借鑒目前其它城市的處理方式，采用固化處理。根據(jù)成都市的特點，可采用實時處理方法，即每天新入場的污泥不過夜，當(dāng)天固化處理完成。固化處理的措施為拌合水泥加固化劑，主要機械設(shè)備為雙軸攪拌機或污泥攪拌機（KD08），因此，應(yīng)該根據(jù)目前成都市污泥入場量設(shè)置多臺機器?？梢晫嶋H情況是否設(shè)置較大的存儲庫。 從目前大多數(shù)污泥處理的工程實例來看，基本上是推薦采用加石灰方式，其主要

7、是原因是考慮生石灰與水反應(yīng)能夠大量吸收水分，減少固化后的固體的含水率。但從成都市長安垃圾場的污泥來看，情況則有所不同。從目前的試驗情況來看，現(xiàn)在污泥是堿性的（PH值8），若加生石灰，生石灰與水發(fā)生化學(xué)反應(yīng)能夠生成堿性的Ca(OH)2，使得混合料的堿性更高，不利于固化處理和堆放，因此，采用水泥加固化劑可能更合適。 經(jīng)過固化處理的污泥, 經(jīng)過7天的養(yǎng)護后，其強度能夠達到60kPa，經(jīng)過14天養(yǎng)護后，其強度能夠達到130 kPa，大于污泥固化處理后無側(cè)限強度極限大于50kPa的堆放要求。2.2 舊污泥 若采用挖出后全部固化處理當(dāng)然是最好的，但根據(jù)目前的實際情況，這種做法存在著許多不利因素，第一，全部

8、挖出工期可能不允許，第二，施工場地存在問題。鑒于上述原因，建議采用就地固化和污泥池加固處理的方式。 根據(jù)場地將來使用的目的是堆放垃圾，從巖土工程的角度來分析，目前的污泥池的主要問題有三個，第一，若污泥池污泥不處理，在堆放垃圾后，攔污壩的穩(wěn)定和安全存在問題。若上游荷載（即垃圾堆放）不斷增加，可能導(dǎo)致整體壩體滑動或塌坍，對整體場地的安全構(gòu)成極大的威脅。第二，目前的污泥池中的污泥不處理，在堆放垃圾中，污泥會沿壩體內(nèi)側(cè)邊坡擠出造成第二次污染。第三，污泥池承載力低，運輸垃圾的車輛無法通行。 鑒于上述原因，提出采用深層攪拌加排水固結(jié)法綜合進行處理。主要措施如下： 第一，采用攪拌樁墻形成承載骨架，配合采用土

9、工格柵和土工布加筋，形成加筋地基，在上部填上一定高度的垃圾后，能夠滿足運輸垃圾的車輛的通行。同時將污泥固定在獨立劃分的小污泥池中，限制流動。攪拌樁固化了一定體積的污泥，增加了污泥池基底的抗滑能力。 第二，壩體采用抗滑樁+冠梁加固。 第三，采用塑料排水板對污泥進行進行排水固結(jié)處理。 具體方案如下： 1）攪拌樁墻 深層攪拌法是加固處理軟土地基的常用方法之一，對于含水量高的軟土通常采用干噴即粉噴。對于本工程，利用深層攪拌法在污泥池內(nèi)形成一定寬度類似帷幕、橫縱分布的的攪拌樁墻（見附圖1），攪拌樁墻的寬度視攪拌樁的深度而定，初步范圍為24m，樁越長，寬度越大。如附圖1所示，初步計劃設(shè)置5道橫向、10道縱

10、向攪拌樁墻，將污泥池劃分成數(shù)71個獨立的小污泥池。橫向攪拌墻的間距約32m，縱向攪拌墻的間距約18m。由于攪拌樁強度較高，能夠承擔(dān)一定的荷載，墻體起到小壩體的作用，減少了整體污泥池對污泥壩的作用，提高污泥壩穩(wěn)定性和安全性。攪拌樁樁體的28天強度要求達到0.5MPa。 2）排水固結(jié) 在污泥中插入塑料排水板，當(dāng)上部堆放垃圾時，利用垃圾的重量進行排水固結(jié)，提高了污泥的強度。固結(jié)排出的水同垃圾的滲瀝液化一同經(jīng)過處理后排放。由于污泥的固體體積較小，固結(jié)產(chǎn)生的沉降大，因此，排水固結(jié)能夠增加填埋場的庫容。 排水采用塑料排水板，間距為1m，三角形布置。 3）土工格柵與土工布隔離與加筋墊層 在污泥進行固化和排水

11、加固處理后，在表面鋪設(shè)土工格柵加土工布進行隔離和加筋，從而使地基的承載力得到提高，能夠滿足運輸車輛的通行。 4）攔泥壩采用抗滑樁加冠梁加固 經(jīng)過檢算，在堆放40m高垃圾的情況下，攔泥壩穩(wěn)定性不能滿足要求，因此，需要對攔泥壩進行加固。目前已經(jīng)對壩體設(shè)計剖面3-3、剖面4-4和剖面5-5進行了檢算，剖面3-3抗滑穩(wěn)定性滿足要求，而剖面4-4和剖面5-5的抗滑穩(wěn)定性不能滿足要求，因此，抗滑樁可能是主要集中于壩體的中部污泥池寬度較大的區(qū)域，具體數(shù)量和位置需要在詳細設(shè)計中進行計算。 加固長度擬暫定為160m（見附圖6），從剖面3-3以右30m為起點，從剖面5-5和剖面6-6中間為終點。抗滑樁采用園形樁，

12、2根樁徑為1.0m樁緊密并列構(gòu)成1根樁, 間距4m，配筋時前排樁多配，后排樁少配。根據(jù)初步計算采用這種形式，樁的抗滑力能夠滿足要求。3、設(shè)計計算3.1 穩(wěn)定性檢算（1）檢算方法 穩(wěn)定性檢處主要是針對污泥壩與堆放垃圾后，垃圾邊坡的整體穩(wěn)定性。穩(wěn)定性計算方法采用建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范滑坡推力計算方法，滑動面為固定滑動面（圖1），滑坡推力計算公式如下： （1） （2）式中：Fn、Fn-1第n塊、第n-1 塊滑體的剩余下滑力； n傳遞系數(shù)； Gnt、Gnn第n塊、第n-1 塊滑體自重沿滑動面、垂直滑動面的分力； t滑坡推力安全系數(shù) n第n塊滑體沿滑動面土的內(nèi)摩擦力標(biāo)準(zhǔn)值； cn第n塊滑體沿滑動面土的粘聚

13、力標(biāo)準(zhǔn)值； ln第n塊滑體沿滑動面長度。 穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)采用未端滑動推力為負表示穩(wěn)定，穩(wěn)定安全系數(shù)t 采用1.2。圖1 滑坡推力計算示意圖（2）檢算斷面和計算參數(shù) 檢算斷面選擇原污泥壩設(shè)計3-3剖面、4-4剖面（見附圖3和4），計算高程和水平距離以設(shè)計圖的比例和高程得出。計算按兩種滑動方式計算，第一種是包括壩體在內(nèi)的滑動，第二種方式是滑動面不斷包括壩體，滑動面沿壩體內(nèi)側(cè)滑動。兩種滑動面組成見表1。表1 滑動面組成工況序號滑動面剖面3-3-1滑動面-1+滑動面-2+滑動面-3+滑動面-4+滑動面-5+滑動面-6+滑動面-7+滑動面-8剖面3-3-2滑動面-9+滑動面-4+滑動面-5+滑動面-6+滑動面

14、-7+滑動面-8剖面4-4-1滑動面-1+滑動面-2+滑動面-3+滑動面-4+滑動面-5+滑動面-6+滑動面-7剖面4-4-2滑動面-7+滑動面-4+滑動面-5+滑動面-6+滑動面-7+滑動面-8 計算參數(shù)參照成都市固體廢棄物衛(wèi)生處置場污泥處置過渡工程(一期)場地勘察報告、有關(guān)文獻和試驗結(jié)果。 因為場地表面鋪設(shè)有垃圾填埋場用高密度聚乙烯土工膜，垃圾有可能是沿垃圾填埋場用高密度聚乙烯土工膜表面滑動，這個參數(shù)需要進行試驗確定?？紤]到垃圾中本身含有許多塑料制品，其材料性質(zhì)與高密度聚乙烯土工膜相似，因此，這里暫時采用垃圾的抗剪強度指標(biāo)代替。在項目實施過程中，進行試驗確定后重新進行計算。李國成和但堂輝等

15、根據(jù)大量的試驗數(shù)據(jù)及近年來發(fā)生的垃圾填埋場失穩(wěn)案例反分析的結(jié)果, 建議采用雙線性的抗剪強度包線來表征城市固體垃圾的抗剪強度, 當(dāng)正應(yīng)力為0 至60 kPa 時, c = 22 kPa, = 36 °, 正應(yīng)力大于60 kPa時, c= 30 kPa和= 31°。陳云敏和林偉岸等研究和綜述了不同齡期垃圾的抗剪強度，隨著填埋齡期的增加，垃圾中加筋成分（塑料及纖維等） 減少，而渣土成分顯著增加，導(dǎo)致其凝聚力隨齡期增加而減小，而摩擦角隨齡期增加而變大。通過對蘇州填埋場垃圾的對于齡期介于03年的垃圾，其粘聚力和摩擦角分別為33kPa和14°。參考以上試驗資料，并考慮到沿膜滑

16、動的情況，取粘聚力和摩擦角計算參數(shù)為30kPa和12°，重度取12.0kN/m3。 因為污泥的強度在未固結(jié)條件下是很低的，在不考慮固結(jié)的前提下，污泥的強度不計。污泥的重度取12.0 kN/m3。攪拌樁墻與基底的摩擦由于受膜的影響，目前不能確定，參照成都市固體廢棄物衛(wèi)生處置場污泥處置過渡工程(一期)場地勘察報告取摩擦系數(shù)0.20，攪拌樁墻總寬度取20m。 成都市固體廢棄物衛(wèi)生處置場污泥處置過渡工程(一期)場地勘察報告建議壩體與基底的摩擦系數(shù)取為0.3，將此參數(shù)換算成內(nèi)摩擦角為16.0°，壩體的重度為20.7kN/m3。 根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范，考慮到是永久邊坡，取安全系數(shù)為

17、1.2。 垃圾堆放高度按業(yè)主要求為40m，坡比由于沒要求，分別計算了三種坡比（1:1.5、1:2、1:3）。（3）計算結(jié)果 圖2剖面3-3-1工況計算斷面圖，表2是剖面3-3-1的計算結(jié)果，分別計算了三種垃圾堆放坡比（1:1.5、1:2、1:3）。在不考慮攪拌樁的情況下，剖面3-3-1工況三種坡比下的剩余下滑力分別為2712kN、2813kN和2914kN，說明是不穩(wěn)定的。考慮攪拌樁與基底的摩擦力，剩余下滑力分別為-293kN、192kN和-104kN，說明是邊坡穩(wěn)定的。圖2 剖面3-3-1表2 剖面3-3-1計算結(jié)果序號堆載坡比垃圾重度(kN/m3)高度（m）安全系數(shù)攪拌樁與基底的摩擦系數(shù)剩

18、余下滑力(kN)備注11:1.512401.20271221:212401.20281331:312401.20291441:1.512401.20.2-29351:212401.20.2-19261:312401.20.2-10 圖3剖面3-3-2工況計算斷面圖，表3是3-3-2剖面的計算結(jié)果，分別計算了三種垃圾堆放坡比（1:1.5、1:2、1:3）。在不考慮攪拌樁的情況下，剖面3-3-1工況三種坡比下的剩余下滑力分別為1659kN、2055kN和2440kN，說明是不穩(wěn)定的?？紤]攪拌樁與基底的摩擦力，剩余下滑力分別為-489kN、-93和376kN，說明是邊坡在坡雙為1:1.5和1:2是穩(wěn)

19、定的，而坡比1:3是不穩(wěn)定的，但剩余下滑力較小。若取安全系數(shù)為1.1時，剩余下滑力為-224kN,邊坡穩(wěn)定。圖3 剖面3-3-2表3 剖面3-3-2計算結(jié)果序號堆載坡比垃圾重度(kN/m3)高度（m）安全系數(shù)攪拌樁與基底的摩擦系數(shù)剩余下滑力(kN)備注11:1.512401.20165921:212401.20205531:312401.20244041:1.512401.20.2-53751:212401.20.2-13461:312401.20.235171:312401.20.2-224 圖4剖面4-4-1工況計算斷面圖，表4是4-4-1剖面的計算結(jié)果，分別計算了三種垃圾堆放坡比（1:1

20、.5、1:2、1:3）。在不考慮攪拌樁的情況下，剖面4-4-1工況三種坡比下的剩余下滑力分別為3620kN、3761kN和3863kN，說明是不穩(wěn)定的?？紤]攪拌樁與基底的摩擦力，剩余下滑力分別為371kN、434和639kN，說明是邊坡在坡雙為1:1.5和1:2是不穩(wěn)定的?？紤]到壩體的安全，需要采用對壩體進行抗體滑樁加固。圖4 剖面4-4-1表4 剖面4-4-1計算結(jié)果序號堆載坡比垃圾重度(kN/m3)高度（m）安全系數(shù)攪拌樁與基底的摩擦系數(shù)剩余下滑力(kN)備注11:1.512401.20362021:212401.20376131:312401.20386341:1.512401.20.2

21、37151:212401.20.243461:312401.20.2639 圖5剖面4-4-2工況計算斷面圖，表5是4-4-2剖面的計算結(jié)果，分別計算了三種垃圾堆放坡比（1:1.5、1:2、1:3）。在不考慮攪拌樁的情況下，剖面4-4-2工況三種坡比下的剩余下滑力分別為1109kN、1512kN和1885kN，說明是不穩(wěn)定的?？紤]攪拌樁與基底的摩擦力，剩余下滑力分別為-916kN、-514和-28kN，說明是邊坡在坡比為1:1.5和1:2是穩(wěn)定的。圖5 剖面4-4-2表5 剖面4-4-2計算結(jié)果序號堆載坡比垃圾重度(kN/m3)高度（m）安全系數(shù)攪拌樁與基底的摩擦系數(shù)剩余下滑力(kN)備注11

22、:1.512401.20110921:212401.20151231:312401.20188541:1.512401.20.2-91651:212401.20.2-51461:312401.20.2-28 表6是5-5剖面的計算結(jié)果，分別計算了三種垃圾堆放坡比（1:1.5、1:2、1:3）。在不考慮攪拌樁的情況下，剖面5-5工況三種坡比下的剩余下滑力分別為36080kN、3657kN和27623kN，說明是不穩(wěn)定的?？紤]攪拌樁與基底的摩擦力，剩余下滑力分別為347kN、438和293kN，說明是邊坡在坡雙為1:1.5和1:2是不穩(wěn)定的。考慮到壩體的安全，需要采用對壩體進行抗體滑樁加固。表6

23、剖面5-5-1計算結(jié)果序號堆載坡比垃圾重度(kN/m3)高度（m）安全系數(shù)攪拌樁與基底的摩擦系數(shù)剩余下滑力(kN)備注11:1.512401.20360821:212401.20365731:312401.20276241:1.512401.20.234751:212401.20.243861:312401.20.2293 圖5剖面4-4-2工況計算斷面圖，表5是4-4-2剖面的計算結(jié)果，分別計算了三種垃圾堆放坡比（1:1.5、1:2、1:3）。在不考慮攪拌樁的情況下，剖面4-4-2工況三種坡比下的剩余下滑力分別為1109kN、1512kN和1885kN，說明是不穩(wěn)定的?？紤]攪拌樁與基底的摩擦

24、力，剩余下滑力分別為-916kN、-514和-28kN，說明是邊坡在坡比為1:1.5和1:2是穩(wěn)定的。 以上計算分析表明，污泥池的污泥不經(jīng)處理，在上面堆放垃圾高度為40m的情況下，有兩種邊坡失穩(wěn)情況，即污泥隨同邊坡會沿壩體內(nèi)側(cè)滑動和邊坡同壩體整體滑動。采用攪拌樁墻后，考慮攪拌樁墻與基底的摩擦作用，剖面3-3和4-4都不會發(fā)生污泥隨同邊坡會沿壩體內(nèi)側(cè)滑動失穩(wěn)。但剖面4-4會產(chǎn)生邊坡隨同污泥壩體一起滑動，因此，需要對壩體進行抗滑加固。 3.2 排水固結(jié) 污泥池的含水量高達80%100%，其孔隙比高達4以上，是大孔隙比污泥，固體物含量為2040%。由于污泥顆粒細，且含有相當(dāng)多的有機質(zhì)和細胞質(zhì)，其滲透

25、性差。取成都市固體廢棄物衛(wèi)生處置場污泥處置過渡工程(一期)的污泥進行固結(jié)試驗，試驗含水量為84.5%，重度為10.5kN/m3，得出的壓縮曲線如圖6，孔隙變化最明顯的范圍為0100kPa，也就是講在較低荷載作用下，污泥會產(chǎn)生固結(jié)。由試驗同時得出的固結(jié)系數(shù)變化范圍為7.45*10-55.37*10-6cm2/s。圖6 污泥壓縮曲線 垃圾填埋是一個日積月累的過程，填埋過程的快慢主要取決于外來垃圾量。按目前成都市日產(chǎn)垃圾5000t（或m3），按現(xiàn)在的污泥池面積44000m2計算，每填1m高需要大約9天左右，按設(shè)計要求，填40m高大約在一年的時間。 以污泥池深度15m，以圖6壓縮試驗的e-p曲線來計算

26、地基的沉降，當(dāng)填埋至40m時，污泥的最終沉降約9.46m。 假定塑料排水板間距d為1m，污泥1年的固結(jié)度為65.5%。按上述固結(jié)度來計算地基沉降為6.2m，相當(dāng)于增加庫容220000m3左右。 由于庫容的增加，填埋場的使用時間延長使用年限，同時，污泥沉降也同時增加，按延長半年污泥固結(jié)度增加至79.7%，沉降增加1.34m，可增加庫容約40000m3左右。 由于污泥池的污泥的固結(jié)與周圍環(huán)境及填埋場工作無沖突，因此，只要合理地安排整個填埋場的垃圾堆放時間就能完成上述功效。3.3 攪拌樁攪拌樁采用水泥加固化劑，固化劑的主要作用是吸收水泥水解后，污泥多余的水分并形成的具有點一定強度的固體。通過試驗，2

27、0%的水泥加5%固化劑處理的污泥，14天的無側(cè)限強度達到140kPa。這里采用的固化劑是我們通過試驗得出的，如果市場上有更經(jīng)濟和更好的固化劑，也可以通過試驗驗證其效果后進行選擇。4、工程量與造價（1）攪拌樁墻 攪拌樁墻的體積按橫向和縱向： 總體積： 造價估算 （a）材料 污泥含水率按84%，密度按12kN/m3計算。按水泥摻加量20%，每方水泥摻加量為240kg，單價為400元/T，則每方金額為96元。固化劑的摻加量為5%，單價為1500元/T，則每方固化劑金額為90元。材料綜合單價為186元/m3。 污泥含水率按94%，密度按12kN/m3計算。按水泥摻加量30%，每方水泥摻加量為360kg

28、，單價為400元/T，則每方金額為144元。固化劑的摻加量為6%，單價為1500元/T，則每方固化劑金額為105元。材料綜合單價為249元/m3。 （b)人工與機械費 攪拌樁每m3的人工費、機械費、管理費和利潤見表，除材料費外的綜合單價為每方65.32元。表7 攪拌樁定額項 目單位單價深層攪拌樁（三軸）數(shù)量合價綜 合 單 價（m3）元65.32 人工與機械費人 工 費元9.96機 械 費元43.59管 理 費元7.50利 潤元4.28注：此表為江蘇省三軸深層攪拌樁定額， 上述定額包括樁機移動、就位、校測、鉆進、制漿、輸送、噴漿攪拌；記錄，挖排污。已考慮了“四攪兩噴”和2m以內(nèi)的“鉆進空攪”因素

29、。超過2m以外的空攪體積按相應(yīng)子目人工、深層攪拌機乘系數(shù)0.3計算，其他不計算。 工程量按設(shè)計長度另加500mm（設(shè)計有規(guī)定，按設(shè)計要求）乘以設(shè)計截面積以立方米計算（重疊部分面積不得重復(fù)計算），群樁間的搭接不扣除。 （c)塔吊費 本次工程共需要的16臺塔吊，其中臂長60m的12臺，臂長80m的5臺，通過市場調(diào)查，臂長60m的塔吊的月租金約46萬元，臂長80m的塔吊的月租金約1820萬元。表8 塔吊費用塔吊臂長60m臂長80m數(shù)量115月租單價（萬元）520時間（月）55進出場費與基礎(chǔ)（萬元）830小計（萬元）363650將塔吊所有的費用按攪拌樁墻的體積平分，則每m3的費用為80元。 （d）其它

30、機械費 主要是針對本項目，需要增加干粉攪拌機、儲藏罐等，儲藏罐可以租用，按工期80天計算，每天需要水泥378t,按每天用量的50%儲藏, 儲藏罐的體積需要的200 t，為了方便起見，共租賃10個、體積為27m3左右的儲藏罐，分別布置在塔吊邊，作為成品固化劑和水泥混合料儲藏罐。租用和安裝費估算50萬元。 水泥與固化齊干粉攪拌生產(chǎn)線，包括干原料儲藏罐、配料裝置、混合機、輸運設(shè)備和成品儲藏罐等，租用、油耗和人工費估算200萬元。 固化劑和水泥成品運輸車輛4臺，租用和油耗等估算費用50萬元。 費用按攪拌樁墻的體積平分，則每m3的費用為24元。 （e)機械費和工人費綜合造價 65.32+80+24=16

31、5.00元/m3 考慮不可預(yù)料的費用（如安全防護、特殊條件施工等），每立方加15元,則機械費和工人費綜合造價為180.00元/m3。 （f) 攪拌樁總造價 攪拌樁總造價為46116000.00元。（2）排水板 按間距1*1m布置，需要處理的平面面積為30000m2，平均深度為15m，排水板每延米的材料和施工費為20元（參考其它工程報價），則費用為： （3）抗滑樁與冠梁 目前，由于缺乏詳細的樁的結(jié)構(gòu)設(shè)計計算和資料，對于樁的配筋情況尚不能完全確定，加之鋼材價格變化比較頻繁，因此，以估算的砼體積，按目前市場的估價進行估算。市場目前灌注樁綜合造價的范圍在1400元/m31800元/m3之間,取中值16

32、00元/m3。 抗滑樁： 冠梁：（4）土工格柵與土工布墊層 此項基本是估算，主要是定額中沒有此項的計算。 （5）工程總造價(估算)：61,116,000元。5 施工機械安排與進度5.1抗滑樁 從現(xiàn)場條件來看，采用雙排園形更為優(yōu)越。主要原因是，攔泥壩是粉砂質(zhì)泥巖碾壓而成，適合旋挖鉆機開挖，可有效地提高了施工效率。壩體頂寬4m足夠旋挖鉆機施工需求。由于抗滑樁的工期與總期相同，因此，進度可按總的工期安排。 抗滑樁的施工應(yīng)根據(jù)場地條件合理安排施工順序，鋼筋籠的加工應(yīng)有專門安排地點，或在外面加工好之后運到施工場地，以減少占用壩體表面的場地。 砼采用商品砼，由專業(yè)公司配送。按每天施工3根樁，需要商品砼15

33、0m3，大約10車左右。5.2攪拌樁墻與排水板（1）數(shù)量 由于污泥池的承載力接近于0，任何移動式攪拌樁機都不可能在污泥上站立，因此，在本工程中，采用建筑塔吊作為攪拌機具的起重和移動設(shè)備。一般地，攪拌樁的機頭、導(dǎo)向架和鉆桿的總重在23t左右，一般的建筑塔吊完全能夠承載。塔吊的臂長可達70100m,完全能夠滿足攪拌樁墻的施工范圍。 根據(jù)攪拌樁，每班施工長度為200m（低限），工期為80天，則需要機械數(shù)量為： 假定每臺攪拌機每天工作2班，機械總數(shù)可用16臺。每臺攪拌樁的所需要功率為60KW(估算)，則總功率為960KW。（2）塔吊布置與基礎(chǔ) 由于場地較寬，最寬為153m，因此，選用了臂長60m和臂長

34、80m兩種塔吊，塔吊的布置如附圖5，圖中園弧表示其將來可能是施工的范圍，塔吊沿污泥池周圍安裝（見附圖5）。 攔泥壩上的塔吊的基礎(chǔ)采用抗滑樁加承臺作為基礎(chǔ)抗滑樁。臂長80m塔吊基礎(chǔ)長寬均為7.5m，因此，可能是需要針對塔中吊對樁間距進行調(diào)整，即并列的雙樁不緊密排列，中間間距3m，然后由4根樁作為1個塔吊的基礎(chǔ)。 圖7 臂長80m塔吊基礎(chǔ) 圖8 臂長60m塔吊基礎(chǔ) 臂長60m基礎(chǔ)均為3m*4m。為了施工方便，可能是需要對原壩體進行略小的處理即塔吊基礎(chǔ)承臺應(yīng)與現(xiàn)在的壩體表面等高。因此，需要將作為塔吊基礎(chǔ)上的抗滑樁先行施工完成。其它的塔吊沿池周圍擺放。壩體外的塔吊采用擴大基礎(chǔ)，并在擴大基礎(chǔ)上采用壓重方

35、式。（3）攪拌樁機附屬設(shè)備 附屬設(shè)備主要是包括儲藏罐、空壓機、粉體發(fā)送器、計量與動力裝置，前面3部分占地面積較大，大約需要10m2左右，由于塔吊屬于固定位置安裝，攪拌樁所有附屬設(shè)備均可布置在塔吊周圍的空地上，不占用填埋場道路，因此，不會影響到填埋場的正常運作。 與攪拌機頭相連的電纜和粉體輸送管線均按要求懸掛在塔吊上，以便保證施工安全。 在攪拌樁施工完成任務(wù)之后，塔吊作為排水板施工起重和移動設(shè)備管理使用。 水泥與固體劑混合物儲藏罐可以2臺攪拌樁共用1個，也可單獨使用，將視情況下而定。 （4）水泥與固化劑混合生產(chǎn)線 有條件的話，水泥與固化劑混合生產(chǎn)線可以在施工現(xiàn)場找一塊地建立，若沒有條件的話，也可

36、以在龍泉附近租金1塊空地與廠房進行生產(chǎn)，再采用車輛運輸成品進行。采用后者，可能增加一定的運輸費用。5.3土工格柵與土工布墊層 土工格柵與土工布墊層在攪拌樁墻和排水板完成之后施工，對機械無特別要求。5.4 運輸 施工過程中，前期運輸?shù)闹饕浳锸巧唐讽?，大約每天1020車左右。后期主要是運輸水泥與固化劑的貨車，大約每天2030車左右?？傮w來看，運輸?shù)能囕v相對填埋場總體來說，增加的數(shù)量并不多，不會影響到整體填埋場的運輸和通行。5.5 其它要求 采用粉噴樁，對水無特殊要求。電力總?cè)萘坎恍∮?000kW。附圖1 攪拌樁墻設(shè)置示意圖附圖2 攔污壩立面圖附圖3 剖面3-3附圖4 剖面4-4附圖5 塔吊布置示意圖附圖6 抗滑樁布置示意圖蘇補1-2項 目單位單價深層攪拌樁（三軸）數(shù)