課后習(xí)題答案葉見(jiàn)曙主編結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理19章

1、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理課后答案第一章1- 1 配置在混凝土截面受拉區(qū)鋼筋的作用是什么？ 答：當(dāng)荷載超過(guò)了素混凝土的梁的破壞荷載時(shí)，受拉區(qū)混凝土開(kāi)裂，此時(shí)， 受拉區(qū)混凝土雖退出工作， 但配置在受拉區(qū)的鋼筋將承擔(dān)幾乎全部的拉力， 能繼 續(xù)承擔(dān)荷載， 直到受拉鋼筋的應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度， 繼而截面受壓區(qū)的混凝土也被 壓碎破壞。1- 2 試解釋一下名詞：混凝土立方體抗壓強(qiáng)度；混凝土軸心抗壓強(qiáng)度；混凝土 抗拉強(qiáng)度；混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度。答：混凝土立方體抗壓強(qiáng)度 ：我國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn) 普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法 標(biāo)準(zhǔn)(GB/T 50081-2002 )規(guī)定以每邊邊長(zhǎng)為 150mm的立方體為標(biāo)準(zhǔn)試件，在 20 2的溫度和相對(duì)濕度

2、在 95%以上的潮濕空氣中養(yǎng)護(hù) 28d，依照標(biāo)準(zhǔn)制作方 法和試驗(yàn)方法測(cè)得的抗壓強(qiáng)度值 (以 MPa為單位)作為混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度， 用符號(hào) fcu 表示?；炷凛S心抗壓強(qiáng)度 ：我國(guó)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)普通混凝土力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn) (GB/T 50081-2002)規(guī)定以 150mm150mm300mm的棱柱體為標(biāo)準(zhǔn)試件，在 20 2的溫度和相對(duì)濕度在 95%以上的潮濕空氣中養(yǎng)護(hù) 28d，依照標(biāo)準(zhǔn)制作方法和 試驗(yàn)方法測(cè)得的抗壓強(qiáng)度值 (以 MPa為單位) 稱(chēng)為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度， 用符號(hào) fc 表示。混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度 ：我國(guó)交通部部頒標(biāo)準(zhǔn) 公路工程水泥混凝土試驗(yàn)規(guī)程 (JTJ 053-94)規(guī)定，采

3、用 150mm立方體作為標(biāo)準(zhǔn)試件進(jìn)行混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度 測(cè)定，按照規(guī)定的試驗(yàn)方法操作，則混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度f(wàn)ts 按下式計(jì)算：fts 2F 0.637 F AA ?；炷量估瓘?qiáng)度 ：采用 100100 500mm混凝土棱柱體軸心受拉試驗(yàn)， 破壞 時(shí)試件在沒(méi)有鋼筋的中部截面被拉斷，其平均拉應(yīng)力即為混凝土的軸心抗拉強(qiáng) 度，目前國(guó)內(nèi)外常采用立方體或圓柱體的劈裂試驗(yàn)測(cè)得的混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度值 換算成軸心抗拉強(qiáng)度，換算時(shí)應(yīng)乘以換算系數(shù) 0.9，即 ft 0.9 fts。1- 3 混凝土軸心受壓的應(yīng)力應(yīng)變曲線有何特點(diǎn)？影響混凝土軸心受壓應(yīng)力 應(yīng)變曲線有哪幾個(gè)因素？答：完整的混凝土軸心受拉曲線由上升段 OC

4、、下降段 CD和收斂段 DE三個(gè)階段組成上升段：當(dāng)壓應(yīng)力0.3fc 左右時(shí)，應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系接近直線變化（ OA段），混凝土處于彈性階段工作。 在壓應(yīng)力0.3 f c后，隨著壓應(yīng)力的增大， 應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系愈來(lái)愈偏離直線，任一點(diǎn)的應(yīng)變 可分為彈性應(yīng)變和塑性應(yīng)變兩部分， 原有的混凝土內(nèi)部微裂縫發(fā)展， 并在孔隙等薄弱處產(chǎn)生新的個(gè)別裂縫。 當(dāng)應(yīng)力達(dá) 到 0.8 fc （B點(diǎn)）左右后，混凝土塑性變形顯著增大，內(nèi)部裂縫不斷延伸拓展， 并有幾條貫通， 應(yīng)力應(yīng)變曲線斜率急劇減小， 如果不繼續(xù)加載， 裂縫也會(huì)發(fā) 展，即內(nèi)部裂縫處于非穩(wěn)定發(fā)展階段。當(dāng)應(yīng)力達(dá)到最大應(yīng)力fc 時(shí)（C點(diǎn)），應(yīng)力應(yīng)變曲線的斜率已接近于水平，試件

5、表面出現(xiàn)不連續(xù)的可見(jiàn)裂縫。下降段：到達(dá)峰值應(yīng)力點(diǎn) C后，混凝土的強(qiáng)度并不完全消失， 隨著應(yīng)力 的 減?。ㄐ遁d），應(yīng)變?nèi)匀辉黾?，曲線下降坡度較陡，混凝土表面裂縫逐漸貫通。收斂段：在反彎點(diǎn) D 點(diǎn)之后，應(yīng)力下降的速率減慢，趨于殘余應(yīng)力。表面縱 縫把混凝土棱柱體分為若干個(gè)小柱， 外載力由裂縫處的摩擦咬合力及小柱體的殘 余強(qiáng)度所承受。影響混凝土軸心受壓應(yīng)力應(yīng)變曲線的主要因素： 混凝土強(qiáng)度、 應(yīng)變速率、 測(cè) 試技術(shù)和試驗(yàn)條件。1- 4 什么叫混凝土的徐變？影響徐變有哪些主要原因？ 答：在荷載的長(zhǎng)期作用下， 混凝土的變形將隨時(shí)間而增加， 亦即在應(yīng)力不變 的情況下，混凝土的應(yīng)變隨時(shí)間繼續(xù)增長(zhǎng)，這種現(xiàn)象稱(chēng)為混

6、凝土的徐變。主要影響因素：（1）混凝土在長(zhǎng)期荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力大??；（2）加荷時(shí)混凝土的齡期；（3）混凝土的組成成分和配合比；（4）養(yǎng)護(hù)及使用條件下的溫度與濕度。1- 5 混凝土的徐變和收縮變形都是隨時(shí)間而增長(zhǎng)的變形，兩者有和不同之處？ 答：徐變變形是在持久作用下混凝土結(jié)構(gòu)隨時(shí)間推移而增加的應(yīng)變； 收縮變 形是混凝土在凝結(jié)和硬化的物理化學(xué)過(guò)程中體積隨時(shí)間推移而減小的現(xiàn)象， 是一 種不受力情況下的自由變形。1- 7 什么是鋼筋和混凝土之間粘結(jié)應(yīng)力和粘結(jié)強(qiáng)度？為保證鋼筋和混凝土之間 有足夠的粘結(jié)力要采取哪些措施？答：（1）粘結(jié)應(yīng)力：變形差（相對(duì)滑移）沿鋼筋與混凝土接觸面上產(chǎn)生的剪 應(yīng)力；（2）粘

7、結(jié)強(qiáng)度：實(shí)際工程中，通常以拔出試驗(yàn)中粘結(jié)失效（鋼筋被拔出， 或者混凝土被劈裂）時(shí)的最大平均粘結(jié)應(yīng)力作為鋼筋和混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度；（3）主要措施：光圓鋼筋及變形鋼筋的粘結(jié)強(qiáng)度均隨混凝土等級(jí)的提高 而提高，所以可以通過(guò)提高混凝土強(qiáng)度等級(jí)來(lái)增加粘結(jié)力； 水平位置鋼筋比豎 位鋼筋的粘結(jié)強(qiáng)度低， 所以可通過(guò)調(diào)整鋼筋布置來(lái)增強(qiáng)粘結(jié)力； 多根鋼筋并排 時(shí)，可調(diào)整鋼筋之間的凈距來(lái)增強(qiáng)粘結(jié)力； 增大混凝土保護(hù)層厚度采用帶肋 鋼筋。第二章2- 1 橋梁結(jié)構(gòu)的功能包括哪幾方面的內(nèi)容？何謂結(jié)構(gòu)的可靠性？答： 橋梁結(jié)構(gòu)的功能由其使用要求決定的，具體有如下四個(gè)方面：（1）橋梁結(jié)構(gòu)應(yīng)能承受在正常施工和正常使用期間可能出現(xiàn)的各

8、種荷載、 外加變形、約束變形等的作用；（2）橋梁結(jié)構(gòu)在正常使用條件下具有良好的工作性能，例如，不發(fā)生影響 正常使用的過(guò)大變形和局部損壞；（3）橋梁結(jié)構(gòu)在正常使用和正常維護(hù)條件下，在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)，具有足夠 的耐久性， 例如，不出現(xiàn)過(guò)大的裂縫寬度， 不發(fā)生由于混凝土保護(hù)層碳化導(dǎo)致鋼 筋的修飾；（4）在偶然荷載（如地震、強(qiáng)風(fēng)）作用下或偶然事件（如爆炸）發(fā)生時(shí)和 發(fā)生后，橋梁結(jié)構(gòu)仍能保持整體穩(wěn)定性，不發(fā)生倒塌。結(jié)構(gòu)的可靠性： 指結(jié)構(gòu)的安全性、適用性和耐久性。2- 2 結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期和使用壽命有何區(qū)別？ 答：設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期是指對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行可靠度分析時(shí)， 結(jié)合結(jié)構(gòu)使用期， 考慮各種 基本變量與時(shí)間的關(guān)系所取用

9、的基準(zhǔn)時(shí)間參數(shù)， 設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期可參考結(jié)構(gòu)使用壽命 的要求適當(dāng)選定， 但二者不完全等同。 當(dāng)結(jié)構(gòu)的使用年限超過(guò)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期， 表面 它的失效概率可能會(huì)增大， 不能保證其目標(biāo)可靠指標(biāo)， 但不等于結(jié)構(gòu)喪失了所要 求的基本功能甚至報(bào)廢。一般來(lái)說(shuō)，使用壽命長(zhǎng)，設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期也可以長(zhǎng)一些，使 用壽命短，設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期應(yīng)短一些。通常設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期應(yīng)該小于壽命期。2- 3 什么叫極限狀態(tài)？我國(guó)公路橋規(guī)規(guī)定了哪兩類(lèi)結(jié)構(gòu)的極限狀態(tài)？ 答：極限狀態(tài) 當(dāng)整個(gè)結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分超過(guò)某一特定狀態(tài)而不能滿足設(shè)計(jì)規(guī)定的某一 功能要求時(shí)，此特定狀態(tài)成為該功能的極限狀態(tài)。承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)。2- 4 試解釋一下名詞：作用、直接作

10、用、間接作用、抗力。 作用：是指使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力、變形、應(yīng)力和應(yīng)變的所有原因； 直接作用： 是指施加在結(jié)構(gòu)上的集中力和分布力； 間接作用： 是指引起結(jié)構(gòu)外加變形和約束變形的原因； 抗力： 是指結(jié)構(gòu)構(gòu)件承受內(nèi)力和變形的能力。2- 5 我國(guó)公路橋規(guī)規(guī)定了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)哪三種狀況？ 答：持久狀況、短暫狀況和偶然狀況。2- 6 結(jié)構(gòu)承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)計(jì)算原則是什么？ 我國(guó)公路橋規(guī)采用的是近似概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)法。承載能力極限狀態(tài) 的計(jì)算以塑性理論為基礎(chǔ)， 設(shè)計(jì)的原則是作用效應(yīng)最不 利組合（基本組合）的設(shè)計(jì)值必須小于或等于結(jié)構(gòu)抗力設(shè)計(jì)值，即0Sd R 。正常使用狀態(tài) 是以結(jié)構(gòu)彈性理論或彈塑性理

11、論為基礎(chǔ)， 采用作用（或荷載） 的短期效應(yīng)組合、 長(zhǎng)期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長(zhǎng)期效應(yīng)組合的影響， 對(duì) 構(gòu)建的抗裂、裂縫寬度和撓度進(jìn)行驗(yàn)算，并使各項(xiàng)計(jì)算值不超過(guò)公路橋規(guī)規(guī) 定的各相應(yīng)限值。設(shè)計(jì)表達(dá)式為 S C1.2- 7 什么叫材料強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值？材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值： 是由標(biāo)準(zhǔn)試件按標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法經(jīng)數(shù)理統(tǒng)計(jì)以概率分布的0.05 分位值確定強(qiáng)度值，即取值原則是在符合規(guī)定質(zhì)量的材料強(qiáng)度實(shí)測(cè)值的總 體中，材料的強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)具有不小于 95%的保證率。材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值： 是材料強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以材料性能分項(xiàng)系數(shù)后的值。2-8 作用分為幾類(lèi)？什么叫作用的標(biāo)準(zhǔn)值， 可變作用的準(zhǔn)永久值可變作用的頻遇 值？答

12、：作用分為永久作用（恒載） 、可變作用和偶然作用三類(lèi)；作用的標(biāo)準(zhǔn)值： 是結(jié)構(gòu)和結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計(jì)時(shí)，采用的各種作用的基本代表值?？勺冏饔玫臏?zhǔn)永久值： 指在設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期間， 可變作用超越的總時(shí)間約為設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期一半的作用值?？勺冏饔妙l遇值： 在設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期間， 可變作用超越的總時(shí)間為規(guī)定的較小比 率或超越次數(shù)為規(guī)定次數(shù)的作用。 它是指結(jié)構(gòu)上較頻繁出現(xiàn)的且量值較大的荷載 作用取值。2-9 鋼筋混凝土梁的支點(diǎn)截面處，結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的剪力標(biāo)準(zhǔn)值 VGk 187.01kN ； 汽車(chē)荷載產(chǎn)生的剪力標(biāo)準(zhǔn)值 VQ1k 261.76kN ；沖擊系數(shù) （1 ） 1.19 ；人群荷載 產(chǎn) 生 的剪 力 標(biāo) 準(zhǔn) 值 VQ2k 57

13、.2kN ； 溫 度 梯 度 作用 產(chǎn) 生的 剪力 標(biāo) 準(zhǔn)值 VQ3k 41.5kN ，參照例題 2-3 ，試進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)的作用效應(yīng)組合 計(jì)算。解：作用短期效應(yīng)組合汽車(chē)荷載不計(jì)沖擊系數(shù)的汽車(chē)荷載剪力標(biāo)準(zhǔn)值為：15 / 31VQ1kVQ1k Q1k 261.76 /1.19 219.97kN1mSsdSGiki11j ?SQjkj1187.010.7 219.971.0 57.2 0.8 41.5 =431.39kN作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合mSldSGiki12j ?SQjkj1187.010.4 219.970.4 57.2 0.8 41.5 =331.08kN第三章3.1 、試比較圖

14、3-4 和 3-5 ，說(shuō)明鋼筋混凝土板和鋼筋混凝土梁鋼筋布置的特點(diǎn) 答：板：?jiǎn)蜗虬鍍?nèi)主鋼筋沿板的跨度方向布置在板的受拉區(qū)， 鋼筋數(shù)量由計(jì)算決 定。受力主鋼筋的直徑不宜小于 10mm（行車(chē)道板）或 8mm（人行道板）。近梁肋 處的板內(nèi)主鋼筋，可沿板高中心縱軸線的 （1/41/6）計(jì)算跨徑處按（3045） 彎起，但通過(guò)支承而不彎起的主鋼筋， 每米板寬內(nèi)不應(yīng)少于 3 根，并不少于主鋼 筋截面積的 1/4 。在簡(jiǎn)支板的跨中和連續(xù)梁的支點(diǎn)處，板內(nèi)主鋼筋間距不大于 200mm。 行車(chē)道板受力鋼筋的最小混凝土保護(hù)層厚度 c 應(yīng)不小于鋼筋的公稱(chēng)直徑且 同時(shí)滿足附表 1-8 的要求。在板內(nèi)應(yīng)設(shè)置垂直于板受力鋼筋

15、的分布鋼筋， 分布鋼筋是在主筋上按一定間 距設(shè)置的橫向鋼筋， 屬于構(gòu)造配置鋼筋， 即其數(shù)量不通過(guò)計(jì)算， 而是按照設(shè)計(jì)規(guī) 范規(guī)定選擇的 。梁：梁內(nèi)的鋼筋常常采用骨架形式， 一般分為綁扎鋼筋骨架和焊接鋼筋骨架 兩種形式。梁內(nèi)縱向受拉鋼筋的數(shù)量由數(shù)量決定?？蛇x擇的鋼筋數(shù)量直徑一般為 （ 1232）mm，通常不得超過(guò) 40mm。在同一根梁內(nèi)主鋼筋宜用相同直徑的鋼筋， 當(dāng)采用兩種以上直徑的鋼筋時(shí)，為了便于施工識(shí)別，直徑間應(yīng)相差2mm以上。3- 2 什么叫受彎構(gòu)件縱向受拉鋼筋的配筋率？配筋率的表達(dá)式中，h0含義是什么？答： 配筋率是指所配置的鋼筋截面面積與規(guī)定的混凝土截面面積的比值 （化為 百分?jǐn)?shù)表達(dá)）。

16、 h 0是指截面的有效高度3- 3 為什么鋼筋要有足夠的混凝土保護(hù)層厚度？鋼筋的最小混凝土保護(hù)層厚度 的選擇應(yīng)考慮哪些因素？答：設(shè)置保護(hù)層是為了保護(hù)鋼筋不直接受到大氣的侵蝕和其他環(huán)境因素的作用， 也是為了保證鋼筋和混凝土有良好的粘結(jié)。 影響因素：環(huán)境類(lèi)別、構(gòu)件形式、鋼筋布置。3- 4 、參照?qǐng)D 3-7 ，試說(shuō)明規(guī)定各主鋼筋橫向凈距和層與層之間的豎向凈距的原 因。答： 1）為了保證鋼筋與混凝土之間的握裹力，增強(qiáng)兩者的粘結(jié)力； 2）保證鋼 筋之間有一定間隙澆注混凝土； 3）方便鋼筋的布置。3- 5 鋼筋混凝土適筋梁正截面受力全過(guò)程可劃分為幾個(gè)階段？各階段受力主要 特點(diǎn)是什么？答：第階段：混凝土全截

17、面工作，混凝土的壓應(yīng)力和拉應(yīng)力基本上都呈三 角形分布。第階段末： 混凝土受壓區(qū)的應(yīng)力基本上仍是三角形分布。 但由于受拉區(qū)混 凝土塑性變形的發(fā)展， 拉應(yīng)變?cè)鲩L(zhǎng)較快，根據(jù)混凝土受拉時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變圖曲線， 拉區(qū)混凝土的應(yīng)力圖形為曲線形。 這時(shí)，受拉邊緣混凝土的拉應(yīng)變臨近極限拉應(yīng) 變，拉應(yīng)力達(dá)到混凝土抗拉強(qiáng)度， 表示裂縫即將出現(xiàn)， 梁截面上作用的彎矩用 Mcr 表示。第階段：荷載作用彎矩到達(dá) M cr后，在梁混凝土抗拉強(qiáng)度最弱截面上出現(xiàn)了 第一批裂縫。這時(shí)，在有裂縫的截面上，拉區(qū)混凝土退出工作，把它原承擔(dān)的拉 力傳遞給鋼筋，發(fā)生了明顯的應(yīng)力重分布，鋼筋的拉應(yīng)力隨荷載的增加而增加； 混凝土的壓應(yīng)力不再是三

18、角形分布， 而是形成微曲的曲線形， 中和軸位置向上移 動(dòng)。第階段末： 鋼筋拉應(yīng)變達(dá)到屈服值時(shí)的應(yīng)變值， 表示鋼筋應(yīng)力達(dá)到其屈服 強(qiáng)度，第階段結(jié)束。第階段： 在這個(gè)階段里， 鋼筋的拉應(yīng)變?cè)黾拥暮芸欤?但鋼筋的拉應(yīng)力一般 仍維持在屈服強(qiáng)度不變。這時(shí)，裂縫急劇開(kāi)展，中和軸繼續(xù)上升，混凝土受壓區(qū) 不斷縮小，壓應(yīng)力也不斷增大，壓應(yīng)力圖成為明顯的豐滿曲線形。第階段末： 這時(shí)，截面受壓上邊緣的混凝土壓應(yīng)變達(dá)到其極限壓應(yīng)變值， 壓應(yīng) 力圖呈明顯曲線形， 并且最大壓應(yīng)力已不在上邊緣而是在距上邊緣稍下處， 這都 是混凝土受壓時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變圖所決定的在第階段末， 壓區(qū)混凝土的抗壓強(qiáng)度 耗盡，在臨界裂縫兩側(cè)的一定區(qū)段內(nèi)

19、， 壓區(qū)混凝土出現(xiàn)縱向水平裂縫， 隨即混凝 土被壓碎，梁破壞，在這個(gè)階段，縱向鋼筋的拉應(yīng)力仍維持在屈服強(qiáng)度。3- 6 什么叫鋼筋混凝土少筋梁、 適筋梁和超筋梁？各自有什么樣的破壞形態(tài)？為 什么吧少筋梁和超筋梁都成為脆性破壞？ 答：實(shí)際配筋率小于最小配筋率的梁稱(chēng)為少筋梁； 大于最小配筋率且小于最大配筋率的梁稱(chēng)為適筋梁；大于最大配筋率的梁稱(chēng)為超筋梁。少筋梁的受拉區(qū)混凝土開(kāi)裂后， 受拉鋼筋達(dá)到屈服點(diǎn)， 并迅速經(jīng)歷整個(gè) 流幅而進(jìn)入強(qiáng)化階段， 梁僅出現(xiàn)一條集中裂縫， 不僅寬度較大， 而且沿梁高延伸 很高，此時(shí)受壓區(qū)混凝土還未壓壞，而裂縫寬度已經(jīng)很寬，撓度過(guò)大，鋼筋甚至 被拉斷。適筋梁受拉區(qū)鋼筋首先達(dá)到屈

20、服， 其應(yīng)力保持不變而應(yīng)變顯著增大， 直 到受壓區(qū)邊緣混凝土的應(yīng)變達(dá)到極限壓應(yīng)變時(shí)， 受壓區(qū)出現(xiàn)縱向水平裂縫， 隨之 因混凝土壓碎而破壞。超筋梁的破壞是受壓區(qū)混凝土被壓壞， 而受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力尚未達(dá)到屈服 強(qiáng)度。破壞前的撓度及截面曲率曲線沒(méi)有明顯的轉(zhuǎn)折點(diǎn)， 受拉區(qū)的裂縫開(kāi)展不寬， 破壞突然，沒(méi)有明顯預(yù)兆。少筋梁和超筋梁的破壞都很突然，沒(méi)有明顯預(yù)兆，故稱(chēng)為脆性破壞。3- 7 鋼筋混凝土適筋梁當(dāng)受拉鋼筋屈服后能否再增加荷載？為什么？少筋梁能 否這樣？答：適筋梁可以再增加荷載，因?yàn)楫?dāng)受拉區(qū)鋼筋屈服后，鋼筋退出工作，受壓 區(qū)混凝土開(kāi)始受壓， 直到受壓區(qū)邊緣混凝土的應(yīng)變達(dá)到極限壓應(yīng)變時(shí)， 受壓區(qū)出 現(xiàn)縱向

21、水平裂縫，隨之因混凝土壓碎而破壞，這時(shí)不能再增加荷載。 少筋梁裂縫出現(xiàn)在鋼筋屈服前， 此時(shí)構(gòu)件已不再承受荷載， 若繼續(xù)增加荷載， 迅 速經(jīng)歷整個(gè)流幅而進(jìn)入強(qiáng)化階段， 梁僅出現(xiàn)一條集中裂縫， 不僅寬度較大， 而且 沿梁高延伸很高，此時(shí)受拉區(qū)混凝土還未壓壞， 而裂縫寬度已經(jīng)很寬， 撓度過(guò)大， 鋼筋甚至被拉斷。3- 8答： 基本假定有： 1）平截面假定 2 ）不考慮混凝土的抗拉強(qiáng)度 3 ）材 料應(yīng)力與物理關(guān)系對(duì)于鋼筋混凝土受彎構(gòu)件， 從開(kāi)始加荷到破壞的各個(gè)階段， 截面的平均 應(yīng)變都能較好地符合平截面假定。 對(duì)于混凝土的受壓區(qū)來(lái)講， 平截面假定是正確 的。而對(duì)于混凝土受壓區(qū)， 裂縫產(chǎn)生后， 裂縫截面處

22、鋼筋和相鄰的混凝土之間發(fā) 生了某些相對(duì)滑移， 因此，在裂縫附近區(qū)段， 截面變形已不能完全符合平截面假 定。3-9 什么叫做鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的截面相對(duì)受壓區(qū)高度和相對(duì)界限受壓區(qū)高度 b ？ b 在正截面承載力計(jì)算中起什么作用？ b取值與哪些因素有關(guān)？答：相對(duì)受壓區(qū)高度： 相對(duì)受壓區(qū)高度xi ，其中 xi 為受壓區(qū)高度， h0 h0為截面有效高度相對(duì)界限受壓區(qū)高度： 當(dāng)鋼筋混凝土梁受拉區(qū)鋼筋達(dá)到屈服應(yīng)變 y 而開(kāi)始 屈服時(shí)，受壓區(qū)混凝土邊緣也同時(shí)達(dá)到其極限壓應(yīng) cu 變而破壞，此時(shí)受壓區(qū)高 度為 xb bh0 ， b 被稱(chēng)為相對(duì)界限混凝土受壓區(qū)高度。作用：在正截面承載能力計(jì)算中通常用 b xb

23、來(lái)作為界限條件，來(lái)判斷 bh截面的破壞類(lèi)型，是始筋破壞還是少筋破壞。相關(guān)因素： 受拉區(qū)鋼筋的抗拉強(qiáng)度值 fsd ；受拉區(qū)鋼筋的彈性模量 Es；混 凝土極限壓應(yīng)變 cu 以及無(wú)量綱參數(shù) 有關(guān)。3-16解：基本公式法 ：查附表可得 fcd 11.5MPa, ftd 1.23MPa, fsd 280MPa, b 0.56, 0 1.0 ，則 彎矩計(jì)算值 M 0Md 1.0 145 145kN ?m。采 用 綁 扎 鋼 筋 骨 架 ， 按 一 層 鋼 筋 布 置 ， 假 設(shè) as 40mm ， 則 有 效 高 度h0h as 500 40460 mm 。（ 1）求受壓區(qū)高度 x 6x有公式 3-14

24、得： 1 145 106 11.5 200x（460 ）115x2 105800 x 14500000 0x1 167.6mmbh0 0.56 460 258, x2 752.4mm（舍）2)求所需鋼筋數(shù) AsAsfcdbx11.5 200 167.628021377mm2鋼筋布置可選 2 32( As 1608mm2 )混凝土保護(hù)層厚度 c 30mm d 22mm，且滿足附表要求25.1as 3042.6 mm ，取 45mm2Sn 200 2 30 2 35.8 68.4mm 30mm及 dc as d / 24018.4/ 2mm30.8鋼筋凈距 Sn20030.8 2318.42實(shí)際配

25、筋率：6030.74%200 410xfsd As280603求受壓區(qū)高度：fcdb9.2200d 16mm41.6mm ，滿足滿足91.8mm抗彎承載能力bh00.56 410 230mmx) 9.2261500859N ? mm 61.5kN ?m M 不滿足承載能力要求。M u fcdbx(h0200 91.8(41091.8)2)最小配筋率計(jì)算： 45( ftd / fsd) 45(1.23 / 280) 0.2 ，所以配筋率不應(yīng)小于 0.2%，實(shí)際配筋率As1388 1.5%bh0200 455查表法：查附表可得fcd 11.5MPa, ftd1.23MPa, fsd280MPa,

26、b0.56, 01.0假設(shè)as 40mm ，則有效高度 h0h as 50040 460mm 。A0M1.0 145 1060.298,查附表1-5 得 0.37b, 00.815fcd bh0 2211.5 200 4602AsM14500000021381mm20 fsdh00.815 280 4603-17解：查附表可得fcd 9.2MPa , ftd1.06MPa , fsd280MPa 。最小配筋率計(jì)算： 45( ftd / fsd) 45(1.06 / 280)0.17 ，故取 min0.2%由配筋圖計(jì)算得混凝土保護(hù)層厚度：3-18解：查附表可得 fcd 11.5MPa, ftd

27、1.23MPa, fsd 280MPa, b 0.56, 0 1.0 。彎矩計(jì)算值 M 0Md 1.0 12.9 12.9kN ? m ，上側(cè)受拉。取 1m 寬來(lái)進(jìn)行截面配筋，即 b=1000mm采用 綁扎鋼 筋骨架， 按一層鋼筋布置，假設(shè) as 25mm， 則有效高度h0 h as 140 25115mm 。(1)求受壓區(qū)高度x有公式 3-14 得： 112.9 106x11.5 1000x(115 )211.5x2 2645x258000x110.2mmbh0 0.56 10056,x2219.8mm(舍)(2)求所需鋼筋數(shù)Asfcdbx 11.5 100010.22419mmAssfsd

28、 28022鋼筋布置可選 412( As 452mm2 )，或者 610( As 471mm2 )，鋼筋布置在受 拉一側(cè)，即上緣?；炷帘Ｗo(hù)層厚度 c 30mm d 12mm ，且滿足附表要求13.9as 2532mm ，取 35mms2最小配筋率計(jì)算： 45( ftd / fsd) 45(1.23/ 280) 0.2 ，所以配筋率不應(yīng)小于 0.2%，實(shí)際配筋率As452bh0 1000 1000.45% ,3-19解：查附表可得 fcd 9.2MPa, ftd 1.06MPa, fsd fsd 280MPa, b 0.56, 0 1.0，則彎矩計(jì)算值 M0Md 1.1 190 209 kN

29、? m 。設(shè) as 35mm ， 受 拉 鋼 筋 按 兩 層 鋼 筋 布 置 ， 假 設(shè) as 65mm ， 則 有 效 高 度h0 h as500 65 435mm 。取 b 0.56M fcdbh02 (1 0.5 )fsd (h0 as)209 106 9.2 200 4352 0.56(1 0.5 0.56)612.6mm280 (435 35)Afcdbx fsd AsAsf sd9.2 200 (435 0.56) 280 612.6 2213.4mm22803-21解：內(nèi)梁1.簡(jiǎn)支梁計(jì)算跨徑的 1/3 ，即l0 /3 24200 / 3 8067mm 。2. 取相鄰兩梁平均間距

30、2200mm3.hh 60mm, bh 1100mm, hbh 1/3b 6hh 12hf 160 6 60 12 150 2320mm，滿足bf 取三個(gè)中的最小值，即 2200mm不滿足承載能力要求。邊梁bf b 2200 160 150 60 1506hf 62260mm ，又外側(cè)懸臂板實(shí)際寬度2 2 f 2 2 2為 2200mm ，所以邊梁有效寬度為 2200mm3-22受壓區(qū)高度在翼板厚度內(nèi)， 即x hf ，為第一類(lèi) T形截面，受壓區(qū)已進(jìn)入梁肋，即 x hf ，為第二類(lèi) T 形截面第一類(lèi) T 形截面，中和軸在受壓翼板內(nèi)， 受壓區(qū)高度 x hf 。此時(shí)，截面雖 為 T 形，但受壓區(qū)形狀

31、為寬 bf 的矩形，而受拉截面形狀與截面抗彎承載能力無(wú) 關(guān)，故以寬度為 bf 的矩形來(lái)進(jìn)行抗彎承載力計(jì)算3-23解：查附表可得 fcd 11.5MPa, ftd 1.23MPa, fsd 280MPa, b 0.56, 0 1.0 。彎矩計(jì)算值 M0Md 1.0 1187 1187kN ?m2517 / 3122.7保護(hù)層厚度 c 42 30.7mm 30mm ，且大于鋼筋直徑 d鋼筋凈距 Sn350 30.7 2 6 22.730.5mm 30mm ，且大于直徑 d42 95as68.5mm ，則 h0 1350 68.5 1281.5mms 2 0T 形截面有效寬度：l01.計(jì)算跨徑的 1

32、/3: 0 12600 / 3 4200mm32.相鄰兩梁的平均間距為 2100mm3.b 6hh 12hf 350 6 40 12 100 1790mm100 140所以 T 梁截面有效寬度 bf 1790mm ，厚度 hf 120mm f2（1）判斷 T 形截面類(lèi)型：fcdbf hf 11.5 1790 120 2.47kN ?m 。fsdAs 280 1884 2 1.06kN ? m為第一類(lèi) T 形截面2）求受壓區(qū)高度 xfsd Asxfcdbf280 1884 211.5 179051.3mm hf3）正截面抗彎能力M u fcdbf x（h0 2x） 滿足承載能力要求。11.5 1

33、790 51.3 (1281.551.3)2)1326.2kN ? m3-244d2 ab 4 3802 380 80 143754404mm356mm先將空心板的圓孔換算成 bk hk 的矩形孔112bkhk3I1 2I21952226249慣性矩相等： I11380 8031621333312d42d 2d22d 2d2I2( )2(40)21283838面積相等：bkhk968006458解得：bk故上翼板厚度 hf 300 h2k 98mm下翼板厚度 hf 300 hk 98mm f2腹板厚度 b bf 2bk 990 2 356 278mm第四章4- 1 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件沿斜截面破

34、壞的形態(tài)有幾種？各在什么情況下發(fā)生？答：斜拉破壞，發(fā)生在剪跨比比較大（ m 3 ）時(shí)； 剪壓破壞，發(fā)生在剪跨比在 1 m 3 時(shí)；斜壓破壞，發(fā)生在剪跨比 m 1 時(shí)。4- 2 影響鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎能力的主要因素有哪些？ 答：主要因素有剪跨比、混凝土強(qiáng)度、縱向受拉鋼筋配筋率和箍筋數(shù)量及強(qiáng)度等。4- 3 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載力基本公式的適用范圍是什么？公式 的上下限物理意義是什么？答：適用范圍： 1）截面尺寸需滿足 0Vd0.51 10 3 fcu,k bh0）按構(gòu)造要求配置箍筋 0Vd0.51 10 3 2 ftdbh0物理意義： 1）上限值：截面最小尺寸； 2）下限值：

35、按構(gòu)造要求配置鋼筋4- 5 解釋以下術(shù)語(yǔ)Mm答：剪跨比： 剪跨比是一個(gè)無(wú)量綱常數(shù)，用Vh0 來(lái)表示，此處 M和 V分別為剪彎區(qū)段中某個(gè)豎直截面的彎矩和剪力， h0 為截面有效高度。Asv配筋率：bSv剪壓破壞： 隨著荷載的增大， 梁的剪彎區(qū)段內(nèi)陸續(xù)出現(xiàn)幾條斜裂縫， 其中一 條發(fā)展成臨界斜裂縫。 臨界斜裂縫出現(xiàn)后， 梁承受的荷載還能繼續(xù)增加， 而斜裂 縫伸展至荷載墊板下， 直到斜裂縫頂端的混凝土在正應(yīng)力、 剪應(yīng)力及荷載引起的 豎向局部壓應(yīng)力的共同作用下被壓酥而破壞。這種破壞為剪壓破壞。斜截面投影長(zhǎng)度：是縱向鋼筋與斜裂縫底端相交點(diǎn)至斜裂縫頂端距離的水平 投影長(zhǎng)度，其大小與有效高度和剪跨比有關(guān)。充分

36、利用點(diǎn)： 所有鋼筋的強(qiáng)度被充分利用的點(diǎn)不需要點(diǎn)： 不需要設(shè)置鋼筋的點(diǎn)彎矩包絡(luò)圖： 沿梁長(zhǎng)度各截面上彎矩組合設(shè)計(jì)值的分布圖 抵抗彎矩圖：又稱(chēng)材料圖， 是沿梁長(zhǎng)度各個(gè)正截面按實(shí)際配置的總受拉鋼筋 面積能產(chǎn)生的抵抗彎矩圖，即表示各正截面所具有的抗彎承載力。4- 6 鋼筋混凝土抗剪承載力復(fù)核時(shí)，如何選擇復(fù)核截面？ 答：公路橋規(guī) 規(guī)定，在進(jìn)行鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁斜截面抗剪承載力復(fù)核時(shí)， 其復(fù)核位置應(yīng)按照下列規(guī)定選?。? )距支座中心 h/2 處的截面2 )受拉區(qū)彎起鋼筋彎起處的截面以及錨于受拉區(qū)的縱向受拉鋼筋開(kāi)始不 受力處的截面3 )箍筋數(shù)量或間距有改變處的截面4 )梁的肋板寬度改變處的截面4- 7 試述縱

37、向鋼筋在支座處錨固有哪些規(guī)定？ 答：公路橋規(guī)有以下規(guī)定：1 )在鋼筋混凝土梁的支點(diǎn)處，應(yīng)至少有兩根且不少于總數(shù) 1/5 的下層受 拉主鋼筋通過(guò)；2) 底層兩外側(cè)之間不向上彎曲的受拉主鋼筋，伸出支點(diǎn)截面以外的長(zhǎng)度應(yīng)不小于 10d；對(duì)環(huán)氧樹(shù)脂涂層鋼筋應(yīng)不小于 12.5d ，d 為受拉鋼筋直徑。4- 9 解：縱向受拉鋼筋 ： 查附表可得 fcd 9.2MPa, ftd 1.06MPa, fsd 280MPa, b 0.56, 0 1.0 ，則彎矩計(jì)算值 Ml/2 0Md,l/2 1.0 147 147kN ?m。采 用綁 扎鋼 筋骨 架 ，按 兩層 層 鋼 筋 布置 ，假 設(shè) as 65mm ， 則

38、有 效高 度h0 h as 500 65 435mm 。單筋截面最大承載能力為：M u fcdbh02 b(1 0.5 b) 9.2 200 4352 0.56 (1 0.5 0.56) 140.4kN M l/2 所以采用雙面配筋。取 b 0.56 ， as 35mmA M fcdbh02(1 0.5) 147 1069.2 200 43520.56(10.5 0.56) 59.1mmAs fsd (h0as) 280 (43535) 59.1mmfcdbx fsd As 9.2 200 (435 0.56) 280 59.1 2As1670 mmsf sd280受壓鋼筋選擇 212( As

39、 226mm)，受拉鋼筋選擇 322+316( As 1743mm)。49 / 31取受拉鋼筋層距為 55mm，凈距為 55 18.4/ 2 25.1/ 2=33.3mm ，滿足要求；則1140 45 603 100174364mm鋼筋間凈距 Sn200 30 2 25.1 3232.4mm,滿足要求h0 500 64 436mm，取 as 40mm1743配筋率 1743 =0.02200 436取混凝土和箍筋共同的抗剪能力 Vcs 0.6V ,不考慮彎起鋼筋作用，則：0.6V 1 3(0.45 10 3)bh0 (2 0.6p) fcu,k svfsv ，解得sv(21.78 106(0.

40、6p) fcu,k fsvV1 3bh0)2( sv ) min由此可得 :Sv1(V)2采用直徑 8 的雙肢箍筋，箍筋截面積 Asv nAsv1 2 50.3 100.6mm2跨中截面 Vl/20Vd,l/2 1.0 25.2 25.2kN ,支點(diǎn)截面 V00Vd,0 1.0 124.8 124.8kN 32 (0.56 10 6)(2 0.6p) fcu,k Asv fsvbh02VLV0 h(V0 Vl /2) 4800 124.8 500(124.8 25.2)4800114.43kNp 100 2Sv12 32(0.56 10 6)(2 0.6p) fcu,k Asv fsvbh02

41、2(V)2(0.56 10 6 )(2 0.6 2) 20 100.6 195 200 43622(114.43)2=456.5mm由構(gòu)造要求得hSv h 250mm , 去 Sv =250 mm ， 箍 筋 配 筋 率 v2svAsvbSv100.6200 2500.2%0.18% ，滿足要求，根據(jù)要求：在支座中心向跨徑長(zhǎng)度方向的 500mm 范圍內(nèi)， 設(shè)計(jì)箍筋間距 Sv =100mm ，爾后至跨中截面 統(tǒng)一采用 Sv =250 mm第六章6-1 配有縱向鋼筋和普通鋼筋的軸心受壓短柱與長(zhǎng)注的破壞形態(tài)有何不同？什 么叫作柱的穩(wěn)定系數(shù) ？影響穩(wěn)定系數(shù) 的主要因素有哪些？解：1）短柱： 當(dāng)軸向力

42、P逐漸增加時(shí)，試件也隨之縮短，試驗(yàn)結(jié)果證明混凝 土全截面和縱向鋼筋均發(fā)生壓縮變形。當(dāng)軸向力 P 達(dá)到破壞荷載的 90%左右時(shí)，柱中部四周混凝土表面出現(xiàn)縱向 裂縫，部分混凝土保護(hù)層剝落，最后是箍筋間的縱向鋼筋發(fā)生屈服，向外鼓出， 混凝土被壓碎而整個(gè)試驗(yàn)柱破壞。 鋼筋混凝土短柱的破壞是 材料破壞 ，即混凝土 壓碎破壞。2）長(zhǎng)柱： 在壓力 P 不大時(shí)，也是全截面受壓，但隨著壓力增大，長(zhǎng)柱不 緊發(fā)生壓縮變形，同時(shí)長(zhǎng)柱中部發(fā)生較大的橫向撓度 u ，凹側(cè)壓應(yīng)力較大，凸側(cè) 較小。在長(zhǎng)柱破壞前，橫向撓度增加得很快，使長(zhǎng)柱的破壞來(lái)得比較突然，導(dǎo)致 失穩(wěn)破壞 。破壞時(shí)，凹側(cè)的混凝土首先被壓碎，混凝土表面有縱向裂縫

43、，縱向鋼 筋被壓彎而向外鼓出， 混凝土保護(hù)層脫落； 凸側(cè)則由受壓突然轉(zhuǎn)變?yōu)槭芾?出現(xiàn) 橫向裂縫。3）穩(wěn)定系數(shù) ：鋼筋混凝土軸心受壓構(gòu)件計(jì)算中，考慮構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比增大 的附加效應(yīng)使構(gòu)件承載力降低的計(jì)算系數(shù)4）主要影響因素： 構(gòu)件的長(zhǎng)細(xì)比6-5解 ： 短 邊 b 250mm ， 計(jì) 算 長(zhǎng) 細(xì) 比l0 5000 20 ， 查 表 得b 2500.75, fcd 11.5MPa , f sd 280 MPa , 0 1.0Nu 0.9 (fcdA fsd As) 0.9 0.75(11.5 250 250 280 804) 637.11kN 0Nd 560kN，則滿足承載能力要求。6-7解：查表得混凝

44、土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fcd 11.5MPa , 0 1.1 ， HRB335 級(jí)鋼筋抗壓fsd 195MPa ，軸心壓力計(jì)算強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f sd 280MPa ，R235 級(jí)鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值值 N0Nd 1.1 1560 1716kN1）截面設(shè)計(jì)長(zhǎng)細(xì)比l0 3000 6.67 12 ，可按螺旋箍筋柱設(shè)計(jì)。d 450（1）計(jì)算所需縱向鋼筋截面積由附表 1-8，取縱向鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度為c 40mm，則：核心面積直徑： dcor d 2c 450 2 40 370mm柱截面面積： Ad2423.14 450242158962.5mm2核心面積： Acor2 cor3.14 3702421074

45、66.5mm2假定縱向鋼筋配筋率 1.2% ，則可得到：2As Acor 0.012 107466.5 1290mm2選用 7根 16的， As 1407mm2（ 2）確定箍筋直徑和間距 S取 Nu N 1716kN ，可得螺旋箍筋換算截面面積As0 為：N /0.9 fcd Acorfsd Askfsd710mm220.25 As 351.75mm21716000 /0.9 11.5 107466.5 280 1407 2 1952選 10單肢箍筋的截面積 As01 78.5mm2 ，這時(shí)箍筋所需的間距為：710應(yīng)滿足Sdcor As013.14 370 78.5 128.5mm ， 由構(gòu)造

46、 要求 ，As0Sdcor /5 74mm和 S 80mm ，故取 S 70mm2）截面復(fù)核22107466.5 mm2 ， As 1407mm2 ， s1407 /107466.51.31%0.5%As070dcor As013.14 370 78.5 1303mm2SNu0.9( fcd Acorkfsd As0fsd As )0.9(11.5 107466.52 1951303 280 1407)1924.2kN0Nd 1716kN滿足承載力要求！檢查混凝土保護(hù)層是否會(huì)剝落。Nu 0.9 (fcdA fsd As) 0.9 1(11.5 158962.5 280 1407)1999.83

47、kN1.5Nu 1.5 1999.83 2999.75 kN N1924kN 故混凝土保護(hù)層不會(huì)剝落。第七章7-2 試簡(jiǎn)述鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)和破壞類(lèi)型。答：破壞形態(tài)：（1）受拉破壞大偏心受壓破壞，當(dāng)偏心距較大時(shí)，且受拉鋼筋配筋率不高時(shí)，偏心 受壓構(gòu)件的破壞是受拉鋼筋先達(dá)到屈服強(qiáng)度， 然后受壓混凝土壓壞， 臨近破壞時(shí)有明顯的預(yù) 兆，裂縫顯著開(kāi)展，構(gòu)件的承載能力取決于受拉鋼筋的強(qiáng)度和數(shù)量。（2）受壓破壞小偏心受壓破壞，小偏心受壓構(gòu)件的破壞一般是受壓區(qū)邊緣混凝土的 應(yīng)變達(dá)到極限壓應(yīng)變， 受壓區(qū)混凝土被壓碎； 同一側(cè)的鋼筋壓應(yīng)力達(dá)到屈服強(qiáng)度， 破壞前鋼 筋的橫向變形無(wú)明顯急劇增長(zhǎng)， 正截

48、面承載力取決于受壓區(qū)混凝土的抗壓強(qiáng)度和受拉鋼筋強(qiáng) 度。破壞類(lèi)型： 1）短柱破壞； 2）長(zhǎng)柱破壞； 3）細(xì)長(zhǎng)柱破壞7-3 由式（ 7-2 ）偏心距增大系數(shù)與哪些因素有關(guān)？1 l0 2由公式 1 0 1 2 可知，偏心距增大系數(shù)與構(gòu)件的計(jì)算長(zhǎng)度，偏心距，140（0 e0 /h0） h 1 2截面的有效高度， 截面高度， 荷載偏心率對(duì)截面曲率的影響系數(shù)， 構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)截面曲率的 影響系數(shù)。7-4 鋼筋混凝土矩形截面偏心受壓構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)和截面復(fù)核中， 如何判斷是大 偏心受壓還是小偏心受壓？答： 截面設(shè)計(jì)時(shí) ，當(dāng) e0 0.3h0時(shí)，按小偏心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)，e0 0.3h0時(shí)，按大偏心受壓構(gòu)件設(shè)計(jì)。截面

49、復(fù)核時(shí) ，當(dāng) b 時(shí)，為大偏心受壓， b 時(shí)，為小偏心受壓 .7-5 寫(xiě)出矩形截面偏心受壓構(gòu)件非對(duì)稱(chēng)配筋的計(jì)算流程圖和截面復(fù)核的計(jì)算流 程圖注意是流程圖7-6 解： 查表得：fcd 11.5MPa, fsd fsd 280MPa , 0 1.0N Nd ? 0 542.8 1.0 542.8kN , MMd ? 0 326.6 1.0 326.6kN ? m偏心距 e0M 326.6N 542.8602mm ，彎矩作用平面內(nèi)的長(zhǎng)細(xì)比l0h6000 10 5 ，故應(yīng)600考慮偏心距增大系數(shù)。設(shè) asas 40mm，則h0 h as560mm0.2 2.7e0 0.2h02.7 6025601,

50、取 1 1.01.150.01l0 1.15 h0.0160006001.051, 取 21.0所以偏心距增大系數(shù)1)11大小偏心受壓的初步判斷1400 602/560102111.07e0es2)計(jì)算所需的縱向鋼筋面積1.07 602 644mm 0.3h0 ，故可先按照大偏心受壓來(lái)進(jìn)行配筋計(jì)算。e0 h/ 2 as 644 300 40 904mm取 b 0.56As2Nesf cd bh0 b 1 0.5 bf sd (h0 as)2542.8 904 11.5 300 5602 0.56 (1 0.5 0.56) 2 374mm2280 (560 40)min bh2360mm222所

51、以 As 374mm2 ，取 4根 12 的鋼筋， As 452mm2fcdbh0 b fsd As Nf sd11.5 300 560 0.56 280 452 542.8 2 2377mm2280取 4 根 28 的鋼筋。7-7解： 查表得：fcd 9.2MPa , fsd fsd 280MPa , 0 1.0N Nd ? 0 188 1.0 188kN , M Md ? 0 120 1.0 120kN ? m偏心距 e0120188638mm ，彎矩作用平面內(nèi)的長(zhǎng)細(xì)比l0 4000 h 40010 5 ，故應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)。設(shè) as as 40mm，則 h0 h as 360mm1

52、0.2 2.7e0 0.2 2.7 638 1, 取 1 1.01 h0 360 11.05 1, 取 2 1.02 1.15 0.01l0 1.15 0.01 40002 h 400所以偏心距增大系數(shù)1e0 （h） 1 2188 1000 824 280 942 (360 40)360 3609.2 300 11400e0hh0（1）大小偏心受壓的初步判斷12102 1 1 1.041400 638/360e01.04 638 664mm0.3h0 ，故可先按照大偏心受壓來(lái)進(jìn)行配筋計(jì)算。ese0 h/2 as664 200 40 824mmese0 h/2 as664 200 40 504mm2）計(jì)算所需的縱向鋼筋面積2As 942mm22 2Nes fsd As(h0 as)79.8mm 2asx h0 h0s sdfcdbs 0 sAsNesfsd (h0 as)188 1000 504280