帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)畢業(yè)論文

1、.帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)提要帶式輸送機(jī)是我國(guó)目前必不可缺的機(jī)電設(shè)備，其憑借具有輸送距離長(zhǎng)、運(yùn)量大、連續(xù)輸送等特點(diǎn)，而且運(yùn)行可靠，易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化和集中化控制，尤其對(duì)高產(chǎn)高效礦井，帶式輸送機(jī)已成為煤炭開(kāi)采機(jī)電一體化技術(shù)與裝備的關(guān)鍵設(shè)備。帶式輸送機(jī)由驅(qū)動(dòng)裝置拉緊輸送帶，中部構(gòu)架和托輥組成輸送帶作為牽引和承載構(gòu)件，借以連續(xù)輸送散碎物料或成件品。該次課題研究圍繞帶式輸送裝置的各個(gè)部分展開(kāi)足一攻破設(shè)計(jì)，其中軸承的設(shè)計(jì)和驅(qū)動(dòng)的改善為主。關(guān)鍵字：傳動(dòng)方式，滾動(dòng)軸承，帶式驅(qū)動(dòng)，減速器目錄1、 確定傳動(dòng)方式. 32、電動(dòng)機(jī)的選擇. 43、傳動(dòng)裝置.54、齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算. 65、輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算.96、鍵連接設(shè)計(jì).

2、157、箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì).158、潤(rùn)滑密封設(shè)計(jì).179、機(jī)頭傳動(dòng)裝置的驅(qū)動(dòng)改善18結(jié)論語(yǔ)20參考文獻(xiàn) 20引 言上世紀(jì)80年代初，我國(guó)帶式輸送機(jī)行業(yè)只能生產(chǎn)TD75型帶式輸送機(jī)，因而配套棉帆布輸送帶即可滿足要求，但當(dāng)時(shí)國(guó)家重點(diǎn)工程項(xiàng)目中帶式輸送機(jī)產(chǎn)品卻都是從國(guó)外進(jìn)口。80年代中期，我國(guó)帶式輸送機(jī)行業(yè)開(kāi)始引進(jìn)國(guó)外先進(jìn)技術(shù)和專用制造設(shè)備，設(shè)計(jì)制造水平有了質(zhì)的提高，并逐漸替代進(jìn)口產(chǎn)品。近年來(lái)，我國(guó)帶式輸送機(jī)總體上已經(jīng)達(dá)到國(guó)際先進(jìn)水平，除滿足國(guó)內(nèi)項(xiàng)目建設(shè)的需求外，已經(jīng)開(kāi)始批量出口，其設(shè)計(jì)制造能力、產(chǎn)品性能和產(chǎn)品質(zhì)量得到了國(guó)際市場(chǎng)的認(rèn)可。而輸送帶作為承載和牽引構(gòu)件，是帶式輸送機(jī)中的主要部件之一，因此必須滿

3、足國(guó)內(nèi)大型項(xiàng)目及國(guó)際更高標(biāo)準(zhǔn)的要求。通過(guò)對(duì)帶式輸送機(jī)發(fā)展歷程的闡述，我們也更顯而易見(jiàn)的看出學(xué)院對(duì)我們研究帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)的要求是合乎國(guó)情，關(guān)乎人類進(jìn)步的，也是對(duì)我們下一代促進(jìn)國(guó)家機(jī)電類事業(yè)發(fā)展的鍛煉。環(huán)顧外國(guó)帶式輸送傳動(dòng)裝置的飛速發(fā)展水平，確實(shí)超出我國(guó)的水平，不可否認(rèn)國(guó)內(nèi)外帶式輸送機(jī)技術(shù)上所存在的差距，所以該選題的研究意義不言而喻，經(jīng)過(guò)我三年對(duì)機(jī)械知識(shí)的學(xué)習(xí)以及生產(chǎn)實(shí)習(xí)，我對(duì)機(jī)械行業(yè)有了更深刻的認(rèn)識(shí)和理解，看到了機(jī)械工業(yè)在國(guó)民經(jīng)濟(jì)中的重要地位。機(jī)械制造是我國(guó)工業(yè)領(lǐng)域的重要組成部分，而帶式輸送機(jī)也在很多工業(yè)生產(chǎn)中起到了重要作用。所以設(shè)計(jì)出一種新型的帶式輸送機(jī)對(duì)于生產(chǎn)技術(shù)的提高會(huì)有一定的推動(dòng)

4、力。研究范圍主要是傳動(dòng)方案的選擇，電動(dòng)機(jī)，傳動(dòng)比的分配，以及計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)，齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算，軸的設(shè)計(jì)計(jì)算，鍵連接和聯(lián)軸器的選擇等等。技術(shù)參數(shù)主要是，輸送帶拉力F(N), 輸送帶速度v(m/s), 滾動(dòng)直徑D(mm)等等。機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)是在完成機(jī)械設(shè)計(jì)課程學(xué)習(xí)后的一次重要的實(shí)踐部分，是高等院校對(duì)學(xué)生專業(yè)能力的一次較全面的設(shè)計(jì)能力訓(xùn)練，也是對(duì)機(jī)械設(shè)計(jì)課程的全面復(fù)習(xí)和實(shí)踐。其目的是培養(yǎng)理論聯(lián)系實(shí)際的設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)思想，訓(xùn)練綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)，結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際分析和解決工程實(shí)際問(wèn)題的能力，鞏固，加深和拓展有關(guān)機(jī)械設(shè)計(jì)方面的知識(shí)。本課題要解決的主要問(wèn)題包括，機(jī)頭傳動(dòng)裝置的驅(qū)動(dòng)改善，傳動(dòng)的優(yōu)化。正文：1.確定

5、傳動(dòng)方式1.1適用企業(yè)車間及礦山井做工不大1.2結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單成本不高制造方便并有過(guò)載保護(hù)功能1.3傳動(dòng)方案由電動(dòng)機(jī)V帶輪圓柱齒輪減速器鏈傳動(dòng)聯(lián)軸器滾筒輸送帶1.4特點(diǎn)：齒輪相對(duì)于軸承不對(duì)稱分布，故沿軸向載荷分布不均勻， 要求軸有較大的剛度。 初步確定傳動(dòng)系統(tǒng)總體方案如:傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)圖如下圖所示。選擇鏈傳動(dòng)和二級(jí)圓柱直齒輪減速器（展開(kāi)式）。傳動(dòng)裝置的總效率直齒圓柱齒輪傳動(dòng)（7級(jí)精度）效率（兩對(duì)）為=298.0滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率（四對(duì)）為=499.0 彈性聯(lián)軸器傳動(dòng)效率=0.99 鏈傳動(dòng)的傳動(dòng)效率為=0.96 =0.96×0.99×0.98×0.99 =0.86 其傳動(dòng)

6、方案如下：采用V帶傳動(dòng)不齒輪傳動(dòng)的組合即可滿足傳動(dòng)比需求同時(shí)由于帶傳動(dòng)具有良好的緩沖吸振性能。適應(yīng)大起動(dòng)轉(zhuǎn)矩工程要求，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，成本低，使用維護(hù)方便。2.電動(dòng)機(jī)的選擇2.1電動(dòng)機(jī)類型的選擇：Y系列封閉式三相異步電動(dòng)機(jī)（工作要求：連續(xù)工作機(jī)器） 2.2電動(dòng)機(jī)功率選擇： 據(jù)書(shū)中的輸送機(jī)的參數(shù)表知：工作滾筒的拉力F=F*V 帶式輸送機(jī)可取=0.96 電動(dòng)機(jī)至工作機(jī)的總效率=0.84 電動(dòng)機(jī)所需工作功率為： PP/3.616 kw2.3確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速： 計(jì)算滾筒工作轉(zhuǎn)速： n=62.97 r/min 2.4確定電動(dòng)機(jī)型號(hào) 綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、重量及減速器的傳動(dòng)比，可知電動(dòng)機(jī)型號(hào)Y112M-

7、4比較適合，額定功率為P=4kW,滿載轉(zhuǎn)速n=1440 r/min。3傳動(dòng)裝置3.1確定傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比和分配傳動(dòng)總傳動(dòng)比： 由選定的電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速n和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速n，可得傳動(dòng)裝置總傳動(dòng)比為in/n1440/62.9722.87 高速軸的傳動(dòng)比i，低速級(jí)的傳動(dòng)比i，取鏈傳動(dòng)比i=2 取減速箱的傳動(dòng)比i=i/i=22.87/2=11.435 根據(jù)指導(dǎo)書(shū)得i=則i=4，i=i/i=2.863.2計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)各軸轉(zhuǎn)速n(r/min)高速軸I的轉(zhuǎn)速 n1440 r/min 中間軸的轉(zhuǎn)速n=n/i=360 r/min 低速軸的轉(zhuǎn)速nn/i=125.87 r/min滾筒軸的轉(zhuǎn)速n=n

8、/i=62.94 r/min 誤差e=0.004在誤差允許范圍內(nèi).各軸的輸入功率(kW)電動(dòng)機(jī)的額定功率為 p=4KW 直齒圓柱齒輪傳動(dòng)（7級(jí)精度）效率為=0.98 彈性聯(lián)軸器傳動(dòng)效率=0.99 帶式輸送機(jī)的傳動(dòng)效率為=0.96 滾動(dòng)軸承傳動(dòng)效率為=0.98各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 T(N·m)4.齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算4.1選擇齒輪材料及精度等級(jí)小齒輪選用45鋼調(diào)質(zhì)，硬度為220-250HBS，大齒輪選用45鋼正火硬度為170-210HBS。由課本得，d1【6712kT1(u+1)/duHP2】1/3 確定有關(guān)參數(shù)如下傳動(dòng)比i齒=u=4.2 由課本圖 取d=1 轉(zhuǎn)矩 TI=9550×P1/

9、n1=9550×2.14/1445 =14143.25N·m 載荷系數(shù)k 由課本 取k=1.2 許用接觸應(yīng)力HP由課本查得 Hlim1=610Mpa Hlim2=500Mpa 由課本公式知ZN1=1 ZN2=1.13 HP1=0.9Hlim1=×610Mpa=610Mpa HP2=0.9Hlim2=1.13×500Mpa=565Mpa 取HP=565Mpa故得d1【6712kT1(u+1)/duHP2】1/3 =6712×1.2×14143.25×(7.73+1)/1.2×7.73×56521/3mm =

10、28.24mm 取d1=30mm 4.2 確定齒輪傳動(dòng)主要參數(shù)及幾何尺寸 模數(shù)m=d1/Z1=30/20=1.2mm 取標(biāo)準(zhǔn)值m=1.5 分度圓直徑d1=mZ1=1.5×20=30mm d2=mZ2=1.5×152=228mm 傳動(dòng)中心距 a=m(Z1+Z2)/2=1.5(20+152)/2=129mm 齒寬 b2=b=d×d1=1.2×30=36mm b1=b2+5mm=41mm 驗(yàn)算齒輪圓周速度 V齒=d1n1/60×1000=3.14×30×1445/60×1000=2.27m/s 選齒輪傳動(dòng)精度等級(jí)8級(jí)合宜

11、 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 由課本得，F(xiàn)=(2kT1/d1mb)YFS1F1 確定有關(guān)參數(shù)和系數(shù)。4.2許用彎曲應(yīng)力有課本得，齒輪彎曲強(qiáng)度校檢合格。4.3驗(yàn)算齒輪的圓周速度v由課本表可知，選9級(jí)精度是合適的。 4.4計(jì)算幾何尺寸及繪制齒輪零件工作圖。將上述計(jì)算結(jié)果整理如下表所示4.5傳動(dòng)軸的設(shè)計(jì) 齒輪軸的設(shè)計(jì) 4.5.1確定輸入軸上各部位的尺寸如圖4.5.2按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的直徑 選用45并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，硬度217255HBS 軸的輸入功率為PI= 4.03 KW 轉(zhuǎn)速為n=286.57 r/min 根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)得C=107到118.又由書(shū)式得4.5.3確定轟各段直徑和長(zhǎng)度 從大帶輪開(kāi)始右起第一

12、段，由于帶輪與軸通過(guò)鍵聯(lián)接，則軸應(yīng)該增加3%到5%，取D1=30mm，又因?yàn)閹л喌膶挾葎t第一段長(zhǎng)度L1=60mm 右起第二段直徑取D2=38mm根據(jù)軸承端蓋的裝拆以及對(duì)轟承添加潤(rùn)滑脂的要求和箱體的厚度，取端蓋的外端面不帶輪的左端面間的距離為30mm，則取第二段的長(zhǎng)度L2=70mm 右起第三段，該段裝有滾動(dòng)軸承，選用深溝球軸承，則軸承有徑向力，而軸向力為零，選用6208型軸承，其尺寸為d×D×B=40×80×18，那么該段的直徑為D3=40mm，長(zhǎng)度為L(zhǎng)3=20mm（因?yàn)檩S承是標(biāo)準(zhǔn)件，所以采用基孔制，軸與軸承間為過(guò)盈配合P7/h6）右起第四段，為滾動(dòng)軸承的

13、定位軸肩,其直徑應(yīng)小于滾動(dòng)軸承的內(nèi)圈外徑，取D4=48mm，長(zhǎng)度取L4= 10mm 右起第五段，該段為齒輪軸段，由于齒輪的齒頂圓直徑為d5=67.5mm，分度圓直徑為62.5mm，齒輪的寬度為70mm，則，此段的直徑為D5=67.5mm，長(zhǎng)度為L(zhǎng)5=70mm 右起第六段，為滾動(dòng)軸承的定位軸肩,其直徑應(yīng)小于滾動(dòng)軸承的內(nèi)圈外徑，取D6=48mm，長(zhǎng)度取L6= 10mm，因?yàn)檩S承是標(biāo)準(zhǔn)件。所以采用基孔制，軸與軸承間為過(guò)盈配合P7/h6右起第七段，該段為滾動(dòng)軸承安裝出處，取軸徑為D7=40mm，長(zhǎng)度L7=18mm。5.輸出軸的設(shè)計(jì)計(jì)算確定軸上零件的定位和固定方式 如圖5.1按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算轟的直徑 由前

14、面計(jì)算得傳動(dòng)功率P2=4.207kw, n2=76.19r/min工作單向采用深溝球軸承支撐。由已知條件知減速器傳遞的功率屬于中小功率故選用45剛并經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，硬度217255HBS 。根據(jù)課本并查表的，5.2確定軸各段直徑和長(zhǎng)度 5.2.1從聯(lián)軸器開(kāi)始右起第一段，由于聯(lián)軸器與軸通過(guò)鍵聯(lián)接，則軸應(yīng)該增加5%，取41.9747.18。根據(jù)計(jì)算轉(zhuǎn)矩T= 9.55×106·P/n=527.324 N·m Tc=RA×T=1.3×527324=685.49N·m查標(biāo)準(zhǔn)GB/T 50142003。選用HL4型彈性柱銷聯(lián)軸器，半聯(lián)軸器長(zhǎng)度為l1=

15、112mm,軸段長(zhǎng)L1=84mm5.2.2右起第二段，考慮聯(lián)軸器的軸向定位要求，該段的直徑取52mm,根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器左端面的距離為30mm，故取該段長(zhǎng)為L(zhǎng)2=74mm5.2.3右起第三段,該段裝有滾動(dòng)軸承，選用深溝球軸承，則軸承有徑向力，而軸向力為零，選用6011型軸承，其尺寸為d×D×B=55×90×18。那么該段的直徑為55mm，長(zhǎng)度為L(zhǎng)3=32 。5.2.4右起第四段，該段裝有齒輪，并且齒輪與軸用鍵聯(lián)接，直徑要增加5%，則第四段的直徑取60mm,齒輪寬為b=65mm。為了保證定位的可靠性，取

16、軸段長(zhǎng)度為L(zhǎng)4=62mm 5.2.5右起第五段，考慮齒輪的軸向定位,定位軸肩，取軸肩的直徑為D5=66mm ,長(zhǎng)度取L5=11.5mm 5.2.6右起第六段，該段為滾動(dòng)軸承安裝出處，取軸徑為D6=55mm，長(zhǎng)度L6=18mm5.3初步選擇滾動(dòng)軸承。因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用，故選用深溝球軸承。按照工作要求并根據(jù)d2-3=42mm，查手冊(cè)表6-1選取軸承代號(hào)為7009AC的角接觸球軸承，其尺寸為d*D*B=45mm*75mm*16mm,故d3-4= d5-7=45mm;l5-7=30mm.如圖：5.3.1取安裝齒輪處的軸端-的直徑d4-5=48mm,齒輪的左端與左軸承之間采用套筒定位。已

17、知齒輪輪轂的跨度為55mm，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸端應(yīng)略短于輪轂寬度，故取l4-5=53mm。齒輪的右端采用軸肩定位，軸肩高度h>0.07d，故取h=4mm，則軸環(huán)處的直徑d5-6=56mm。軸環(huán)寬度b1.4h，取l5-6=10mm。5.3.2.軸承端蓋的總寬度為10mm(由減速器及軸承端蓋的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定)。根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離l=30mm，故l2-3=40mm。5.3.3.取齒輪距箱體內(nèi)壁的距離a=12mm，考慮到箱體的鑄造誤差，在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí)，應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離s，取s=10mm，已知滾動(dòng)軸承寬度T

18、=16mm，大齒輪輪轂長(zhǎng)度L=55mm，則至此，已初步確定了軸的各段和長(zhǎng)度。5.3.4軸上零件的周向定位齒輪、半聯(lián)軸器與軸的周向定位均采用平鍵連接。按d4-5由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)查得平鍵截面b*h=14mm*9mm，鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為45mm，同時(shí)為了保證齒輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選擇齒輪輪轂與軸的配額為H7/n6；同樣，半聯(lián)軸器與軸的連接，選用平鍵為12mm*8mm*50mm，半聯(lián)軸器與軸的配合為H7/k6。滾動(dòng)軸承與軸的周向定位是由過(guò)度配合來(lái)保證的，此處選軸的直徑尺寸公差為6m.5.4求軸上的載荷 首先根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)圖做出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖。作為簡(jiǎn)支梁的軸的支撐跨距L2+L3=44.6

19、mm+44.6mm=89.2mm.。根據(jù)軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖做出軸的彎矩圖和扭矩圖。從軸的結(jié)構(gòu)圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面C是軸的危險(xiǎn)截面?，F(xiàn)將計(jì)算處的截面C處的HM、VM及M的值列于下表。5.5按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 進(jìn)行校核時(shí)，通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面（即危險(xiǎn)截面C）的強(qiáng)度。根據(jù)上表數(shù)據(jù)，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取6.0=，軸的計(jì)算應(yīng)力前已選定軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理，由機(jī)械設(shè)計(jì)表11.2查得-1=60MPa,因此ca<-1,故安全。5.6精確校核軸的疲勞強(qiáng)度5.6.1判斷危險(xiǎn)截面截面A，,B只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過(guò)渡配合所引起的應(yīng)力集中均

20、將削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于軸的最小直徑是按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以截面A,B均無(wú)需校核。從應(yīng)力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度的影響來(lái)看，截面和處過(guò)盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載的情況來(lái)看，截面C上的應(yīng)力最大。截面的應(yīng)力集中的影響和截面的相近，但截面不受扭矩作用，同時(shí)軸徑也較大，故不必做強(qiáng)度校核。截面C上最然應(yīng)力最大，但應(yīng)力集中不大（過(guò)盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端），而且這里軸的直徑最大，故截面C也不必校核。截面顯然更不必校核。截面為危險(xiǎn)截面，截面的左右兩側(cè)均需校核。5.6.2截面IV左側(cè)抗彎截面系數(shù) W=0.1d3=0.1×453 =9112.5mm3抗扭截面系數(shù) WT=0.2d3

21、=0.2×453=18225mm3截面左側(cè)的彎矩M為M=M1×(44.6-26)/44.6=35501N.mm截面 上的扭矩T為T=282000N.mm截面上的彎曲應(yīng)力b=M/W=3.9MPa截面上的扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力T=T/WT=15.47MPa彎曲正應(yīng)力為對(duì)稱循環(huán)彎應(yīng)力，m=0，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈沖循環(huán)應(yīng)力，軸的材料為45鋼，調(diào)制處理。由書(shū)表查取。因r/d=2.0/45=0.04，D/d=48/45=1.07,可查得又由機(jī)械設(shè)計(jì)圖2.8并經(jīng)插值可得軸的材料的敏性系數(shù)為故有效應(yīng)力集中系數(shù)為由機(jī)械設(shè)計(jì)查圖2.9 ，=0.75；由附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)=0.76 軸按磨削加工，由b=6

22、40MPa，查圖得，=0.92。軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即=1，則綜合系數(shù)為已知碳鋼的特性系數(shù)于是，計(jì)算安全系數(shù)值，則故可知其安全。（截面IV右側(cè)方法同，證明略）6.鍵連接設(shè)計(jì)6.1帶輪與輸入鍵的選擇軸徑d=25.輪轂長(zhǎng)度L=35mm,查手冊(cè)，選A型平鍵，其尺寸為b=8mm,h=7mm,L=28mm(GB/T 1095-2003)6.2.輸出軸與齒輪間鍵的選擇 軸徑d=48mm，輪轂長(zhǎng)度L=45mm，查手冊(cè)，選A型平鍵，其尺寸為 b=14mm， h=9mm， L=45mm(GB/T 1095-2003)6.3.輸出軸與聯(lián)軸器間鍵的選擇 軸徑d=38mm，輪轂長(zhǎng)度L=50mm，查手冊(cè)，選A型平鍵，其

23、尺寸為 b=12mm， h=8mm， L=50mm(GB/T 1095-2003)7.箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)減速器的箱體采用鑄造（HT200）制成，采用剖分式結(jié)構(gòu)為了保證齒輪佳合質(zhì)量， 大端蓋分機(jī)體采用H7/is6配合. 7.1 機(jī)體有足夠的剛度在機(jī)體為加肋，外輪廓為長(zhǎng)方形，增強(qiáng)了軸承座剛度。7.2考慮到機(jī)體內(nèi)零件的潤(rùn)滑，密封散熱。因其傳動(dòng)件速度小于12m/s，故采用浸油潤(rùn)油，同時(shí)為了避免油攪得沉渣濺起，齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯xH大于40mm 為保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度，聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng)，其表面粗糙度為6.37.3機(jī)體結(jié)構(gòu)有良好的工藝性.鑄件壁厚為8mm，圓角半徑為R=5。機(jī)體外型簡(jiǎn)

24、單，拔模方便. 7.4對(duì)設(shè)計(jì)7.4.1視孔蓋和窺視孔在機(jī)蓋頂部開(kāi)有窺視孔，能看到傳動(dòng)零件齒合區(qū)的位置，并有足夠的空間，以便于能伸入進(jìn)行操作，窺視孔有蓋板，機(jī)體上開(kāi)窺視孔與凸緣一塊，有便于機(jī)械加工出支承蓋板的表面并用墊片加強(qiáng)密封，蓋板用鑄鐵制成，用M8緊固 7.4.2 油螺塞放油孔位于油池最底處，并安排在減速器不與其他部件靠近的一側(cè)，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔處的機(jī)體外壁應(yīng)凸起一塊，由機(jī)械加工成螺塞頭部的支承面，并加封油圈加以密封。 7.4.3油標(biāo)油標(biāo)位在便于觀察減速器油面及油面穩(wěn)定之處。 油尺安置的部位不能太低，以防油進(jìn)入油尺座孔而溢出. 7.4.4 通氣孔由于減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，機(jī)體內(nèi)溫

25、度升高，氣壓增大，為便于排氣，在機(jī)蓋頂部的窺視孔改上安裝通氣器，以便達(dá)到體內(nèi)為壓力平衡.7.4.5位銷為保證剖分式機(jī)體的軸承座孔的加工及裝配精度，在機(jī)體聯(lián)結(jié)凸緣的長(zhǎng)度方向各安裝一圓錐定位銷，以提高定位精度. 7.4.6 吊鉤在機(jī)蓋上直接鑄出吊鉤和吊環(huán)，用以起吊或搬運(yùn)較重的物體. 減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸如下：8.潤(rùn)滑密封設(shè)計(jì)對(duì)于單級(jí)斜齒圓柱齒輪減速器，因?yàn)閭鲃?dòng)裝置屬于輕型的，且傳速較低，所以其速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于（1.52）×105mm.r/min，所以采用脂潤(rùn)滑，箱體內(nèi)選用SH0357-92中的50號(hào)潤(rùn)滑，裝至規(guī)定高度。油的深度為H+h1，H=30 h1=34。所以H+h1=30+34=64 其

26、中油的粘度大，化學(xué)合成油，潤(rùn)滑效果好。 從密封性來(lái)講為了保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封，凸緣應(yīng)有足夠的寬度，連接表面應(yīng)精刨，密封的表面要經(jīng)過(guò)刮研。而且，凸緣連接螺柱之間的距離不宜太大，并均勻布置，保證部分面處的密封性。軸承端蓋采用嵌入式端蓋，易于加工和安裝。9.機(jī)頭傳動(dòng)裝置的驅(qū)動(dòng)改善9.1機(jī)頭傳動(dòng)裝置機(jī)頭傳動(dòng)裝置由傳動(dòng)卷筒、減速器、液力聯(lián)軸器、機(jī)架、卸載滾筒，清掃器組成。 機(jī)頭傳動(dòng)裝置是整個(gè)輸送機(jī)的驅(qū)動(dòng)部分，兩臺(tái)電機(jī)通過(guò)液力聯(lián)軸器、減速器分別傳遞轉(zhuǎn)距給兩個(gè)傳動(dòng)滾筒（也可以用兩個(gè)齒輪串聯(lián)起來(lái)傳動(dòng)）。用齒輪傳動(dòng)時(shí)，應(yīng)卸下一組電機(jī)、液力聯(lián)軸器和驅(qū)動(dòng)輸送機(jī)運(yùn)行的動(dòng)力源。其作用是把電動(dòng)機(jī)輸出的轉(zhuǎn)矩，通過(guò)聯(lián)軸器

27、和減速器傳遞到輸送機(jī)的傳動(dòng)滾筒上，使之達(dá)到驅(qū)動(dòng)輸送帶運(yùn)行所需的牽引力矩和轉(zhuǎn)數(shù)。 9.2基本結(jié)構(gòu)由電動(dòng)機(jī)、聯(lián)軸器和減速器三部分組成一臺(tái)驅(qū)動(dòng)單元。 電動(dòng)機(jī)，常用隔爆鼠籠型電動(dòng)機(jī)，功率根據(jù)需要選定，電壓等級(jí)應(yīng)符合采區(qū)供電電壓，多為660V和 1140V，趨向于3300V。 聯(lián)軸器，用于聯(lián)結(jié)電動(dòng)機(jī)軸和減速器的高速軸，具有一定的撓性和保安功能。常用的有彈性套柱銷聯(lián)軸器、彈性柱銷齒式聯(lián)軸器等。近年來(lái)趨向于選用更安全可靠的限矩型液力偶合器和調(diào)速型液力偶合器。減速器，根據(jù)驅(qū)動(dòng)輸送帶所需的牽引力矩、運(yùn)行速度和工作條件選用，大多為多級(jí)硬齒面漸開(kāi)線齒輪傳動(dòng)，也有是圓弧齒齒輪傳動(dòng)。近年來(lái)有選用體積小、重量輕、傳動(dòng)比范

28、圍廣的行星齒輪傳動(dòng)的趨向。為便于驅(qū)動(dòng)裝置的總體布局，減速器的輸入軸和輸出軸的位置有相互呈平行和垂直兩種形式。 9.3類型 按驅(qū)動(dòng)方式可歸納為集中驅(qū)動(dòng)、分散驅(qū)動(dòng)、中間助力驅(qū)動(dòng)三種類型。集中驅(qū)動(dòng)，由單臺(tái)或多臺(tái)驅(qū)動(dòng)單元集中裝在帶式輸送機(jī)的某適當(dāng)部位(如頭部、尾部等)，聯(lián)結(jié)一個(gè)或數(shù)個(gè)傳動(dòng)滾筒驅(qū)動(dòng)輸送帶運(yùn)行。無(wú)論是采用單臺(tái)還是多臺(tái)驅(qū)動(dòng)單元集中驅(qū)動(dòng)，輸送帶上承受的最大張力均相同，后者只是將驅(qū)動(dòng)總功率分解，由多臺(tái)功率較小的驅(qū)動(dòng)單元集中在一起協(xié)力驅(qū)動(dòng)，對(duì)于大驅(qū)動(dòng)功率的帶式輸送機(jī)，它可減少驅(qū)動(dòng)點(diǎn)所需的空間尺寸，有利于在井巷環(huán)境中使用。這種驅(qū)動(dòng)方式必須是：各驅(qū)動(dòng)單元的輸出轉(zhuǎn)數(shù)保持同步;各驅(qū)動(dòng)單元的功率分配基本平衡; 具有良好的可控起動(dòng)性能。 分散驅(qū)動(dòng) 把若干臺(tái)驅(qū)動(dòng)單元分別設(shè)置在帶式輸送機(jī)的機(jī)頭和機(jī)尾，其驅(qū)動(dòng)功率