發(fā)電機(jī)故障診斷(1)

1、發(fā)電機(jī)常見故障分析及診斷主要內(nèi)容故障的分類介紹第一節(jié) 機(jī)械故障的分類的原因與檢測(cè)第二節(jié) 噪聲異常 第三節(jié) 漏水第四節(jié) 漏氫第五節(jié) 過(guò)熱故障 機(jī)械故障的分類轉(zhuǎn)子振動(dòng)和軸承振動(dòng)超標(biāo)轉(zhuǎn)動(dòng)部件松動(dòng)破裂甩出定子鐵心松動(dòng)定子端部線圈及引線振動(dòng)異常噪聲軸承密封瓦磨損漏氫漏水及漏油超速第一節(jié)第一節(jié) 機(jī)械故障特點(diǎn)及原因機(jī)械故障特點(diǎn)及原因振動(dòng)超標(biāo)和異常振動(dòng)超標(biāo)和異常 汽輪發(fā)電機(jī)的振動(dòng)（轉(zhuǎn)子振動(dòng)、軸承振動(dòng)、定子鐵心振動(dòng)、定子機(jī)座振動(dòng)、定子端部繞組振動(dòng)等），通常都是由機(jī)械的、電磁的等多種因素造成的強(qiáng)迫復(fù)雜振動(dòng)。 采用快速付里葉算法（FFT算法）即可得到各種頻率成分的諧波分量。 常用的振動(dòng)頻譜分析儀可直接給出頻譜圖。振

2、動(dòng)分析中常用的特征量振動(dòng)分析中常用的特征量1振動(dòng)位移峰峰值：振動(dòng)的通頻幅值A(chǔ)P-P(m) 即振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)中考核的位移限值2振動(dòng)頻譜圖：常用的振動(dòng)頻譜分析儀可以給出二維譜圖和三維譜圖，可以得到在一定轉(zhuǎn)速下或不同轉(zhuǎn)速下的諧波分量(a) 二維譜圖（b）三維譜圖3 基波和諧波幅值 X1m和Xnm4 基波和諧波頻率 f1和fn5 基波和諧波相位 1和n檢測(cè)方法檢測(cè)方法1振動(dòng)傳感器及應(yīng)用：目前廣泛使用的有電渦流型、速度型和加速度型三種振動(dòng)傳感器。電渦流傳感器 1-頭部線圈 2-固定螺帽 3-高頻電纜基本原理當(dāng)傳感器頭部線圈上通入高頻（12MHz）電流時(shí)，線圈周圍產(chǎn)生高頻電磁場(chǎng)，在鄰近的金屬板表面產(chǎn)生電渦流，此

3、電渦流產(chǎn)生的電磁場(chǎng)與原線圈的電磁場(chǎng)方向相反，相互迭加，改變了原線圈的阻抗，當(dāng)線圈尺寸及金屬板材料的電磁性質(zhì)一定時(shí)，則線圈阻抗變化值便是線圈與金屬板間距離d的單值函數(shù)，將傳感器的渦流線圈接入振蕩回路，經(jīng)放大、檢波、濾波后便可得到與距離大小成正比的輸出電壓。轉(zhuǎn) 軸傳感器前置器二次儀表原理動(dòng)態(tài)圖振動(dòng)標(biāo)準(zhǔn)1汽輪發(fā)電機(jī)振動(dòng)限值GB/T 7064-1996 透平型同步發(fā)電機(jī)技術(shù)要求中的規(guī)定，對(duì)于額定轉(zhuǎn)速n3000r/min的汽輪發(fā)電機(jī)，振動(dòng)限值下表范圍A：設(shè)備良好 范圍B：設(shè)備合格 范圍C：開始報(bào)警，安排維修 超出C：瞬時(shí)跳閘3.振動(dòng)異常及實(shí)例 （1）空轉(zhuǎn)時(shí)振動(dòng)超標(biāo)通常是由于以下原因引起的： A轉(zhuǎn)子質(zhì)量不

4、平衡，據(jù)統(tǒng)計(jì)占此類振動(dòng)超標(biāo)的8090； B聯(lián)軸器故障和軸承不對(duì)中； C基礎(chǔ)剛度、軸承動(dòng)剛度以及軸承座與臺(tái)板的連接剛度不足或存在共振（2）空載時(shí)振動(dòng)隨電壓升高而增大：主要原因可能是鐵心或機(jī)座的自振頻率接近100Hz引起共振。例如：70年代末望亭電廠13機(jī)國(guó)產(chǎn)300MW雙水內(nèi)冷發(fā)電機(jī)空載機(jī)座振動(dòng)高達(dá)140260m，并有嚴(yán)重噪聲，真機(jī)實(shí)測(cè)和分析計(jì)算表明機(jī)座固有頻率為100103Hz，十分接近鐵心電磁振動(dòng)的激振力頻率100Hz，產(chǎn)生諧振，后經(jīng)頂部附加鐵質(zhì)消振質(zhì)量約2.5t，降低其固有頻率約7Hz，使機(jī)座振動(dòng)降至1030m，滿足了運(yùn)行要求。 （3） 振動(dòng)隨勵(lì)磁電流增加而增大：主要原因是由于轉(zhuǎn)子通風(fēng)不良（

5、風(fēng)路堵塞等）或有匝間短路，使轉(zhuǎn)子隨勵(lì)磁電流增大而產(chǎn)生熱不平衡，甚至熱彎曲引起的。 (4) 突發(fā)性振動(dòng)劇增，可能的原因是轉(zhuǎn)子部件的振動(dòng)松脫，使轉(zhuǎn)子失去原有平衡以及密封瓦故障引起的。如鄒縣發(fā)電廠6國(guó)產(chǎn)600MW汽輪發(fā)電機(jī)在09年6月20日上午10:47帶370MW負(fù)荷運(yùn)行，振動(dòng)突然劇增，見表25，其原因?yàn)橹行妮S汽端堵頭脫出引起的。 3. 3.措施措施（1） 根據(jù)測(cè)試數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，找出引起振動(dòng)的根源采取措施消除振源;（2）加強(qiáng)監(jiān)測(cè)，有條件的電廠應(yīng)裝設(shè)一套“振動(dòng)故障自動(dòng)診斷系統(tǒng)”，以便及時(shí)發(fā)現(xiàn)故障，避免事故的發(fā)生。二、定子繞組的振動(dòng)及固有頻率二、定子繞組的振動(dòng)及固有頻率1.定子繞組電磁振動(dòng)的根源電磁力

6、穿過(guò)槽部的磁通與定子線棒電流相互作用產(chǎn)生作用槽部的電磁力，此力有兩部分：一是槽中電流產(chǎn)生的橫向漏磁場(chǎng)與軸向電流相互作用產(chǎn)生的徑向電磁力，這是主要的，另一部分是當(dāng)齒部飽和時(shí)槽中徑向磁通與軸向電流作用產(chǎn)生的切向電磁力。槽部電磁力的特點(diǎn) (a)由兩部分組成，一部分為恒定分量，另一部分為交變分量。交變分量將引起線棒振動(dòng)，其幅值與電流的平方成正比； (b) 交變分量的頻率為電流頻率的二倍； (c) 在事故狀態(tài)下，電流中含有直流分量時(shí)，電磁力將包含額定頻率的分量； (d) 在事故狀態(tài)下，電流的瞬變分量可能達(dá)到10倍，則電磁力將增加到100倍。端部電磁力的特點(diǎn) (a)正常運(yùn)行時(shí)，端部電磁力由恒定分量與交變(

7、倍頻)分量組成，其值與電流平方成正比，事故狀態(tài)下還有一次頻率分量，交變分量將引起端部線圈振動(dòng)。 (b)端部電磁力的方向處于線棒橫截面內(nèi)，通常分為切向力（周向）和法向力（徑向），而且總是切向力大于法向力。一個(gè)相帶邊緣線棒所受切向力大于相帶內(nèi)其他線棒。2.端部繞組振動(dòng)的幅值和固有頻率的限值（1）端部振動(dòng)的幅值（峰峰值）目前國(guó)內(nèi)外尚無(wú)統(tǒng)一的規(guī)定，各個(gè)制造廠家規(guī)定的限值如下：1美國(guó)WH公司 允許254m2英國(guó)GEC公司 允許125（150）m（大亞灣機(jī)組）（2）固有頻率（四節(jié)點(diǎn)橢圓振型）GB/T 70641996 規(guī)定應(yīng)避開基頻和倍頻的6%以上即避開4753Hz及94106Hz1DL/T 596199

8、6 規(guī)定應(yīng)不得介于基頻或倍頻的10%范圍內(nèi)，即避開4555Hz和90110Hz2英國(guó)GEC公司 大亞灣900MW發(fā)電機(jī)預(yù)期值為80Hz3法國(guó)ALSTHOM公司 沙角C 660MW發(fā)電機(jī)應(yīng)避開95115Hz4美國(guó)WH公司 應(yīng)避開90120Hz3.測(cè)量方法（1）固有頻率的測(cè)量（2）端部繞組振動(dòng)幅值的測(cè)量目前有機(jī)械式和光電式兩種傳感器，機(jī)械式多為壓電加速度計(jì)，光電式多為光纖位移傳感器。在制造廠內(nèi)試驗(yàn)大都采用機(jī)械式，作為在線監(jiān)測(cè)兩種都有采用的。電壓表積分器濾波器巡檢儀電壓放大器加速度計(jì)4.定子端部繞組及引線振動(dòng)引起的事故由于端部結(jié)構(gòu)和工藝上的缺陷，近幾年來(lái)大型機(jī)組定子端部繞組及引線振動(dòng)大造成的事故已多

9、次發(fā)生。從原理上講振動(dòng)幅值（對(duì)于額定頻率為50Hz的發(fā)電機(jī)） 1100FAfR式中 A振幅F電磁力，從上節(jié)分析可知取決于端部結(jié)構(gòu)尺寸以及運(yùn)行電流； f固有頻率，取決于端部結(jié)構(gòu)和工藝； R結(jié)構(gòu)阻尼，也取決于端部結(jié)構(gòu)和工藝。為了減小振動(dòng)幅值，一是使固有頻率f避開電磁力的頻率（100Hz），另一個(gè)因素就是增加結(jié)構(gòu)阻尼，因此，同一型號(hào)的發(fā)電機(jī)端部固定結(jié)構(gòu)相同，但是如果工藝上不一致，也會(huì)造成不同的結(jié)果。沙角C廠660MW發(fā)電機(jī)事故分析 進(jìn)口GECALSTHOM公司660MW，19kV水氫氫型發(fā)電機(jī)三臺(tái)，其中2機(jī)，1997年10月2日帶負(fù)荷運(yùn)行，A、C差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作跳閘，發(fā)電機(jī)定子繞組嚴(yán)重?fù)p壞。3機(jī)1998

10、年6月11日帶678MVA負(fù)荷運(yùn)行，突然接地保護(hù)動(dòng)作，氫壓迅速下降，定子內(nèi)冷水導(dǎo)電率升高，出線箱大量冷卻水排出。2機(jī)：出線室端部環(huán)形引線燒斷三根，C相出線的環(huán)形引線E3燒斷1000mm，E3的T型接頭燒毀，相鄰的中性點(diǎn)環(huán)形引線S3燒斷400mm，S1燒斷250mm，E2和E1的相環(huán)絕緣層受到嚴(yán)重破壞。除了工藝上的隱患外，（因?yàn)镋3相環(huán)連接C相出線的T型接頭引下線與轉(zhuǎn)接盒的連接是現(xiàn)場(chǎng)改制的），端部引線的振動(dòng)和固有頻率接近100Hz是主要原因，共振造成疲勞開焊，引線燒斷，漏水接地事故。經(jīng)引線固有頻率測(cè)試3機(jī)S1在100Hz，E2在111Hz處均有明顯的諧振峰，2機(jī)六根引線均存在105Hz，110H

11、z的諧振峰。測(cè)試表明仍存在94115Hz范圍內(nèi)的固有頻率，其中E1、E2引線及相環(huán)T連接處存在98.5Hz的固有頻率，S1、S2、S3 引線在T連接處存在107Hz的固有頻率，并未徹底解決問(wèn)題，目前是帶隱患運(yùn)行。A事故情況B.損壞情況. 事故原因分析：D 引線加固改造后6. 6.預(yù)防措施預(yù)防措施（1）加強(qiáng)對(duì)定子繞組端部線圈磨損及緊固情況的檢查（2）大修時(shí)應(yīng)進(jìn)行模態(tài)試驗(yàn)，對(duì)不合格（橢園振型固有頻率在94115Hz之間）的發(fā)電機(jī)，應(yīng)進(jìn)行端部結(jié)構(gòu)改進(jìn)（3）加裝振動(dòng)在線監(jiān)測(cè)裝置第二節(jié)噪聲異常第二節(jié)噪聲異常汽輪發(fā)電機(jī)是高速旋轉(zhuǎn)機(jī)械，具有較高的噪聲，既有較強(qiáng)的機(jī)械噪聲，也含有電磁噪聲和通風(fēng)噪聲，GB/T

12、7064規(guī)定汽輪發(fā)電機(jī)噪聲聲壓級(jí)應(yīng)不超過(guò)92dB(A)，如果運(yùn)行中噪聲突然變化，表明可能出現(xiàn)故障。211NPAPAiiLLKN噪聲檢測(cè)方法對(duì)于現(xiàn)場(chǎng)運(yùn)行的汽輪發(fā)電機(jī)組，屬于半混響聲場(chǎng)，可采用國(guó)標(biāo)GB10069.2噪聲簡(jiǎn)易測(cè)定方法。（1）測(cè)點(diǎn)距離發(fā)電機(jī)外殼1m； (2) 以發(fā)電機(jī)和主勵(lì)磁機(jī)為基準(zhǔn)體布置測(cè)點(diǎn)，相鄰測(cè)點(diǎn)間距離應(yīng)不大于1m； (3) 由于機(jī)組噪聲是汽機(jī)段和電機(jī)段兩個(gè)聲源迭加，若兩個(gè)聲壓級(jí)相等，迭加結(jié)果增加3dB，因此若電機(jī)段的平均聲壓級(jí)大于汽機(jī)段的平均聲壓級(jí)3dB時(shí)，電機(jī)段的測(cè)量應(yīng)視為有效。如果兩段平均聲壓級(jí)差不大于3dB，則電機(jī)段的平均聲壓級(jí)應(yīng)減去3dB（汽機(jī)段噪聲的影響）；（4）可以

13、不考慮其他背景噪聲的修正；（5）通常汽輪發(fā)電機(jī)周圍各測(cè)點(diǎn)聲壓級(jí)相差不大于dB，平均聲壓級(jí)的計(jì)算可采用近似公式： 式中：A計(jì)權(quán)平均聲壓級(jí)，dB(A) N測(cè)點(diǎn)總數(shù) LPi第i點(diǎn)測(cè)量的聲壓級(jí)dB(A)K2環(huán)境反射系數(shù)，通常取K246)A計(jì)權(quán)是為了反映人對(duì)不同頻率噪聲的感受程度，A計(jì)權(quán)以1000Hz為基準(zhǔn)（0dB），低于1000Hz和高于6300Hz的噪聲進(jìn)行衰減，對(duì)于大于1000Hz小于6300Hz的噪聲給予增益。(7) 噪聲譜的測(cè)量：為了分析噪聲源，在A計(jì)權(quán)平均聲壓級(jí)測(cè)定后對(duì)某些測(cè)點(diǎn)的噪聲不經(jīng)A計(jì)權(quán)網(wǎng)絡(luò)的噪聲頻譜進(jìn)行測(cè)量。2噪聲測(cè)量?jī)x器 (1) 應(yīng)采用精密聲級(jí)計(jì)測(cè)量聲壓級(jí)，如國(guó)產(chǎn)ND2型以及丹麥B

14、&K公司2203型，日本小野公司LA220型等，聲級(jí)計(jì)在每次測(cè)量前必須校準(zhǔn)，常見的是用活塞發(fā)聲器進(jìn)行校準(zhǔn)。也可以采用專門儀器測(cè)量聲強(qiáng)，它可以直接測(cè)量由聲源幅射的聲強(qiáng)，而與其他任何方向幅射來(lái)的聲強(qiáng)無(wú)關(guān)，英國(guó)GEC公司就是測(cè)量聲強(qiáng)來(lái)確定平均聲壓級(jí)的。（2）噪聲頻譜分析儀與振動(dòng)頻譜分析儀相同神頭二電廠2#機(jī)500MW發(fā)電機(jī)異常噪聲的分析A基本情況：2#機(jī)為捷制500MW, 20kV水氫氫型汽輪發(fā)電機(jī)，1992年12月9日并網(wǎng)投運(yùn)，至1994年12月13日停機(jī)共運(yùn)行6890h，并網(wǎng)135次。1993年4月26日因定子繞組漏水，檢修過(guò)程中發(fā)現(xiàn)定子鐵心穿心螺桿螺母松動(dòng)，用自制工具擰緊，最大緊固角為

15、410，其他運(yùn)行正常?？刂茪錅亍⒍ㄗ永@組水溫、鐵心溫度均勻緩慢變化異音減弱，出現(xiàn)異音的負(fù)荷區(qū)域少，但不能完全消失。B故障現(xiàn)象：1994年11月9日帶有功350MW，無(wú)功150Mvar運(yùn)行中聽到發(fā)電機(jī)內(nèi)異常聲音，增加有功至410MW時(shí)，異音消失，隨后11月11日在357385MW，12月3日在65MW88MW時(shí)均出現(xiàn)異音，12月13日有功升至68127MW時(shí)又出現(xiàn)異音伴有撞擊聲，緊急停機(jī)檢查發(fā)現(xiàn)汽端匯流管壓板螺栓松動(dòng)，二條螺栓脫落，匯流管逆轉(zhuǎn)向移位2mm，鐵心背部有大面積紅色粉末，經(jīng)化驗(yàn)含鐵和硅的成份，同時(shí)發(fā)現(xiàn)部分鐵心與鴿尾槽沖片尖角斷裂。隨后至1995年5月25日，2機(jī)又并網(wǎng)18次，異音出現(xiàn)1

16、7次， 噪聲頻譜分析表明，異音為定子鐵心正常電磁噪聲基礎(chǔ)上迭加的一種周期性變化的聲音，存在低頻高噪聲和中頻寬帶噪聲譜低負(fù)荷（380MW）下出現(xiàn)，高負(fù)荷下消失調(diào)節(jié)無(wú)功無(wú)影響C、原因分析設(shè)計(jì)制造質(zhì)量不良，鐵心迭壓不緊，運(yùn)行后穿心螺桿松動(dòng)定子鐵心溫度不均勻，多次冷態(tài)啟動(dòng)，造成鐵心熱脹冷縮周期性變化，加劇了鐵心的松動(dòng)，使電磁振動(dòng)加大，產(chǎn)生異常聲音，同時(shí)使鐵心沖片磨損出現(xiàn)紅粉，部分鴿尾槽硅鋼片尖角斷裂。D處理及測(cè)試（a）拆除全部定子線圈。（b）以600t臥式油壓機(jī)在冷態(tài)和熱態(tài)下重新壓緊鐵心，而且各部分壓力均勻，壓緊前后尺寸注：出廠時(shí)鐵心固有頻率為160.5Hz。(d) 1995年8月7日維修工作完成，機(jī)

17、組并網(wǎng)，異音消失，運(yùn)行正常。第三節(jié)漏水第三節(jié)漏水對(duì)于水冷發(fā)電機(jī)，漏水故障及其引發(fā)的電氣事故占有相當(dāng)大的比重，據(jù)廣東電網(wǎng)的統(tǒng)計(jì)定子和轉(zhuǎn)子漏水故障占發(fā)電機(jī)總故障的26.4%，無(wú)論定子繞組或轉(zhuǎn)子繞組一旦發(fā)生漏水故障，往往會(huì)造成嚴(yán)重的后果，輕者威脅機(jī)組的安全運(yùn)行，重者引發(fā)電氣短路事故燒毀發(fā)電機(jī)，因此應(yīng)十分重視漏水故障。絕緣引水管破裂漏水事例分析 事件A鄒縣電廠2機(jī)國(guó)產(chǎn)300MW雙水內(nèi)冷發(fā)電機(jī)某日運(yùn)行中定子接地保護(hù)、縱差、橫差保護(hù)動(dòng)作停機(jī)，檢查發(fā)現(xiàn)系轉(zhuǎn)子引水管突然破裂漏水引起，造成定子A相繞組首尾短接、三相弧光短路。事件B吳涇電廠13機(jī)國(guó)產(chǎn)300MW雙水內(nèi)冷發(fā)電機(jī)定子接地、差動(dòng)、發(fā)變組差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作，停機(jī)

18、檢查發(fā)現(xiàn)系轉(zhuǎn)子勵(lì)端6復(fù)合絕緣引水管突然破裂漏水引起，造成定子引出端三相短路事故，定子繞組端部燒壞多處，空心導(dǎo)線燒斷，端部繞組、大小端蓋、導(dǎo)風(fēng)圈均不同程度變形和損壞。檢查所有轉(zhuǎn)子絕緣引水管，發(fā)現(xiàn)勵(lì)端16根復(fù)合絕緣引水管內(nèi)襯管均有不同程度的縱向貫穿性裂紋，最嚴(yán)重的裂紋長(zhǎng)150mm、寬2mm。 (1) 材質(zhì)不合格 如空心導(dǎo)線有裂紋，絕緣引水管有裂紋和砂眼等，加 強(qiáng)檢查，如空心導(dǎo)線渦流探傷。 (2) 材質(zhì)性能差 如轉(zhuǎn)子引水線拐角銅線已處于疲勞極限，容易斷裂漏水，轉(zhuǎn)子復(fù)合絕緣引水管性能差?，F(xiàn)已將拐角銅線改為進(jìn)口的1Cr18Ni9Ti不銹鋼材料，絕緣引水管改為德國(guó)西門子技術(shù)國(guó)產(chǎn)化的外層不銹鋼絲編織，內(nèi)層四

19、氟塑料的絕緣水管。 (3) 定子繞組端部固定不牢固 固有頻率接近100Hz是造成端部線圈和引線振動(dòng)大，引起空心銅線疲勞斷裂漏水，應(yīng)改善端部和引線的固定結(jié)構(gòu)及工藝，減小振幅。 (4) 定子絕緣引水管布置及固定不合理 容易引起引水管磨損漏水，應(yīng)改進(jìn)布置，避免交叉，加強(qiáng)固定，避免磨損。 (5) 制造質(zhì)量 尤其是接頭焊接工藝質(zhì)量差是接頭漏水的重要原因，應(yīng)該加強(qiáng)質(zhì)量管理，改進(jìn)工藝措施，確保接頭焊接質(zhì)量。主要原因和解決措施(6) 金屬異物在電磁場(chǎng)的作用，“咬穿”空心導(dǎo)線引起漏水。如大亞灣核電站1機(jī)進(jìn)口GEC 900MW水氫氫型發(fā)電機(jī)，1994年7月1日運(yùn)行中發(fā)現(xiàn)定子冷卻水系統(tǒng)氫水分離箱漏氫/水位低報(bào)警，分

20、離箱上部氣體排放管有大量氣體間歇性噴出，氫壓下降6mbar/h，7月2日解列，抽轉(zhuǎn)子后發(fā)現(xiàn)17槽上層線棒端部側(cè)面（大面）有一小孔，距出槽口500mm，外部直徑6mm，內(nèi)部直徑3mm，故障點(diǎn)附近有一小片鐵磁碎片。分析認(rèn)為制造時(shí)殘留的金屬異物，刺傷了線棒絕緣，在交變電磁場(chǎng)作用下振動(dòng)“咬穿”空心導(dǎo)線，引起漏水。由于發(fā)現(xiàn)及時(shí)未造成事故。由于氫氣良好的導(dǎo)熱性，在大型機(jī)組中廣泛采用水氫氫冷卻方式，而且隨著容量的增大，氫壓逐步增高。典型氫冷機(jī)組的氫壓見表210。由于氫氣是最輕的氣體，其滲透性和擴(kuò)散能力很強(qiáng)，因此高氫壓的發(fā)電機(jī)中，如果密封不嚴(yán)，極易發(fā)生氫氣泄漏。第四節(jié) 漏氫1.漏氫的危害（1）機(jī)內(nèi)氫壓不能保持

21、額定值，將影響發(fā)電機(jī)的出力；（2）消耗過(guò)多的氫氣增加制氫站的負(fù)荷；（3）發(fā)電機(jī)周圍的漏氫與空氣混合后，若氫氣濃度為475時(shí)遇電火花或高溫，可能著火甚至引起爆炸。2允許的漏氫量由于機(jī)內(nèi)為高氫壓，又是旋轉(zhuǎn)機(jī)械，雖然有各種密封裝置和措施，也不可能完全杜絕氫氣的泄漏，因此國(guó)內(nèi)外制造廠的技術(shù)條件和標(biāo)準(zhǔn)中都有明確的允許漏氫量。3.漏氫的部位（1）端罩和機(jī)座結(jié)合面（2）端蓋與端罩及上下半端蓋結(jié)合面（3）端蓋與密封瓦座結(jié)合面（4）定子引出線套管（5）氫氣冷卻器上下法蘭與機(jī)殼結(jié)合面4.漏氫的原因（1）焊縫的焊接質(zhì)量不良引起漏氫（2）轉(zhuǎn)子滑環(huán)導(dǎo)電螺釘或轉(zhuǎn)子軸中心孔端面堵板不嚴(yán)（3）氫氣管路漏氫（4）氫氣漏入定子繞

22、組內(nèi)冷水系統(tǒng)（5）密封瓦內(nèi)部漏氫典型事例及措施 徐州電廠5機(jī)國(guó)產(chǎn)200MW水氫氫型發(fā)電機(jī) 1999年某日排氫裝置上部引至排氫風(fēng)機(jī)進(jìn)口的“U”型管因安裝時(shí)內(nèi)部雜物未清理干凈，使底部疏水閥門堵塞，運(yùn)行中放水量很小。油中水在“U”型管內(nèi)不斷凝結(jié)成水，逐漸積累，水位升高，致使排氫裝置上部排不出氫氣，氫壓升高，大量氫氣漏至811號(hào)瓦回油管，并從軸瓦處漏出。又因主勵(lì)滑環(huán)碳刷冒火，遇氫后立即起火，被迫停機(jī)6天，少發(fā)電2784萬(wàn)kWh。 1993年9月渾江發(fā)電廠5#國(guó)產(chǎn)200MW水氫氫型發(fā)電機(jī)發(fā)生漏氫著火事故，事故原因是，在機(jī)組大修時(shí)錯(cuò)誤地將密封油冷油器濾網(wǎng)端蓋的石棉墊更改為膠皮墊，機(jī)組投入運(yùn)行后，膠皮墊在壓

23、力、溫度、和腐蝕介質(zhì)的作用下?lián)p壞，致使密封油系統(tǒng)發(fā)生泄漏，密封油壓下降，雖然直流油泵聯(lián)起也不能滿足發(fā)電機(jī)氫壓的要求，導(dǎo)致氫氣從發(fā)電機(jī)端蓋外漏，被勵(lì)磁機(jī)自冷風(fēng)扇吸進(jìn)滑環(huán)處，引起氫氣著火。保證氫冷系統(tǒng)的嚴(yán)密性，檢修后必須進(jìn)行氣密性試驗(yàn)在發(fā)電機(jī)出線箱與封閉母線連接處應(yīng)裝設(shè)隔氫裝置，防止氫氣漏入封閉母線監(jiān)測(cè)定子水內(nèi)冷系統(tǒng)的含氫量，當(dāng)（體積含量）超過(guò)3%時(shí)，應(yīng)加強(qiáng)電機(jī)監(jiān)視，超過(guò)20%應(yīng)立即停機(jī)處理1. 1.定子繞組過(guò)熱故障定子繞組過(guò)熱故障 定子繞組溫度檢測(cè)方法和標(biāo)準(zhǔn)(1) 槽內(nèi)上下層線棒間埋置檢溫計(jì)：通常采用熱電阻元件如銅電阻（10，50等）或鉑電阻（10，100等），為了提高可靠性，大型機(jī)組每槽埋置2

24、只元件（一只運(yùn)行，一只作備用）。 (2) 定子線圈出水溫度測(cè)量：通常在出水端絕緣引水管的水接頭上安裝銅一康銅或鎳鉻康銅熱電偶元件，也可以采用端面型銅電阻或鉑電阻元件。每條出水支路上一只元件。對(duì)于上下層線棒的出水支路并聯(lián)共一路出水的機(jī)組（如國(guó)產(chǎn)200MW、300MW發(fā)電機(jī)），很難從水接頭的溫度來(lái)判斷過(guò)熱的線棒，應(yīng)同時(shí)與槽內(nèi)測(cè)溫元件的指示溫度結(jié)合起來(lái)分析判斷。 (3)GB/T 7064標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定 A溫度： 槽內(nèi)層間元件為120，出口水溫度為85，出口氫溫度為110。 B溫差：出口水溫差（每根線棒單獨(dú)出水）為8K。(4)規(guī)定A層間元件溫差或出口水溫差達(dá)8時(shí)報(bào)警，及時(shí)查明原因，此時(shí)可降低負(fù)荷B層間元件溫差達(dá)14或出口水溫差達(dá)12，或任一槽內(nèi)層間元件溫度 超過(guò)90或出口水溫度超過(guò)85時(shí)，在確認(rèn)測(cè)溫元件無(wú)誤后，應(yīng)立即停機(jī)處理。第五節(jié)第五節(jié) 過(guò)熱故障過(guò)熱故障2.過(guò)熱原因及故障實(shí)例（1）定子繞組水路的堵塞A異物堵塞：橡皮墊