懸索橋的施工監(jiān)控技術(shù)與關(guān)鍵問題

1、懸索橋的施工監(jiān)控技術(shù)與關(guān)鍵問題1前言懸索橋的特點(diǎn)懸索橋又稱為吊橋，是指以受拉主纜為主要承重構(gòu)件的橋梁結(jié)構(gòu)。主纜的鋼絲強(qiáng)度高且可以按照需要增強(qiáng)鋼絲數(shù)，所以懸索橋的跨越能力特殊大。同其他體系的橋梁相比，跨度越大，懸索橋的優(yōu)勢(shì)越顯然。在材料用量和截面設(shè)計(jì)方面，因?yàn)榇罂缍葢宜鳂虻募觿帕海觿帕涸趹宜鳂蛑幸枷喈?dāng)大的比例）不是主承重構(gòu)件，其截面并不需要隨著跨度增大而增強(qiáng)，節(jié)約材料；在構(gòu)件設(shè)計(jì)方面，懸索橋的主纜、錨碇和橋塔三個(gè)主要承重構(gòu)件在擴(kuò)充其面積或承載能力方面所碰到的困難則較??；另外，因?yàn)閼宜鳂蚩缭侥芰Υ?，?？梢砸虻刂埔说鼐駬褚豢缈邕^江河或海峽主航道的布置方案，這樣就可以避開深水橋墩的修建，滿意通航要

2、求。懸索橋也有一些不足：因?yàn)閼宜魇侨嵝越Y(jié)構(gòu)，剛度較小，當(dāng)活載作用時(shí)，懸索會(huì)轉(zhuǎn)變幾何樣子，引起橋跨結(jié)構(gòu)產(chǎn)生較大的撓曲變形；在風(fēng)載荷、車輛沖擊載荷等動(dòng)載荷作用下簡(jiǎn)單產(chǎn)生振動(dòng)。目前橋梁抗風(fēng)穩(wěn)定性研究已經(jīng)有了一定的成績(jī)，但對(duì)于其動(dòng)力響應(yīng)方面的研究則應(yīng)連續(xù)加強(qiáng)。懸索橋結(jié)構(gòu)計(jì)算理論在懸索橋結(jié)構(gòu)計(jì)算理論的進(jìn)展史上，其結(jié)構(gòu)理論經(jīng)過了彈性理論、撓度理論、有限位移理論的演化。彈性理論它是一種將懸索橋看作成主纜與加勁梁結(jié)合體的最早期的計(jì)算理論，是建立于超靜定結(jié)構(gòu)分析基礎(chǔ)上的一種方法。它認(rèn)為纜索承受自重及所有橋面荷載，其幾何樣子為二次拋物線，并且這一線形保持不變，因而，其特點(diǎn)是恒載與活載的作用沒有本質(zhì)的區(qū)分。當(dāng)懸索橋

3、的跨度不大時(shí)，采用彈性理論分析是適合的。更準(zhǔn)確的分析雖可證實(shí)：按彈性理論算出的彎矩值偏大，但改用準(zhǔn)確分析方法所能得到的經(jīng)濟(jì)效益并不顯著。撓度理論此理論的特點(diǎn)是，當(dāng)懸索橋因活載產(chǎn)生豎向變形時(shí)，在基本計(jì)算式中開頭引入這樣一個(gè)事實(shí)，即原有恒載已產(chǎn)生的主纜軸力因?yàn)樽冃蔚年P(guān)系將產(chǎn)生新的抗力。這個(gè)理論最早用于美國曼哈頓橋。這個(gè)理論的應(yīng)用隨即轉(zhuǎn)變了懸索橋的跨度，使其一下就進(jìn)入1000m以上的跨度。按撓度理論計(jì)算需要經(jīng)過多次試算才干得到正確的結(jié)果，且疊加原理不適用，計(jì)算繁瑣。后來一些學(xué)者又相繼提出了一些有用的簡(jiǎn)化解法。其實(shí)多花些功夫，節(jié)省不少，而且隨著跨度的加大，按撓度理論計(jì)算的優(yōu)越性就越發(fā)顯著了。有限位移理

4、論隨著現(xiàn)代懸索橋跨度的增大，其加勁梁剛度相對(duì)減小，當(dāng)高跨比小于1/30時(shí)，采用線性撓度理論引起的誤差變得不容忽視。除計(jì)算誤差外，撓度理論普遍也不便于計(jì)算機(jī)運(yùn)算，對(duì)于斜吊桿懸索橋的分析也顯不足。隨著電子計(jì)算機(jī)技術(shù)的進(jìn)展及其在結(jié)構(gòu)分析中的應(yīng)用，以有限位移理論為基礎(chǔ)的矩陣分析法相繼建立。有限位移理論對(duì)撓度理論的深入表現(xiàn)為考慮了幾何非線性因素，包括荷載作用下的結(jié)構(gòu)大位移、纜索自重垂度以及恒載初始內(nèi)力。總結(jié)從懸索橋基本方程的求解角度，用對(duì)剛度矩陣的修正內(nèi)容來表示懸索橋三種基本計(jì)算理論的實(shí)質(zhì)，可歸納如下:彈性理論: K=Ke Ke為彈性剛度矩陣。撓度理論: K=Ke+Kg(Ng) Kg為幾何剛度矩陣，Ng

5、為恒載軸力向量。有限位移理論: K=Ke+Kg(Ng)+Kd() Kd為大位移剛度矩陣，為節(jié)點(diǎn)位移向量。施工監(jiān)控技術(shù)概述懸索橋的施工，基本程序是：先修錨碇和塔，次架主纜，再掛吊索，后架設(shè)加勁梁及鋪設(shè)橋面系。也有例外，自錨式懸索橋因其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)多采用先梁后纜的施工方法。本文僅針對(duì)先纜后梁舉行分析。在施工過程中，結(jié)構(gòu)上的荷載不斷變化著，主纜的線形、塔的內(nèi)力也隨之變化，為使懸索橋建成后主纜達(dá)到設(shè)計(jì)線形，結(jié)構(gòu)受力符合設(shè)計(jì)要求，就需要在囫圇施工過程中舉行嚴(yán)格控制。橋梁的施工監(jiān)控與橋梁的設(shè)計(jì)和施工有親密的聯(lián)系，考慮到懸索橋與其他橋型相比施工過程中的結(jié)構(gòu)幾何樣子較難控制，且簡(jiǎn)單消失不穩(wěn)定和應(yīng)力過大的平安風(fēng)險(xiǎn)，

6、施工監(jiān)控更是囫圇橋梁施工的核心。懸索橋施工監(jiān)控，就是對(duì)結(jié)構(gòu)關(guān)鍵部位內(nèi)外設(shè)置各種監(jiān)測(cè)點(diǎn)，然后按照現(xiàn)場(chǎng)獵取的參數(shù)和數(shù)據(jù)(如圖1)，對(duì)結(jié)構(gòu)舉行實(shí)時(shí)理論分析和結(jié)構(gòu)驗(yàn)算；對(duì)每一施工階段，按照分析及反分析結(jié)果修正計(jì)算參數(shù)并舉行跟蹤計(jì)算以給出其下一步施工的預(yù)報(bào)，分析施工誤差狀態(tài)，采用應(yīng)力及變形預(yù)警體系對(duì)施工狀態(tài)舉行平安度評(píng)價(jià)和災(zāi)難預(yù)警。圖1 懸索橋施工監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)懸索橋施工控制應(yīng)包括四個(gè)主要方面：a)形成一個(gè)準(zhǔn)確的抱負(fù)狀態(tài)；b)配備一套完美的實(shí)時(shí)跟蹤分析系統(tǒng)；c)設(shè)立一套準(zhǔn)確的量測(cè)系統(tǒng)；d)建立誤差分析與反饋控制系統(tǒng)。懸索橋在施工過程中一旦主纜安裝就位，主纜內(nèi)力、撓度徹低取決于結(jié)構(gòu)體系、結(jié)構(gòu)自重、施工荷載和溫度

7、變化，不能像斜拉橋那樣舉行后期索力和標(biāo)高調(diào)節(jié)，因此主纜無應(yīng)力下料長度、主纜在自重作用下的初始安裝位置(索鞍初始預(yù)偏量、主纜初始垂度和線形)成為懸索橋施工控制技術(shù)的關(guān)鍵。主纜的安裝過程作為施工控制的第一階段，其主要任務(wù)是保證主纜在自重作用下的初始安裝位置達(dá)到設(shè)計(jì)抱負(fù)狀態(tài)。而主纜的安裝過程是:先舉行基準(zhǔn)索股的安裝，再以基準(zhǔn)索股作為參照來舉行其余索股的安裝，因此，基準(zhǔn)索股的安裝是施工控制的第一階段里的關(guān)鍵任務(wù)。在基準(zhǔn)索股第一次安裝后，繼續(xù)觀測(cè)其線形變化，對(duì)觀測(cè)數(shù)據(jù)采用灰色理論、卡爾曼濾波法等理論預(yù)報(bào)其進(jìn)展變化，預(yù)報(bào)出以后時(shí)段基準(zhǔn)索股的線形，把它與設(shè)計(jì)理論狀態(tài)舉行比較后，對(duì)其線形舉行適當(dāng)調(diào)節(jié)。這一過程

8、反復(fù)舉行多次，直到基準(zhǔn)索股的線形達(dá)到設(shè)計(jì)抱負(fù)狀態(tài)，基準(zhǔn)索股架設(shè)好后，才舉行其余索股架設(shè)安裝；主纜成形后，就可舉行加勁梁的安裝。加勁梁安裝階段作為施工控制的其次階段，在這一階段，隨時(shí)觀測(cè)主纜線形、橋面標(biāo)高和塔頂位移、計(jì)算并預(yù)報(bào)下一時(shí)段的主纜線形、橋面標(biāo)高、塔頂水平位移及主索鞍頂推階段和頂推量，以確保施工平安和成橋時(shí)橋面標(biāo)高、主纜垂度、索鞍位置、各構(gòu)件內(nèi)力大小最大限度地符合設(shè)計(jì)抱負(fù)狀態(tài)。主纜施工監(jiān)控技術(shù)概述主纜作為懸索橋的主要承重構(gòu)件，對(duì)其的施工監(jiān)控是懸索橋施工控制工作的核心和關(guān)鍵所在。目前大跨徑懸索橋的計(jì)算理論大多采用基于有限位移理論的有限元法和基于懸索力學(xué)的解析迭代法。有限元法的優(yōu)點(diǎn)是能把全部

9、組成部分考慮在內(nèi)，而且可以舉行空間分析，其缺點(diǎn)是局部細(xì)節(jié)不易處理，而解析法長于處理索鞍處主纜長度的修正等細(xì)節(jié)，計(jì)算精度也較高，因而很適宜選用解析法舉行主纜施工控制計(jì)算?；鶞?zhǔn)索股的標(biāo)高控制也是主纜架設(shè)階段的一個(gè)重點(diǎn)。目前通常認(rèn)為在主纜架設(shè)過程中基準(zhǔn)索股的標(biāo)高與空纜標(biāo)高全都，實(shí)際上索股架設(shè)過程中因?yàn)橹骼|與索塔之間的互相作用使得基準(zhǔn)索股標(biāo)高與空纜標(biāo)高之間有很大差異。因此對(duì)基準(zhǔn)索股標(biāo)高與空纜標(biāo)高之間差異也應(yīng)舉行分析研究。主纜無應(yīng)力長度解析法求解主纜參數(shù)采用下述三條基本假設(shè):1)主纜抱負(fù)柔性的，既不能受壓也不能受彎。2）材料符合虎克定律。3）主纜的截面面積及容重保持不變。懸索橋主纜受力圖可簡(jiǎn)化為承受沿弧

10、長均布的荷載加吊索集中荷載的柔性索。對(duì)于基準(zhǔn)索股狀態(tài)，則簡(jiǎn)化為只受沿弧長均布的自重作用的柔性索。圖2a 索段受力圖圖2b 多個(gè)集中荷載作用下得索段受力圖圖2a所示為一段只受自重荷載的索段。取出其中一個(gè)微段舉行研究，建立平衡微分方程，由索段的邊界條件求得索段線形，繼而求得索段弧長，而索段的彈性伸長量，則索段的無應(yīng)力長度。對(duì)于如圖2b所示的受自重及若干集中荷載作用下的索，可將索分為n段。分離對(duì)整體以及在集中力處建立平衡方程，然后采用迭代計(jì)算，當(dāng)滿意精度要求的索力水平重量H及豎向支撐力V求得后，即可用積分法計(jì)算各索段的無應(yīng)力索長及各吊點(diǎn)處的標(biāo)高。在計(jì)算過程中須考慮主、散索鞍半徑對(duì)主纜長度的影響并對(duì)主

11、纜長度舉行修正。修正方法是找出主纜在主、散索鞍上的切點(diǎn)位置，按切點(diǎn)位置舉行上述迭代計(jì)算，算出切點(diǎn)之間各索段的無應(yīng)力索長，再計(jì)算出主纜繞主、散索鞍的圓弧段的無應(yīng)力索長。求切點(diǎn)位置采用迭代靠近方法，初始位置取索鞍上圓弧端點(diǎn)，然后以此切點(diǎn)作為各跨主纜的端點(diǎn)舉行上述迭代計(jì)算，可算得主纜端點(diǎn)處的斜率，按此斜率重新算得新的切點(diǎn)位置，如此循環(huán)，直至前后切點(diǎn)坐標(biāo)之差小于給定誤差限。吊索位置和長度計(jì)算1、索夾安裝位置空纜狀態(tài)索夾安裝位置計(jì)算包括兩方面內(nèi)容：其一是吊點(diǎn)在空纜線形下的坐標(biāo)計(jì)算；其二是吊點(diǎn)到索夾兩端距離的計(jì)算?？绽|狀態(tài)吊點(diǎn)坐標(biāo)的計(jì)算是按照隨意兩吊點(diǎn)之間空纜時(shí)的無應(yīng)力長度與成橋時(shí)的無應(yīng)力長度相等的原則舉

12、行的。吊點(diǎn)到索夾兩端的距離計(jì)算要按照索夾的位置和索夾的型號(hào)來舉行，同時(shí)按照測(cè)量放樣的需要，尚需供應(yīng)與吊點(diǎn)水平坐標(biāo)相同的天頂線上的點(diǎn)到索夾兩端的距離。索夾位置的放樣在溫度穩(wěn)定的夜間舉行，由于在夜間主纜的順橋向、橫橋向及上下游溫差較小，主纜不發(fā)生扭轉(zhuǎn)，所以主纜天頂線放樣簡(jiǎn)單把握。2、吊索長度懸索橋主纜架設(shè)完成后，加勁梁橋面線型的形成主要由吊索長度控制，所以懸索橋吊索長度的精確計(jì)算非常重要。吊索長度的計(jì)算主要分為三部分:首先按照設(shè)計(jì)線形求出在主纜吊點(diǎn)處的主纜中心至加勁梁內(nèi)錨面的距離；然后按照主纜外徑、主纜索夾壁厚、吊索夾具將吊索收攏的距離、吊索夾具距主纜中心距離等舉行主纜索夾處的吊索長度修正，進(jìn)而得

13、到吊索真切的有應(yīng)力長度；（吊索長度計(jì)算中，除了上述修正外，還應(yīng)考慮鋼絲繩實(shí)際彈模與理論彈模的誤差、主纜實(shí)際直徑與計(jì)算直徑的誤差、空纜實(shí)際線形與設(shè)計(jì)線形的誤差、溫度影響、鋼絲繩變形相對(duì)應(yīng)力狀況的滯后效應(yīng)、鋼絲繩卷盤對(duì)下料長度的影響、錨頭頂壓伸出量對(duì)長度的影響等等諸多因素。對(duì)于這些因素的影響，可舉行進(jìn)一步精細(xì)計(jì)算和深化分析，還可通過墊片調(diào)節(jié)、制索下料時(shí)實(shí)行特別措施、工藝實(shí)驗(yàn)等等方法予以調(diào)節(jié)和修正。）最后扣除恒載內(nèi)力下各分段的彈性伸長量即得出吊索的無應(yīng)力長度。基準(zhǔn)索股1、基準(zhǔn)索股的線形主纜索股在架設(shè)階段為自由懸掛狀態(tài)，其線形為懸鏈線，跨中垂度f一旦決定，索股線形就決定下來，跨中垂度f可由跨中標(biāo)高決定

14、。在這一階段，中跨和邊跨選取跨中標(biāo)高作為控制參數(shù)，通過對(duì)跨中標(biāo)高的調(diào)節(jié)來調(diào)節(jié)跨中垂度，達(dá)到調(diào)節(jié)索股線形的目的。錨跨實(shí)際上也為懸鏈線，但其跨中標(biāo)高難以測(cè)量，而錨跨跨中垂度與錨固端拉力有著固定的力學(xué)關(guān)系，因而選取錨跨的張力作為控制參數(shù)。目前，一般認(rèn)為基準(zhǔn)索股標(biāo)高與空纜標(biāo)高之間無差異，因此，先計(jì)算空纜標(biāo)高，然后按照基準(zhǔn)索股在主纜斷面的位置直接算出基準(zhǔn)索股的標(biāo)高。決定空纜標(biāo)高常采用兩種方法:一、利用絲股在索鞍內(nèi)不滑動(dòng)即索鞍兩端主纜張力相等的己知條件；二、利用索鞍不滑動(dòng)即索鞍兩端主纜張力的水平分力相等的己知條件。第一種方法調(diào)索簡(jiǎn)單，但隨著索股的架設(shè)，索股沿水平方向的不平衡力增強(qiáng)，索塔偏位漸漸增強(qiáng)，使得架

15、設(shè)跨度變化較大，降低了施工精度；其次種方法可保證溫度不變的條件下跨度變化很小，雖然索鞍兩端主纜張力不相等，但索股入槽后可通過強(qiáng)大的摩擦力來限制滑動(dòng)。因此大多采用其次種方法決定空纜標(biāo)高。基準(zhǔn)索股線形測(cè)量和調(diào)節(jié)的實(shí)際施工監(jiān)控過程中，為了使已整形入鞍的索股達(dá)到設(shè)計(jì)線形，需要在夜間氣溫穩(wěn)定、風(fēng)速較小的時(shí)候?qū)ζ渑e行跨中標(biāo)高觀測(cè)和調(diào)節(jié)。氣溫穩(wěn)定的基本條件為:索股徑向溫差1，索股軸向溫差2。將各測(cè)點(diǎn)的溫度匯總，在滿意氣溫穩(wěn)定的條件下，按照監(jiān)控在不同溫度下的控制值，調(diào)節(jié)基準(zhǔn)索股的跨中標(biāo)高。各跨控制參數(shù)的調(diào)節(jié)實(shí)質(zhì)均是調(diào)節(jié)索長，因?yàn)樗鞴芍?、邊跨及錨跨是連通的，則邊跨跨中標(biāo)高受到中跨調(diào)節(jié)的影響，錨跨又受到邊跨調(diào)節(jié)的

16、影響，因此調(diào)節(jié)應(yīng)按先中跨、再邊跨、最后錨跨的挨次舉行。在索股架設(shè)和調(diào)節(jié)過程中，散索鞍被暫時(shí)固定，因而中、邊跨的調(diào)節(jié)不受錨跨影響，可以先將中、邊跨調(diào)節(jié)到位，最后調(diào)節(jié)錨跨。2、索塔偏移對(duì)基準(zhǔn)索股線形的影響因?yàn)樗靼霸谒斢衅秱?cè)相對(duì)較大的預(yù)偏量，從架設(shè)基準(zhǔn)索股到主纜完成的過程中，在溫度不變的條件下，索塔受越來越大的偏心豎向力作用而向岸側(cè)發(fā)生偏移；而基準(zhǔn)索股架設(shè)完后，各跨之間無應(yīng)力長度就恒定不變，隨著索塔向岸側(cè)越來越大的偏移，基準(zhǔn)索股中跨標(biāo)高越來越高，邊跨則相反。因此本文認(rèn)為，在索股架設(shè)過程中，基準(zhǔn)索股標(biāo)高是變化的，與主纜架設(shè)完成后的空纜明顯存在差異。認(rèn)為基準(zhǔn)索股線形與空纜線形徹低全都的傳統(tǒng)觀點(diǎn)是不徹

17、低成立的。因?yàn)榛鶞?zhǔn)索股的架設(shè)精度要求十分高，最好在基準(zhǔn)索股架設(shè)調(diào)節(jié)過程中保證跨度不變，因此應(yīng)按索鞍兩端基準(zhǔn)索股張力的水平分力相等的條件計(jì)算基準(zhǔn)索股標(biāo)高和相應(yīng)的預(yù)偏量，然后按照主纜架設(shè)過程中索塔產(chǎn)生的偏移量計(jì)算空纜標(biāo)高和相應(yīng)的預(yù)偏量。而且，預(yù)偏量在基準(zhǔn)索股架設(shè)前設(shè)置，對(duì)應(yīng)的是基準(zhǔn)索股狀態(tài)下的預(yù)偏量，不應(yīng)采用空纜狀態(tài)下的預(yù)偏量。3、一般索股標(biāo)高確實(shí)定及控制基準(zhǔn)索股標(biāo)高決定后，一般索股的標(biāo)高按照其在主纜斷面中的位置決定，抱負(fù)目標(biāo)是各束索股若即若離，互相沒有擠壓。通常按索股間間隙為lmm-3mm來決定一般索股標(biāo)高。一般索股的架設(shè)采用標(biāo)志法。索股在工廠預(yù)制時(shí)，要求利用工廠的精密測(cè)量設(shè)備測(cè)量出鞍座中心對(duì)應(yīng)

18、點(diǎn)，并要求在鋼絲上作好標(biāo)志，因此白天架設(shè)時(shí)可將標(biāo)志對(duì)準(zhǔn)各鞍座中心舉行架設(shè)。這樣可保證夜間調(diào)節(jié)時(shí)調(diào)節(jié)量較小。梁施工監(jiān)控技術(shù)概述現(xiàn)代懸索橋的主梁一般采用鋼箱梁，在施工時(shí)一般采用節(jié)段吊裝、最后整體焊接的方法。加勁梁架設(shè)挨次根據(jù)推動(dòng)方法分主要有兩種：一是從跨中節(jié)段開頭向兩側(cè)岸邊的橋塔方向推動(dòng)，最后在逼近兩端的某一位置合攏，二是從兩側(cè)岸邊主塔附近的節(jié)段開頭向跨中推動(dòng)。其次種施工方法簡(jiǎn)單造成合龍時(shí)鋼箱梁標(biāo)高消失錯(cuò)位，給合攏造成困難，故目前大跨徑懸索橋主梁吊裝多采用第一種方案。在加勁梁吊裝階段，主纜所受的荷載變化較快，主纜標(biāo)高不斷變化，這個(gè)階段主要關(guān)注兩個(gè)問題：一是主纜及加勁梁的線形，二是索塔應(yīng)力及主索鞍的

19、多次頂推。隨著鋼箱梁吊裝的不斷舉行，索塔向中跨的偏位也越來越大，導(dǎo)致索塔的受力處于不利狀態(tài)，使受拉側(cè)(邊跨側(cè))的拉應(yīng)力有可能超出結(jié)構(gòu)的允許值。因此，務(wù)必在主索鞍安裝時(shí)設(shè)置一定的向邊跨的預(yù)偏量，在鋼箱梁的吊裝過程中，不斷的向中跨頂推索鞍，保證索塔的受力處于良好的狀態(tài)。所以索鞍的頂推時(shí)機(jī)、頂推量的抉擇成為本施工階段最關(guān)鍵的監(jiān)控內(nèi)容。值得一提的是，目前國內(nèi)外在懸索橋的施工方法及設(shè)計(jì)上較多采用的是通過設(shè)置主索鞍的預(yù)偏量來平衡施工中的中邊跨主纜水平力，保證索塔受力平安，現(xiàn)在也消失索鞍無預(yù)偏施工方法:從索鞍安裝時(shí)就將主索鞍與塔柱中心固定不動(dòng)，施工中通過張拉錨跨索股舉行結(jié)構(gòu)受力調(diào)節(jié)。 主纜及加勁梁線形1、主

20、纜線形主纜的控制點(diǎn)一般選取為兩邊跨跨中、中跨L/4、L/2、3L/4五個(gè)點(diǎn)作為標(biāo)高控制點(diǎn)，其中又以中跨跨中點(diǎn)最敏感、最為重要。鋼箱梁吊裝前須計(jì)算出各個(gè)吊裝階段控制點(diǎn)的理論標(biāo)高，實(shí)際施工過程中，對(duì)各個(gè)施工階段的實(shí)測(cè)值與理論值舉行比較，找出偏差的緣由，并準(zhǔn)時(shí)提出調(diào)節(jié)方案。2、鋼箱梁標(biāo)高及平整度鋼箱梁的標(biāo)高主要受主纜標(biāo)高及吊索長度的影響，可以通過對(duì)主纜標(biāo)高嚴(yán)密監(jiān)控及吊索長度的嚴(yán)格控制來保證鋼箱梁的標(biāo)高，這樣不但簡(jiǎn)單控制鋼箱梁的標(biāo)高，而且調(diào)節(jié)的工作量也削減很多。鋼箱梁的平整度也是鋼箱梁標(biāo)高控制的重要內(nèi)容，因?yàn)樵诶碚撚?jì)算中，鋼箱梁上下游高差一般是嚴(yán)格全都的(除非有較大的偏心荷載)。因此這部分監(jiān)控內(nèi)容的重

21、點(diǎn)便在于實(shí)際測(cè)量上。若實(shí)測(cè)上下游高差過大，可用跨纜吊機(jī)準(zhǔn)時(shí)調(diào)節(jié)。由于吊裝過程中影響鋼箱梁平整度的因素較多，在吊裝施工階段鋼箱梁的平整度并不穩(wěn)定，因此一般在鋼箱梁所有吊裝完成后才對(duì)平整度舉行調(diào)節(jié)；調(diào)節(jié)量決定時(shí)應(yīng)留意鋼箱梁各階段間的互相影響及肯定標(biāo)高的偏差方向，如肯定標(biāo)高偏低，則平整度調(diào)節(jié)時(shí)應(yīng)將上、下游中較低的一側(cè)向高處調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)量為上、下游高差的一半。3、鋼箱梁開口角為了保證已吊裝好的梁段的穩(wěn)定，吊裝完的鋼箱梁之間務(wù)必舉行暫時(shí)銜接(鉸接)。一般只在箱梁的上緣舉行暫時(shí)銜接，同時(shí)預(yù)留焊縫寬度，因而梁段間存在開口角和開口距，它將隨著吊裝過程的舉行而不斷變化，當(dāng)開口角臨近于零，此時(shí)可在下緣舉行暫時(shí)銜接，

22、最后正式進(jìn)入焊接施工。有時(shí)為加快橋梁的施工進(jìn)度，可以在吊裝舉行到一定階段后就開頭焊接。但這種狀況下，為了減小暫時(shí)銜接及焊縫的附加內(nèi)力，抉擇合適的銜接及焊接時(shí)機(jī)就顯得極為重要。索鞍頂推懸索橋預(yù)偏量的設(shè)置一般可采用以下兩種方法，一、主纜架設(shè)前，在索塔的頂部固定鋼絲繩，而后在邊跨側(cè)用牽引設(shè)備給索塔施加拉力，使得索塔向邊跨側(cè)產(chǎn)生一個(gè)預(yù)偏量，調(diào)節(jié)拉力的大小，即可得到計(jì)算規(guī)定的預(yù)偏量。主纜架設(shè)完成后，即可松開鋼絲繩。在以后的施工過程中，該預(yù)偏量會(huì)漸漸減小，到成橋后，預(yù)偏量徹低消退，索塔處于鉛垂位置。二、主纜架設(shè)前，索塔處于豎直狀態(tài)，安裝主索鞍的鞍座時(shí)使其向邊跨側(cè)有一偏量，即主索鞍的鞍座中心和索塔的中心不在同一位置，主索鞍的鞍座和索塔只做暫時(shí)銜接。隨著中跨荷載的不斷增強(qiáng)，索塔承受的水平力的差值加大，產(chǎn)生變形，使索塔和索鞍一起不斷向中跨移動(dòng)，位移達(dá)到一定的值后，即可頂推主索鞍，使主索鞍和索塔發(fā)生相對(duì)位移。若頂推量合適，則索塔可以重新處于豎直狀態(tài)，主索鞍的預(yù)偏量的減小值即頂推量。兩種設(shè)置方法在實(shí)際應(yīng)用中各有利弊。方法一原理容易，實(shí)現(xiàn)便利，但缺點(diǎn)是只適用于預(yù)偏量較小的狀況下，故一般狀況下只適用于較小跨徑的懸索橋。方法二可以設(shè)置較大的預(yù)偏量，但其施工工藝較復(fù)雜，一般狀況下適用于大跨徑的懸索橋。大跨徑懸索橋的預(yù)偏量一般較大，可達(dá)到1米甚至更多。主索鞍的鞍座