Ansys懸索橋總體計(jì)算書V0施工圖版本

1、南京長江第四大橋主橋總體靜力分析報(bào)告（施工圖階段）中交公路規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限公司二OO九年九月目錄1 .結(jié)構(gòu)概述32 .采用規(guī)范、計(jì)算依據(jù)及計(jì)算程序32.1. 基本規(guī)范32.2. 參考規(guī)范42.3. 計(jì)算依據(jù)及計(jì)算程序42.4. 補(bǔ)充說明43 .結(jié)構(gòu)分析參數(shù)43.1. 材料特性43.1.1. 混凝土43.1.2. 車岡材43.1.3. 高強(qiáng)鋼絲53.2. 計(jì)算荷載53.2.1. 恒載(D)53.2.2. 活載(L)83.2.3. 溫度荷載(T)93.2.4. 風(fēng)荷載(W、WL)93.3. 荷載組合123.4. 主梁約束條件134 .總體結(jié)構(gòu)受力分析134.1. 分析模型134.1.1. 模型簡介1

2、34.2. 施工階段主要分析結(jié)果144.2.1.1. 空纜狀態(tài)144.2.1.2. 成橋狀態(tài)144.3. 運(yùn)營階段分析164.3.1. 計(jì)算工況164.3.2. 運(yùn)營階段總體分析結(jié)果164.3.2.1. 組合一：D+L(8/6)164.3.2.2. 組合二：D+L(8/6)+T(+/-)294.3.2.3. 組合三：D+L(8/6)+WL(順)+T(+/-)424.3.2.4. 組合四：D+W(順)+T(+/-)454.3.2.5. 組合五：D+W(橫)+T(+/-)484.3.3. 運(yùn)營階段總體計(jì)算結(jié)果小結(jié)544.3.3.1. 內(nèi)力和應(yīng)力基本情況544.3.3.2. 支座反力574.3.3.

3、3. 活載位移574.3.3.4. 伸縮縫及限制位移影響參數(shù)計(jì)算57附錄一：空纜狀態(tài)線形數(shù)據(jù)60附錄二：成橋狀態(tài)線形數(shù)據(jù)75附錄三：主纜長度941.結(jié)構(gòu)概述主橋?yàn)橹骺?418米三跨吊鋼箱梁懸索橋。主纜三跨布置為576.2+1418+481.8=2476m；主梁跨徑布置為410.2+1418+363.4=2191.6m；北邊跨吊桿布置為13.8+24X15.6+22=410.2m,中跨吊/f布置為22.6+88X15.6+22.6=1418m,南邊跨吊桿布置為22+21X15.6+13.8=363.4m。主纜矢跨比1/9,矢高157.5m；南北索塔IP點(diǎn)標(biāo)高+234.200m,南北錨散索鞍IP點(diǎn)

4、標(biāo)高+25.000m。(如圖1.1)576201380+24X1560+2200=41020166002476001418002260+88X1560+2260=141800481802200+21X1560+1380=3634011840圖1.1主橋總體布置圖2 .采用規(guī)范、計(jì)算依據(jù)及計(jì)算程序2.1. 基本規(guī)范公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(JTGB01-2003)公路工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)(GB/T50283-1999)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD60-2004)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ025-86)公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTG/TD60-01-2004)公路工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ

5、004-89)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50017-2003)其它相關(guān)規(guī)范、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)。2.2. 參考規(guī)范鋼橋、混凝土及結(jié)合橋（英國標(biāo)準(zhǔn)協(xié)會(huì)，BS540O）鋼床板設(shè)計(jì)要領(lǐng)同解說（日本本四連絡(luò)橋公團(tuán)，1989）上部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)同解說（日本本四連絡(luò)橋公團(tuán)，1989）Eurocode3:DesignofSteelStructure*Part2：SteelBridges公路橋梁設(shè)計(jì)規(guī)范（AASHTO,1998）2.3. 計(jì)算依據(jù)及計(jì)算程序計(jì)算依據(jù)為南京長江第四大橋主橋施工圖設(shè)計(jì)圖紙及相關(guān)專題研究成果。計(jì)算程序采用ANSYS?。2.4. 補(bǔ)充說明本版本總體靜力計(jì)算書作為南京長江第四大橋施工圖設(shè)計(jì)階段最終成果提

6、交，相對于二零零八年九月份V3.0版，調(diào)整了二期恒載重量，將原5.0cm環(huán)氧瀝青鋪裝調(diào)整為7.5cm澆筑式瀝青鋪裝。3 .結(jié)構(gòu)分析參數(shù)3.1. 材料特性3.1.1. 混凝土橋塔混凝土標(biāo)號C55,彈性模量3.55E4MPa密度2600kg/m3,泊松比0.2,線膨脹系數(shù)1.0E-5。3.1.2. 鋼材鋼箱梁采用Q345D彈性模量2.10E5MPa密度7850kg/m3,泊松比0.3,線膨脹系數(shù)1.2E-5。3.1.3,高強(qiáng)鋼絲主纜鋼絲強(qiáng)度級別1770MPa彈性模量2.00E5MPa密度7850kg/m3,泊松比0.3,線膨脹系數(shù)1.2E-5。吊索平行鋼絲強(qiáng)度級別1670MPa彈性模量2.00E5

7、MPa密度7850kg/m3,泊松比0.3,線膨脹系數(shù)1.2E-5。3.2. 計(jì)算荷載3.2.1. 恒載（D）1）鋼箱梁過渡墩及索塔附近鋼箱梁采用加強(qiáng)鋼箱梁，其余位置為標(biāo)準(zhǔn)鋼箱梁。標(biāo)準(zhǔn)鋼箱梁相關(guān)參數(shù)：項(xiàng)目單位數(shù)量加勁梁類型扁平鋼箱梁鋼箱梁m21.431206豎向抗彎慣性矩m42.92147946橫向抗與慣性矩m41.55150151E+2扭轉(zhuǎn)慣性矩m48.08質(zhì)量慣矩t.m2/m1676.4梁高m3.534重心相對于底緣高度m2.133吊索銷軸至底緣高度m3.414梁寬m34.02主梁重（一期）kN/m154.122材料彈性模量MPa2.1e5泊松比0.3線膨脹系數(shù)1/C1.2e-5索塔附近鋼

8、箱梁相關(guān)參數(shù):項(xiàng)目單位數(shù)量加勁梁類型扁平鋼箱梁鋼箱梁m21.675204豎向抗彎慣性矩m43.64194524橫向抗與慣性矩m41.77458489e2扭轉(zhuǎn)慣性矩m410.069梁高m3.540重心相對于底緣高度m1.906梁寬m34.02主梁重（一期）kN/m180.351塔梁支座處集中力（一期）kN420.5856材料彈性模量MPa2.1e5泊松比0.3線膨脹系數(shù)1/C1.2e-5過渡墩附近鋼箱梁相關(guān)參數(shù):項(xiàng)目單位數(shù)量加勁梁類型扁平鋼箱梁鋼箱梁m21.45214豎向抗彎慣性矩m42.95589481橫向抗與慣性矩m41.55967863e2扭轉(zhuǎn)慣性矩m8.466梁高m3.534重心相對于底

9、緣高度m2.151梁寬m34.02主梁重（一期）kN/m161.220過渡支座處集中力（一期）kN222.3669材料彈性模量MPa2.1e5泊松比0.3線膨脹系數(shù)1/C1.2e-5另：過渡墩位置支座加勁計(jì)入22.23噸，主墩位置支座加勁計(jì)入42.06噸，抽濕機(jī)邊跨距離主墩約200米布置一處，中跨間距280總置五處，單處計(jì)入荷載1.8噸。2）纜索系統(tǒng)項(xiàng)目單位中跨邊跨1邊跨2大纜根數(shù)根222索股鋼絲直徑mm5.355.355.35鋼絲根數(shù)根127127127單纜索股股數(shù)股135141143鋼絲面積m20.385420.402550.40826直徑m783800806主纜鋼絲重kg/m3025.5

10、31603204.8纏絲.等重kg/m83.71485.5586.159主纜重kg/m3109.2143245.553290.959主纜等效密度kg/m38067.18062.58060.9材料彈性模量MPa2E52E52E5泊松比0.30.30.3線膨脹系數(shù)1/C1.2E-51.2E-51.2E-5鋼絲強(qiáng)度MPa177017701770吊索相關(guān)參數(shù):一般吊索選用5-103平行鋼絲拉索，塔兩側(cè)吊索選用5-211平行鋼絲拉索，限位裝置吊索選用7-295平行鋼絲拉索。（索夾重量計(jì)入主纜集中力）5-103吊索相關(guān)參數(shù)：項(xiàng)目單位吊它平行鋼絲單根吊索直徑mm20.002022延米重量kg/m17.6吊索

11、等效密度kg/m38704.3索夾重量kN材料彈性模量MPa2.0e5泊松比0.3線膨脹系數(shù)1/C1.2e-5鋼絲強(qiáng)度MPa16705-211吊索相關(guān)參數(shù):項(xiàng)目單位吊它平行鋼絲單根吊索直徑mm20.004143延米重量kg/m34.82吊索等效密度kg/m38405.1索夾重量kN材料彈性模量MPa2.0e5泊松比線膨脹系數(shù)1/C1.2e-5鋼絲強(qiáng)度MPa16707-295吊索相關(guān)參數(shù):項(xiàng)目單位吊笑四平行鋼絲單根吊索直徑mm20.01135延米重量kg/m95.1吊索等效密度kg/m38380.6索夾重量kN材料彈性模量MPa2.0e5泊松比0.3線膨脹系數(shù)1/C1.2e-5鋼絲強(qiáng)度MPa16

12、703）其它索夾、吊桿錨頭、纜套、吊索減震架重量計(jì)入主纜集中力；抽濕機(jī)、支座加勁計(jì)入主梁集中力；護(hù)欄底座、泄水管、檢修道護(hù)欄、燈柱底座等已計(jì)入鋼箱梁重量，另涂裝、檢修小車軌道等計(jì)入一期恒載重量，共計(jì)1.57kN/m；7.5cm澆筑式瀝青鋪裝、護(hù)欄、燈柱等二期恒載共計(jì)63.527kN/m。3.2.2. 活載（L）根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范，汽車荷載按公路-I級計(jì)算。按8車道計(jì)算，考慮橫向折減系數(shù)0.5,縱向折減系數(shù)0.93,偏載系數(shù)1.08,不考慮沖擊系數(shù)；按6車道計(jì)算，考慮橫向折減系數(shù)0.55,縱向折減系數(shù)0.93,偏載系數(shù)1.08,不考慮沖擊系數(shù)。（偏載系數(shù)是在考慮車道偏載下結(jié)構(gòu)實(shí)際響應(yīng)效果的

13、基礎(chǔ)上，為簡化活載計(jì)算的取值）3.2.3. 溫度荷載(T)鋼構(gòu)件：升溫20C,降溫34c混凝土構(gòu)件：升溫20C,降溫34c3.2.4. 風(fēng)荷載(W、WL)1)、主梁橫橋向阻力：Fh=1：vChH式中P=1.25kg/m3Vg甘,38.主梁。百年風(fēng)：Fh=2'gChH=0.5X1.25X(1.38X42.2)2X0.95X3.4=6.85(kN/m)運(yùn)營風(fēng)：Fh=lPVgCHH=0.5X1.25X(1.38X25.0)2X0.95X3,4=2,40(kN/m)順橋向阻力：Fh'Vg2Cfs式中，s為主梁周長。百年風(fēng)：F.=1iV2c.s_2_FH2Vgefs=0.5X1.25X(

14、1.38X42.2)X0.01X76.72=1.63(kN/m)運(yùn)營風(fēng)：F.=1iV2c.s_2_Fh2Vg5s=0.5X1.25X(1.38X25.0)X0.01X76.72=0.57(kN/m)主梁升力：Fv4Y2CvB百年風(fēng)：:-32Fv=0.5X1.25X(1.38X42.2)X-0.5X37.7=-39.96(kN/m)二=32FV=0.5X1.25X(1.38X42.2)X0.15X37.7=11.99(kN/m)運(yùn)營風(fēng)：:-3FV=0.5X1.25X(1.38X25.0)2X-0.5X37.7=-14.02(kN/m)：=32FV=0.5X1.25X(1.38X25.0)X0.1

15、5X37.7=4.21(kN/m主梁升力矩：Fm八：CmBFM=0.5X1.25X(1.38X25.0)X-0.07X37.7X37.7=-74.01(kN.m/m)二=32FM=0.5X1.25X(1.38X25.0)乂0.07X37.7X37.7=74.01(kN.m/m)2)、索塔橫橋向阻力：百年風(fēng)迎風(fēng)側(cè)塔柱：百年風(fēng)：-3一一一一2FM=0.5X1.25X(1.38X42.2)X-0.07X37.7X37.7=-210.88(kN.m/m)：-32FM=0.5X1.25X(1.38X42.2)X0.07X37.7X37.7=210.88(kN.m/m)運(yùn)營風(fēng)：Q:-3Fh=”V：ChH0

16、.5X1.25X(1.38X47.7)X2.0x10=54.16(kN/m)背風(fēng)側(cè)塔柱：Fh=1WgChH=0.5X1.25X(1.38X47.7)2X1.0X10=27.08(kN/m)運(yùn)營風(fēng)迎風(fēng)側(cè)塔柱：Fh=1WgChH=0.5X1.25X(1.38X28.3)2X2.0X10=19.07(kN/m)背風(fēng)側(cè)塔柱：Fh=；9VgehH=0.5X1.25X(1.38X28.3)2X1.0X10=9.53(kN/m)順橋向阻力：百年風(fēng)塔柱：f1a/2c.h2FH2VgChH=0.5x1.25X(1.38X47.7)X2.0X7=37.91(kN/m)上橫梁：f.Ja/2c.h2Fh2VgChH=

17、0.5X1.25X(1.38X50.55)X2.0X6=36.50(kN/m)下橫梁：f.=工a/2c.h2Fh2VgChH=0.5X1.25X(1.38X40.87)X2.0X6=23.86(kN/m)弧形裝飾橫梁：f.A/2C.h2Fh2VgChH=0.5X1.25X(1.38X48.81)X2.0X3=17.01(kN/m)菱形裝飾立柱：F.=工A/2e.H2FH2VgChH=0.5x1.25X(1.38X49.71)X1.4X1.5=6.18(kN/m)運(yùn)營風(fēng)塔柱：f.=工a/2c.h2FH2VgChH=0.5x1.25X(1.38X28.3)X2.0X7=13.35(kN/m)上橫梁

18、：FhP/g2CHH=0.5X1.25X(1.38X29.98)2X2.0X6=12.84(kN/m)下橫梁：Fh=H0.5X1.25X(1.38X24.24)X2.0x6=8.40(kN/m)弧形裝飾橫梁：F.，、/2C.H2Fh2VgCHH=0.5X1.25X(1.38X28.95)X2.0X3=5.99(kN/m)菱形裝飾立柱：f. .Ja/2c.H2Fh21VgehH=0.5X1.25X(1.38X29.48)X1.4X1.5=2.17(kN/m)3)、主纜橫橋向阻力百年風(fēng):1a/2c.h2H2VgeHH=0.5X1.25X(1.38X47.7)X0.7X0.76=1.44(kN/m)

19、f1A/2e.H2Fh2VgCHH=0.5X1.25X(1.38X28.3)X0.7X0.76=0.51(kN/m)順橋向阻力百年風(fēng)：g. .JA/2e.H2Fh2VgCHH=0.5X1.25X(1.38X47.7)X0.07X0.76=0.14(kN/m)h. .=工A/2e.H2Fh2/gCHH=0.5X1.25X(1.38X28.3)X0.07X0.76=0.05(kN/m)3.3. 荷載組合根據(jù)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD60-2004)除對施工階段進(jìn)行控制計(jì)算外，使用階段分別針對不同構(gòu)件進(jìn)行不同組合，當(dāng)汽車、溫度荷載與恒載效應(yīng)組合時(shí)，均為選擇性組合即不利時(shí)參與組合，有利時(shí)不參與組合

20、。組合一：D+L(8/6)組合二：D+L(8/6)+T(+/-)組合三:D+L(8/6)+WL(順)+T(+/-)組合四：D+W+T(+/-)組合五：D+W優(yōu))+T(+/-)3.4. 主梁約束條件圖1.2主梁約束布置過渡墩設(shè)置豎向拉壓支座和橫向抗風(fēng)支座；索塔與主梁設(shè)置豎向彈性限位支座，上下游各設(shè)一個(gè)，每個(gè)3500噸/米，向下位移不超過13cm,向上不超過7cm；橫向設(shè)置抗風(fēng)支座；順橋向設(shè)置限位擋塊，限制位移南主塔處岸側(cè)36cm,江側(cè)50cm,北主塔處岸側(cè)34cm,江側(cè)46cm。綜合考慮溫度變形及活載變形特征，結(jié)合前三版計(jì)算成果，對南北塔限制位移均取土35cm,該簡化對全橋內(nèi)力影響甚小，可忽略，

21、但對主梁降溫+活載工況下梁段向江側(cè)位移計(jì)算有影響，選取伸縮縫時(shí)可按照索塔位置限制位移綜合考慮（如圖1.2）1.1.1. 受力分析4.1. 分析模型4.1.1. 模型簡介通過對大型通用有限元計(jì)算程序Ansys?的二次開發(fā)，利用其優(yōu)秀的前后處理及求解平臺(tái)，完成大跨度懸索橋在ansys中的精細(xì)分析，同時(shí)完成線形及內(nèi)力的求解。在針對非線性活載的計(jì)算問題上，本次計(jì)算參考了唐茂林博士的論文大跨度懸索橋空間幾何非線性分析與軟件開發(fā)，采用了相同的計(jì)算原理。如圖所示為本次計(jì)算結(jié)構(gòu)離散圖，主梁及索塔采用beam44單元，吊桿采用link8單元，主纜采用link8單元,通過加密單元?jiǎng)澐帜M其索的特性。包載的求解過程

22、總體上是纜索迭代找形過程，通過找形分析，使得成橋狀態(tài)全橋幾何狀態(tài)與設(shè)計(jì)狀態(tài)一致，主要是：纜跨、矢高、吊桿豎直、主梁線形等，本次求解中對幾何狀態(tài)的控制收斂值為1mm。ANussMsm“II川iiwe川川II巾川川川muiiiniiii1嚴(yán)m(xù)gmnmom川小仙gsmBM圖4-1總體計(jì)算離散圖4.2. 施工階段主要分析結(jié)果根據(jù)懸索橋的施工和受力特點(diǎn)，本次計(jì)算以重大體系轉(zhuǎn)變?yōu)楣?jié)點(diǎn)模擬了施工過程。以下是關(guān)于空纜狀態(tài)和成橋狀態(tài)的分析成果：（空纜狀態(tài)指僅考慮主纜鋼絲重量的主纜受力狀態(tài)；成橋狀態(tài)指鋪裝完成、結(jié)構(gòu)體系形成后的全橋受力狀態(tài)。）4.2.1.1. 空纜狀態(tài)主要計(jì)算成果是主纜的線形狀態(tài)，詳見附錄一。4.

23、2.1.2. 成橋狀態(tài)全橋線形計(jì)算成果詳見附錄二。（其中主梁成橋線形與理論線形一致，結(jié)果未示）主纜索股長度線形數(shù)據(jù)詳見附錄三。成橋狀態(tài)主纜軸力:圖4-2成橋狀態(tài)主纜軸力（單位：kN）圖中四根豎線自左至右分別代表北過渡墩、北塔、南塔和南過渡墩位置，下文除特別說明外，均為此含義。成橋狀態(tài)主梁彎矩：-18309-3321116672665541643-1061&4173191613414949137圖4-3成橋狀態(tài)主梁彎矩（單位：kN.m）吊桿拉力：（包括自重）450040003500300025002000150010005000圖4-4成橋狀態(tài)吊桿拉力（單位：kN）（單側(cè)）4.3. 運(yùn)營

24、階段分析1.1.2. 計(jì)算工況以下運(yùn)營階段計(jì)算成果包括以下工況：D:恒載L:活載（8/6）T（+）:體系升溫T（-）:體系降溫W（順）：順橋百年風(fēng)（南風(fēng)）WL（順）：風(fēng)（有車）W（橫）：橫橋百年風(fēng)（包括正負(fù)攻角）組合一：D+L（8/6）組合二：D+L（8/6）+T（+/-）組合三：D+L（8/6）+WL（順）+T（+/-）組合四：D+WW）+T（+/-）組合五：D+W僦）+T（+/-）1.1.3. 運(yùn)營階段總體分析結(jié)果以下列出了上述五種工況的主要計(jì)算結(jié)果：（8表示8車道；6表示6車道）1.1.3.1. 組合一：D+L(8/6)組合一主纜軸力包絡(luò)圖（8）:圖4-5組合一主纜軸力包絡(luò)圖（8）（單位

25、：kN）組合主纜軸力包絡(luò)圖（6）:3.00E+052.90E+052.80E+052.70E+052.60E+052.50E+052.40E+052.30E+052.20E+05圖4-6組合一主纜軸力包絡(luò)圖（6）（單位：kN）組合一主梁彎矩包絡(luò)圖（8）:-150139-76424-2708-113281-3956634149710071447221078651015BO圖4-7組合一主梁彎矩包絡(luò)圖（8）（單位：kN.m）組合一主梁軸力包絡(luò)圖（8）:-5049-2934-92Q-44412933407-3991-1377236+44423504464科TT圖4-8組合一主梁軸力包絡(luò)圖（8）（單位

26、：kN）組合一主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8）:-6707034171-1264316436455D-50624-1771715190460976100圖4-9組合一主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8）（單位：kPa）組合一主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8）:-95623-56309-179092093059650-76219-373991420402407506D圖4-10組合一主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8）（單位：kPa）組合一主梁彎矩包絡(luò)圖（6）:-125600-65441-100263437-97661-332223121795656127976160095代甲T圖4-11組合一主梁彎矩包絡(luò)圖（6）（單位：kN.m）組合

27、一主梁軸力包絡(luò)圖（6）:-4297-2680-1062555-3496-1971-253,GG2172E901圖4-12組合一主梁軸力包絡(luò)圖（6）（單位：kN）組合一主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6）:-57947-29203-459.444-43575-1463113912262645702S71400圖4-13組合一主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6）（單位：kPa）組合一主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6）:-B4349-50395-164411751251466-67372-33419535.444344S968443圖4-14組合一主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6）（單位：kPa）組合一吊桿拉力包絡(luò)圖（8）:圖4-15組合一吊

28、桿拉力包絡(luò)圖（8）（單位：kN）組合一吊桿拉力包絡(luò)圖（6）:7000600050004000300020001000圖4-16組合一吊桿拉力包絡(luò)圖（6）（單位：kN）由于結(jié)構(gòu)的特殊性及不對稱性，羅列部分影響線如下：圖4-17梁段軸力影響線（釋放位移）需要說明的是，上圖影響線是在索塔位置主梁限制位移土35cm條件下得出的，梁段的軸力主要是半橋活載箱梁整體漂移遇到擋塊限制引起的。在南北塔均遇到阻礙的情況下，影響線如下:圖4-18梁段軸力影響線（約束位移）在南北塔處主梁約束縱向位移情況下，若中跨加載，梁段將產(chǎn)生很大的軸力（梁段的拱形效應(yīng)），結(jié)構(gòu)難以忍受。設(shè)置限制位移的目的是限制活載等外荷載作用下梁段

29、的單向整體漂移，必須釋放溫度、對稱活載等作用下的雙向位移，在考慮主塔限位擋塊及伸縮縫選擇時(shí)，應(yīng)考慮這種因素。圖4-19索塔位置豎向支撐反力影響線圖4-20過渡墩位置豎向支撐反力影響線16.08.00.0-8.0-16.0圖4-21索塔位置主梁彎矩影響線0.20.10.0-0.1-0.2-0.3-0.4圖4-22限位裝置吊桿軸力影響線0.2一北限位次吊桿0.10.0南限位次吊桿-北邊跨普通吊桿109163217271325中跨普通吊桿南邊跨普通吊桿一北塔側(cè)南塔側(cè)-0.1圖4-23普通吊桿軸力影響線組合一索塔軸力包絡(luò)圖（8）:TJfiSOl-UM鵑北塔南塔圖4-24組合一索塔軸力包絡(luò)圖（8）（單位

30、：kN）組合一索塔軸力包絡(luò)圖（6）:北塔南塔圖4-25組合一索塔軸力包絡(luò)圖（6）（單位：kN）組合一索塔彎矩包絡(luò)圖（8）:北塔（負(fù)：岸側(cè)受拉）南塔（正：岸側(cè)受拉）圖4-26組合一索塔彎矩包絡(luò)圖（8）（單位：kN.m）組合一索塔彎矩包絡(luò)圖（6）:北塔（負(fù)：岸側(cè)受拉）南塔（正：岸側(cè)受拉）圖4-27組合一索塔彎矩包絡(luò)圖（6）（單位：kN.m）組合一索塔剪力包絡(luò)圖（8）:北塔南塔圖4-28組合一索塔剪力包絡(luò)圖（8）（單位：kN）組合一索塔剪力包絡(luò)圖（6）:北塔-132877,第二7次"111南塔圖4-29組合一索塔剪力包絡(luò)圖（6）（單位：kN）主纜活載豎向位移包絡(luò)圖（8）:圖4-30主纜活載

31、豎向位移包絡(luò)圖（8）（單位：m）主纜活載豎向位移包絡(luò)圖（6）:圖4-31主纜活載豎向位移包絡(luò)圖（6）（單位：m）主纜活載水平位移包絡(luò)圖（8）:圖4-32主纜活載水平位移包絡(luò)圖（8）（單位：m）主纜活載水平位移包絡(luò)圖（6）:圖4-33主纜活載水平位移包絡(luò)圖（6）（單位：m）主梁活載豎向位移包絡(luò)圖（8）:圖4-34主梁活載豎向位移包絡(luò)圖（8）（單位：m）主梁活載豎向位移包絡(luò)圖（6）:圖4-35主梁活載豎向位移包絡(luò)圖（6）（單位：m）主梁活載轉(zhuǎn)角位移包絡(luò)圖（8）:圖4-36主梁活載轉(zhuǎn)角位移包絡(luò)圖（8）（單位：弧度）主梁活載轉(zhuǎn)角位移包絡(luò)圖（6）:圖4-37主梁活載轉(zhuǎn)角位移包絡(luò)圖（6）（單位：弧度）吊桿

32、順橋向傾角位移包絡(luò)圖（8）:圖4-38吊桿順橋向傾角位移包絡(luò)圖（8）（單位：弧度）吊桿順橋向傾角位移包絡(luò)圖（6）:圖4-39吊桿順橋向傾角位移包絡(luò)圖（6）（單位：弧度）索塔活載水平位移包絡(luò)圖（8）:北塔（正向江側(cè),負(fù)向岸側(cè)）南塔（正向岸側(cè)，負(fù)向江側(cè)）圖4-40索塔活載水平位移包絡(luò)圖（8）（單位：m）索塔活載水平位移包絡(luò)圖（6）:北塔（正向江側(cè),負(fù)向岸側(cè)）南塔（正向岸側(cè)，負(fù)向江側(cè)）圖4-41索塔活載水平位移包絡(luò)圖（6）（單位：m）4.3.22組合二：D+L(8/6)+T(+/-)（8+）表示8車道整體升溫；（8）表示8車道整體降溫；（6+）表示6車道整體升溫；（6）表示6車道整體降溫。組合二主纜

33、軸力包絡(luò)圖（8+）:3.05E+052.95E+052.85E+052.75E+052.65E+052.55E+052.45E+052.35E+052.25E+05圖4-42組合二主纜軸力包絡(luò)圖（8+）（單位：kN）組合二主纜軸力包絡(luò)圖（8）:3.10E+053.00E+052.90E+052.80E+052.70E+052.60E+052.50E+052.40E+052.30E+05圖4-43組合二主纜軸力包絡(luò)圖（8）（單位：kN）組合二主纜軸力包絡(luò)圖（6+）:圖4-44組合二主纜軸力包絡(luò)圖（6+）（單位：kN）組合二主纜軸力包絡(luò)圖（6）:圖4-45組合二主纜軸力包絡(luò)圖（6）（單位：kN）組

34、合二主梁彎矩包絡(luò)圖（8+）:-120445-4876022S26946111EE296-Sd6O2-12917587681304542Q2139圖4-46組合二主梁彎矩包絡(luò)圖（8+）（單位：kN.m）組合二主梁彎矩包絡(luò)圖（8）:i-184556-110757-3655S36941110C40-H7655T判5?-53,22273741147540圖4-47組合二主梁彎矩包絡(luò)圖（8）（單位：kN.m）組合二主梁軸力包絡(luò)圖（8+）:-12210-9462-6714-3967-1219-10836-&0SB-5341-2593155圖4-48組合二主梁軸力包絡(luò)圖（8+）（單位：kN）組合二主

35、梁軸力包絡(luò)圖（8）:-54261812711200553口0790210E64395986可19323圖4-49組合二主梁軸力包絡(luò)圖（8）（單位：kN）組合二主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8+）:-54192-22150989141933-35171-613025912579537397489995圖4-50組合二主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8+）（單位：kPa）組合二主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8+）:-109269-71010-327515508-90i39-519SO-1362143767加63862S97圖4-51組合二主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8+）（單位：kPa）組合二主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8）:-321G4-49

36、093-15034170315009-C5C32-32567496.22233563圖4-52組合二主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8）（單位：kPa）組合二主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8）:-76697-37307228241672S1461-57102-175132207761&66101256圖4-53組合二主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（8）（單位：kPa）組合二主梁彎矩包絡(luò)圖（6+）:-100036'39200Z163682472143300-9616-976252054112B9O173726圖4-54組合二主梁彎矩包絡(luò)圖（6+）（單位：kN.m）組合二主梁彎矩包絡(luò)圖（6）:T647S4'

37、1000943543329227933BB-132424-67763-310361558126218圖4-55組合二主梁彎矩包絡(luò)圖（6）（單位：kN.m）組合二主梁軸力包絡(luò)圖（6+）:-3170-6333-4-496-2655-822,444-725Z-5415-3578-174196圖4-56組合二主梁軸力包絡(luò)圖（6+）（單位：kN）組合二主梁軸力包絡(luò)圖（6）:-61218344236672SSIT'W&133065550779510039圖4-57組合二主梁軸力包絡(luò)圖（6）（單位：kN）組合二主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6+）:-1794593523654963746-31444-

38、4247229505014777344圖4-58組合二主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6+）（單位：kPa）組合二主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6+）:-92613-60432-2B251393036111-76522-44341-121602002152202圖4-59組合二主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6+）（單位：kPa）組合二主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6）:-73293-44321-15350136琨'5000?-£$936-864*11142593£610757075圖4-60組合二主梁上緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6）（單位:kPa)組合二主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6）:-65721-3109635Z9-484

39154554677277990092圖4-61組合二主梁下緣應(yīng)力包絡(luò)圖（6)(單位:kPa)組合二吊桿拉力包絡(luò)圖（8+）:圖4-62組合二吊桿拉力包絡(luò)圖（8+）（單位：kN）組合二吊桿拉力包絡(luò)圖（8）:圖4-63組合二吊桿拉力包絡(luò)圖（8）（單位：kN）組合二吊桿拉力包絡(luò)圖（6+）:N2N6N10附&aC15(21C7C3C9C5C1C76疹cC56C7呼§0§6景'(D+L)max(D+L)minN2N6n10Maac15gC7C3C9C5C1C7/C9C5d1C7呼d0S16S圖4-64組合二吊桿拉力包絡(luò)圖（6+）（單位：kN

40、）組合二吊桿拉力包絡(luò)圖（6）:70006000500040003000200010000圖4-65組合二吊桿拉力包絡(luò)圖（6）（單位：kN）組合二吊桿順橋向傾角位移包絡(luò)圖（8+）圖4-66組合二吊桿順橋向傾角位移包絡(luò)圖（8+）（單位：弧度）組合二吊桿順橋向傾角位移包絡(luò)圖（8）圖4-67組合二吊桿順橋向傾角位移包絡(luò)圖（8+）（單位：弧度）組合二吊桿順橋向傾角位移包絡(luò)圖（6+）圖4-68組合二吊桿順橋向傾角位移包絡(luò)圖（6+）（單位：弧度）組合二吊桿順橋向傾角位移包絡(luò)圖（6）北塔（負(fù)：岸側(cè)受拉）組合二索塔彎矩包絡(luò)圖（8-）圖4-69組合二吊桿順橋向傾角位移包絡(luò)圖（6）（單位：弧度）組合二索塔彎矩包絡(luò)圖

41、（8+）d蓊I(lǐng)E加1刑Q咨W1R/r?MM南塔（正：岸側(cè)受拉）圖4-70組合二索塔彎矩包絡(luò)圖（8+）北塔（負(fù)：岸側(cè)受拉）南塔（正：岸側(cè)受拉）圖4-71組合二索塔彎矩包絡(luò)圖（8）組合二索塔剪力包絡(luò)圖（8+）北塔南塔圖4-72組合二索塔剪力包絡(luò)圖（8+）組合二索塔剪力包絡(luò)圖（8-）北塔南塔圖4-73組合二索塔剪力包絡(luò)圖（8）組合二索塔彎矩包絡(luò)圖（6+）-H9D1-口SF-wns«f-10004：北塔（負(fù)：岸側(cè)受拉）ITRr-南塔（正：岸側(cè)受拉）圖4-74組合二索塔彎矩包絡(luò)圖（6+）組合二索塔彎矩包絡(luò)圖（6-）北塔（負(fù)：岸側(cè)受拉）南塔（正：岸側(cè)受拉）圖4-75組合二索塔彎矩包絡(luò)圖（6）組合

42、二索塔剪力包絡(luò)圖（6+）-EX?"上2E3TN13M，對1咐111.符鈍*力：-S'-：jI,-L3M-凱甘-卻發(fā)靠的刷謝Ml北塔南塔圖4-76組合二索塔剪力包絡(luò)圖（6+）組合二索塔剪力包絡(luò)圖（6）北塔南塔圖4-77組合二索塔剪力包絡(luò)圖（6）組合二索塔水平位移（8+）:水平位移（m水平位移（m南塔（正向岸側(cè)，負(fù)向江側(cè)）北塔（正向江側(cè),負(fù)向岸側(cè)）圖4-78組合二索塔水平位移（8+）（單位：m）組合二索塔水平位移（8）:水平位移（m水平位移（m北塔（正向江側(cè),負(fù)向岸側(cè)）南塔（正向岸側(cè)，負(fù)向江側(cè)）圖4-79組合二索塔水平位移（8）（單位：m）組合二索塔水平位移（6+）:北塔（正向江

43、側(cè),負(fù)向岸側(cè)）南塔（正向岸側(cè)，負(fù)向江側(cè)）圖4-80組合二索塔水平位移（6+）（單位：m）組合二索塔水平位移（6）:北塔（正向江側(cè),負(fù)向岸側(cè)）南塔（正向岸側(cè)，負(fù)向江側(cè)）圖4-81組合二索塔水平位移（6）（單位：m）4.3.2.3. 組合三：D+L（8/6）+WL（順）+T（+/-）組合二已對D+L（8/6）+T（+/-）狀態(tài)下結(jié)構(gòu)響應(yīng)詳細(xì)列出，WL（順）對結(jié)構(gòu)的影響在不同的活載和不同的溫度條件下差別極小，為更好表達(dá)其數(shù)值變化，此處僅在組合二的基礎(chǔ)上表示軸力的變化值。-1690-1033-17,962662.5721540-603.7M253.19511111969圖4-82組合三活載風(fēng)南風(fēng)對主纜

44、軸力的影響（單位：kN）T9占9-UU-2a.SSS苫口乩229-15405神44&115.3710331391圖4-83組合三活載風(fēng)北風(fēng)對主纜軸力的影響（單位：kN）當(dāng)活載風(fēng)為北風(fēng)時(shí)，北邊跨纜力增加，南邊跨纜力減小，中跨纜力基本不變；當(dāng)活載風(fēng)為南風(fēng)時(shí)，北邊跨纜力減小，南邊跨纜力增加，中跨纜力基本不變。（圖中右側(cè)為南側(cè)，左側(cè)為北側(cè)）由于主梁彎矩在順橋向活載風(fēng)作用下變化較小，此處在組合二的基礎(chǔ)上分別表達(dá)在順橋向北風(fēng)和順橋向南風(fēng)作用下主梁彎矩變化情況：-5950-484.0312的4現(xiàn)-4606-1856389.965弱盹43S6圖4-84活載風(fēng)南風(fēng)作用下主梁彎矩變化（單位：kN.m）-6

45、3S2T小丸7夕16964532-4913-ZZ33513.2253259的口5圖4-85活載風(fēng)北風(fēng)作用下主梁彎矩變化（單位：kN.m）吊桿拉力活載風(fēng)作用下變化：圖4-86活載風(fēng)作用下吊桿拉力變化（單位：kN）上圖所示為活載風(fēng)作用下吊桿拉力的變化值，出端吊桿和塔附近吊桿拉力有較為明顯變化外，其余變化均很小，其數(shù)值變化最大約216kN0南風(fēng)活載風(fēng)作用下南邊跨端吊桿拉力增大，北邊跨端吊桿拉力減小；北風(fēng)活載風(fēng)作用下南邊跨端吊桿拉力減小，北邊跨端吊桿拉力增大?；钶d風(fēng)作用下南北塔響應(yīng)基本相同，塔頂在纜的約束下位移較小，約3cm,塔柱最大水平位移約5cm0活載風(fēng)作用下索塔彎矩變化：-44577-208940399823961