地下室頂板大梁模板一計算書

1、地下室頂板大梁模板(一)計算書XXX(XXXX)住宅項目北部新區(qū)XX組團G標準分區(qū)G19-1-1/02號地塊工程；工程建設地點：重慶市XX大道和XX大道交界；屬于框剪結構；地上8層；地下1層;建筑高度：24m；標準層層高：3m;總建筑面積：102304平方米；總工期：360天。本工程由XXXX地產(重慶兩江新區(qū))有限公司投資建設，XXXX集團重慶設計研究院設計，重慶XXXX工程勘察院地質勘察，重慶市XXXX監(jiān)理有限公司監(jiān)理，XXXX集團有限公司組織施工；由XXX擔任項目經理，XX擔任技術負責人。高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-200D、混凝土結構設計規(guī)范G

2、B50010-2002、建筑結構荷載規(guī)范(GB50009-2001)、鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003滸規(guī)范編制。梁段:地下室大梁E-KZL130(1)。單位：mm單位：mm一、參數信息1模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m):0.60;梁截面高度D(m):1.20;混凝土板厚度(mm):250.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m):0.80;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m):1.50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.50;梁支撐架搭設高度H(m):3.65;梁兩側立桿間距(m):1.00;承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重

3、立桿根數：2;采用的鋼管類型為48X立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75;2 .荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00;模板自重(kN/m2):0.50;鋼筋自重3(kN/m):2.50;施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):28.8;振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0;振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2):4.0;3 .材料參數木材品種：冷杉；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0;木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：10.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.

4、0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2):1.2;面板材質：膠合面板；面板厚度(mm):15.00;面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0;面板抗彎弓度設計值fm(N/mm2):13.0;4 .梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0;梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm):200.0;5 .梁側模板參數6 楞間距(mm):300;主楞豎向根數：3;穿梁螺栓直徑(mm):M12;穿梁螺栓水平間距(mm):600;主楞到梁底距離依次是：30mm,450mm,900mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm):48.00;壁厚(mm):3.00;7 楞合并根數：2;

5、次楞材料：木方；寬度(mm):50.00;高度(mm):100.00;二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22丫力作V1/2F=yH其中丫-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t-新澆混凝土的初凝時間，取8.000h;T-混凝土的入模溫度，取10.000C；V-混凝土的澆筑速度，取1.500m/h;H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m；%-外加劑影響修正系數，取1.200;色-混凝土坍落度影響修正系數，取1.0000分別計算得62.080kN/m2、28.800kN/m：取較小值28.8

6、00kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。1/12J1F1rF1f，300300300面板計算簡圖（單位：mm）1 .強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：（r=M/W0.9=4.788kN/m；計算跨度：l=300mm；面板的最大彎矩M=0.129.5493002+0.1174.7883002=3.16105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1.1qil+1.2q2l=1.129.5490.3+1.247880.3=11.475kN;經計算得到，面板的受

7、彎應力計算值:(T=3.1605/3.56104=8.9N/mm2;面板的抗彎強度設計值:f=13N/mm2;面板的受彎應力計算值(7=8.9N/mrn小于面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2,滿足要求！2 .撓度驗算4V=0.677a(100EI)01/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=29.549N/mm；1-計算跨度:1=300mm；E-面板材質的彈性模量：E=6000N/mm2;I-面板的截面慣性矩:I=951.51.5X.5/12=26.72cm4;面板的最大撓度計算值:v=0.677X29.5494/(30060002.67105)=1.011mm；面板

8、的最大容許撓度值：V=1/250=300/250=1.2mm面板的最大撓度計算值v=1.011mm小于面板的最大容許撓度值v=1.2mm滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=11.475/(1.200-0.250)=12.079kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm,高度100mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：一一一一一一3W=1X0X0/6=83.33cm3;4I=150X0X0/12=416.67cm4;E=9000.00N/mm2;12.0

9、79kN/m12079kN/m12.07SkN/m12.079kN/mH口UUUHUUUUUUUUUHnrU420450計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kNm)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.282kNm,最大支座反力R=6.504kN,最大變形v=0.074mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：(T=M/W5/8033W4=3.4N/mm2;次楞的抗彎強度設計值:f=11N/mm2;次楞最大受彎應力計算值(7=3.4N/mm小于次楞的抗彎強度設計值f=11N/mm2,滿足要求!(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:V=450/400=1.125mm次楞的最大撓度計算值v=0

10、.074mw、于次楞的最大容許撓度值v=1.125mm滿足要求！2 .主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力6.504kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm,壁厚3mm,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：3W=24.493=8.99cm3;.4I=2D0.783=21.57cm;一一2E=206000.00N/mm2;6504kN6.504kN6504kN6.504kN6504kN6,5D4RN600SOO主楞計算簡圖7.9677.9E75.0415.041R.5046.504*1,4S14637967-796765G4-S.504146

11、3F.50415041主楞計算剪力圖(kN)主楞計算彎矩圖(kNm)主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.878kNm,最大支座反力R=14.471kN,最大變形v=0.470mm(1)主楞抗彎強度驗算(T=M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值:(T=8.785/8109103=97.7N/mm2;主楞的抗彎強度設計值:f=205N/mm2;主楞的受彎應力計算值(7=97.7N/mrn小于主楞的抗彎強度設計值2f=205N/mm,滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.470mm主楞的最大容許撓度值:v=600/400=1.5mm主楞的最大撓度計算值

12、v0.47mm小于主楞的最大容許撓度值v=1.5mm滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=600M5X15/6=2.25104mm3;54I=600M5M5M5/12=1.691慶mm;2001 .抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：(T=M/Wf新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：qi:1.2(24.00+2.50)0.601.200.90=20.606kN/m；

13、模板結構自重荷載設計值：q2:1.20500.600.90=0.324kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3:1.400+2.00)0.600.90=3.024kN/m；最大彎矩計算公式如下：Mmax=0.1(q1+q2)l2+0.117q3l2=0.1依0.606+0.324)2002+0.1173.0242002=9.79X04Nmm；6=MLx/W=9.79X04/2.25104=4.3N/mm2;梁底模面板計算應力(7=4.3N/mrn小于梁底模面板的抗彎強度設計值f=13N/mm2,滿足要求！2 .撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作

14、用。最大撓度計算公式如下：V=0.677(4/(100EI)1.69105)=0.224mm;面板的最大撓度計算值:v=0.224mm小于面板的最大允許撓度值:v=0.8mm,滿足要求！六、梁底支撐木方的計算3 .荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m):q1=1.2(24+2.5)1浸8.2+0.50.2#8.95+0.6)/0.6=8.132kN/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m):q2=1.4(2+2)0.2=1.12kN/m；均布荷載設計值q=8.132+1.120=9.252kN/m；梁兩側樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值：p=0.20

15、R.202524.00+1.4(2.00+2.00)(1X)0-0.60)/4=0.256kN4 .支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=510X0/6=8.33101cm3;1=5X0X0X0/12=4.17102cm4;2E=9000N/mm2;計算簡圖及內力、變形圖如下：0256kN0.256kN9.252kN/m9,252kN/m9,252kN/m及2衣冏*.善簡圖(kNm)剪力圖(kN)0.0840094彎矩圖(kNm)變形圖(mm)方木的支座力：Ni=N4=0.381kN;N2=N3=2.65kN;最大彎矩：M=0.084kNm

16、最大剪力：V=1.725kN方木最大正應力計算值：(T=M/W=0.084X10/8.33104=1N/mm2;方木最大剪應力計算值：T一一一2=3V/(2bho)=3X.7251000/(250M00)=0.517N/mm2;方木的最大撓度：v=0.051mm方木的允許撓度：v=0.4%260=1.6mm；方木最大應力計算值1.004N/mm2小于方木抗彎強度設計值f=11.000N/mm；滿足要求！方木受剪應力計算值0.517N/mm2小于方木抗剪強度設計值fv=1.200N/mm2,滿足要求！方木的最大撓度v=0.051mm小于方木的最大允許撓度v=1.600mm滿足要求！七、梁跨度方向

17、鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：3W=4.49cm;1=10.78cm4;_2E=206000N/mm;1 .梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.381kN900STO圜。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kNm）0.232支撐鋼管計算變形圖（mm）0.4290.42905720.5720715080.0430.1E10191113M0,3340.334|p3340.19111910.048|p.口480L715O71S7150.5720,572572口42g0

18、.429支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.114kNm;最大變形而ax=0.232mm;最大支座力Rmax=1.669kN;最大應力(T=M/W=0.114X60(4.49103)=25.5N/mm2;支撐鋼管的抗彎強度設計值f=205N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值25.5N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度而ax=0.232mm小于800/15山10mm,滿足要求！2 .梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=2.65kNPPPPPPPP支撐鋼管計算簡圖osea支撐鋼管計算彎矩圖(kNm)

19、支撐鋼管計算變形圖(mm)4.572.3190.33113匹337519Z397549094.36S3B329322.9322.2192313支撐鋼管計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.795kNm;最大變形加ax=1.614mm;最大支座力Rmax=11.595kN;最大應力(T=M/W=0.795X60(4.49103)=177.1N/mm2;支撐鋼管的抗彎強度設計值f=205N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值177.1N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度而ax=1.614mm小于800/15山10mm,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算按

20、照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數0.75,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值，取12.00kN;R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=11.595kN;R0.250(2.500+24.000)=5.814kN;施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N4=1.4依.000+2.000)1.500/2+(1.000-0.

21、600)/40.800=3.808kN;N=Ni+N2+N3+N4=1.669+0.565+5.814+3.808=11.856kN6軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比lo/i查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm):i=1.59;A-立桿凈截面面積(cm2):A=4.24;W-立桿凈截面抵抗矩(cm3):W=4.49;l鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2);用-鋼管立桿抗壓強度設計值：用=205N/mm2;lo-計算長度(m);根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kp和lo=h+2a,為安全計，取二者間的大值，即：lo=Max1.1551漢X.5,1.5+20M=2.9

22、45m；k-計算長度附加系數，取值為：1.155;曠-計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5.3.3,仙=1.7a-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果：立桿的計算長度lo/i=2945.25/15.9=185;由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數小=0.209;鋼管立桿受壓應力計算值；(7=11856.268/(0.209X424)=133.8N/mm鋼管立桿穩(wěn)定性計算(7=133.8N/mm小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205N/mm2,滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：縱向鋼管的最大支座反力：N1=11.595kN;腳手架鋼管的自重：N2=1.20M29抬.65-1.2)=0.56