空氣調節(jié)課程設計DOC

1、通風與空氣調節(jié)課程設計班 級 專 業(yè) 安全工程 指導教師 學 號 姓 名 前言- 4 -1.設計目的- 5-2.設計任務- 5 -2.1 設計題目：杭州某辦公樓空調工程設計- 5 -3.夏季冷、熱、濕負荷的計算- 6 -3.1圍護結構瞬變傳熱形成冷負荷- 6 -外墻和屋面瞬時傳熱引起的冷負荷- 7 -3.1.2 內墻、樓板等室內傳熱維護結構形成的瞬時冷負荷- 9 -3.2人員散熱引起的冷負荷- 12 -3.3 照明散熱形成的冷負荷- 13 -3.4大樓冷負荷匯總- 14 -3.5房間散濕量- 15 -4.新風負荷- 15 -5.空調系統(tǒng)的方案確定及風量計算- 16 -5.1送風量及送風狀態(tài)的確

2、定- 16 -5.2 風機盤管加新風系統(tǒng)- 18 -5.3空調系統(tǒng)的運行調節(jié)- 19 -6.空調設備的選擇- 20 -6.1風機盤管的選型- 20 -6.2 新風機組選型- 21 -6.3空調機組選型- 21 -7.房間氣流組織的確定和計算- 22 -7.1空調房間氣流組織介紹- 22 -7.2 空調系統(tǒng)的風管布置- 23 -8. 確定管道的消聲、減振的措施- 24 -8.1 空調系統(tǒng)的消聲- 24 -8.2 空調系統(tǒng)的減振- 27 -9.總結- 28 -參考文獻及附錄- 28 -前言 空氣調節(jié)課程設計是通風與空氣調節(jié)專業(yè)課程教學的重要環(huán)節(jié)與內容，是安全工程專業(yè)學生在學完該門專業(yè)課之后，進行的

3、一次重要實踐訓練，是理論聯(lián)系實際的重要階段，通過這一實踐性教學環(huán)節(jié)，使學生掌握通風與空氣調節(jié)課程的基本理論和基本設計程序和步驟，同時也使學生學會查閱和使用設計資料的方法，培養(yǎng)和提高學生運用所學課程知識分析并解決工程問題的能力。 我的課程設計題目為杭州某辦公樓空調工程設計1，2層。在這次課程設計中我充分運用所學的專業(yè)知識，結合實習過程中的所見所學，通過查閱相關的專業(yè)文獻資料，與老師、同學們討論，綜合分析各種設計方案及應用特色，爭取我的課程設計盡可能地完善且節(jié)能、實用?？照{設計的目的就是要實現(xiàn)以最小的投資換取最好的制冷效果和最好的空氣質量，這也是我這次設計的宗旨。 課程設計給我們提供的是一個學習和

4、交流的平臺，也是我們踏上社會的墊腳石，認真完成此次課程設計有著重要的實際意義。1.設計目的 空氣調節(jié)課程設計是通風與空氣調節(jié)專業(yè)課程教學的重要環(huán)節(jié)與內容，是安全工程專業(yè)學生在學完該門專業(yè)課之后，進行的一次重要實踐訓練，是理論聯(lián)系實際的重要階段，通過這一實踐性教學環(huán)節(jié)，使學生掌握通風與空氣調節(jié)課程的基本理論和基本設計程序和步驟，同時也使學生學會查閱和使用設計資料的方法，培養(yǎng)和提高學生運用所學課程知識分析并解決工程問題的能力。2.設計任務2.1 設計題目：杭州某辦公樓空調工程設計 一二兩層層高為4.8m，每層建筑面積約為5300。每層分為兩個防火區(qū)，分別約為2600和2700。其有效利用面積為50

5、00。由于該工程主要用途為工廠車間，在溫度和濕度方面都有要求，因此為了達到這個要求，經(jīng)與業(yè)主交換意見，決定采用噴水室來達到其夏季降溫降濕，冬季加熱加濕的效果。2.2 原始資料屋頂：結構同序號2，層厚170mm，吸收系數(shù)；外窗：5mm原普通玻璃，白色窗簾；外墻：結構序號2，層厚190mm；內墻：序號2，層厚180mm；室內設計溫度：tn=25，相對濕度為50%；樓板：結構同序號1；辦公時間：8:00-17:00；室內人數(shù)：大辦公室30人，會議室20人，工程部5人，技術部5人，項目經(jīng)理部5人，網(wǎng)絡室4人，檔案室2人，人力資源部2人；室內設備：大辦公室20臺電腦，大會議室1臺電腦，1臺投影儀，1臺功

6、放機，總工程師1臺電腦，技術部長一臺電腦，項目經(jīng)理室2臺電腦，網(wǎng)絡室3臺電腦。每臺電腦按200W計算，投影儀按300W計算，功放機按500W計算；室內安裝明裝日光燈，按每平方米20W配置；室內壓力稍高于室外大氣壓；走廊無空調，樓下有空調；房間總高度4米，凈高度3米，窗高2米；其余未注明的條件，均按冷負荷系數(shù)法中的基本條件計算。室內設計參數(shù)：空調房間tn=25±1ºC，=55±5%，且全年室內參數(shù)固定不變；非空調房間（走廊，廁所，生活間和空調機房等）夏季t=20（設供暖設施）；空調房間的潔凈度和噪聲要求一般。 杭州市夏季室外氣象條件：tp=31.6 ºC，

7、tg=35.7 ºC,=27.9。3.夏季冷、熱、濕負荷的計算由于室內壓力稍高于室外大氣壓，故不需考慮由于外壓滲透所引起的冷負荷。3.1圍護結構瞬變傳熱形成冷負荷從課本附錄2-9查得內墻（序號）的放熱衰減度=1.9,樓板（序號1）的放熱衰減度=1.5.查表2-8可知該房間屬于重型，圍護結構各部分的冷負荷分項計算如下：3.1.1外墻和屋面瞬時傳熱引起的冷負荷（1）屋頂冷負荷由附錄2-9中查得，屋頂（序號），傳熱系數(shù)k=0.90W/( m2·K)；衰減系數(shù)=0.37，=170mm，衰減度v=26.68，延遲時間=9.0h。從附錄2-11查得擾量作用時刻-時的杭州屋頂負荷溫差的逐

8、時值。在日射和室外氣溫綜合作用下，外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷可按下式計算： （3.1） 式中：外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W；F外墻和屋面的面積，m2； K外墻和屋面的傳熱系數(shù)，W/( m2·K)；作用時刻下，圍護結構的冷負荷計算溫差。計算結果列于表3-1中： 屋頂冷負荷，表3-1時間08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0014131211121214161821K0.90F300CLQ3780351032402970324032403780432048605670（2）外墻冷負荷由附錄2-9查得外墻（序號2

9、），傳熱系數(shù)k=0.71W/( m2·K)；衰減系數(shù)=0.12，=190mm，衰減度v=102.30，延遲時間=14.6h。從附錄2-10查得擾量作用時刻-時的杭州屋頂負荷溫差的逐時值。在日射和室外氣溫綜合作用下，外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷可按下式計算： （3.1） 式中： 外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W；F外墻和屋面的面積，m2； K外墻和屋面的傳熱系數(shù)，W/( m2·K)；作用時刻下，圍護結構的冷負荷計算溫差。算出外墻的逐時冷負荷計算結果于表3-2,3-3,3-4中。表3-2 西外墻冷負荷時間08:0009:0010:0011:0012:0013:001

10、4:0015:0016:0017:00667789991010K0.71F57.6CLQ245245286286327368368368409409表3-2 北外墻冷負荷時間08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:004445555555K0.71F48CLQ136.32136.32136.32170.4170.4170.4170.4170.4170.4170.4表3-3 東外墻冷負荷時間08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0010111111111111111110K0.71F

11、43.2CLQ307337337337337337337337337307 內墻、樓板等室內傳熱維護結構形成的瞬時冷負荷當空調房間與相鄰非空調房間的溫差大于3時，要考慮內維護結構間的溫差傳熱對空調房間形成的瞬時冷負荷。由于此設計中空調房間與相鄰非空調房間的溫差小于3，所以不需考慮。3.1.3外玻璃窗逐時傳熱引起的冷負荷在室內外溫差的作用下, 玻璃窗瞬時傳熱形成的冷負荷可按下式計算： （3.2）式中： 外玻璃窗的逐時冷負荷，W； KW玻璃的傳熱系數(shù)，W /( m²·)； F窗口面積，m2； 作用時刻下窗戶的負荷溫差。3.1.4透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷透過玻璃窗進入室內

12、的日射得熱形成的逐時冷負荷按下式計算： （3.3）式中： xg窗的有效面積系數(shù)； xd地點修正系數(shù)；Cn 窗內遮陽設施的遮陽系數(shù)；Cs 窗玻璃的遮擋系數(shù)；F窗戶面積；J負荷強度，W/m2。計算結果列于下表3-4,3-5,3-6,3-7,3-8中表3-4 南外窗冷負荷時間08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:004.35.16.06.77.58.08.58.88.98.7K3.26F120CLQ1682199523472621293431303325344334823403表3-5 北外窗冷負荷時間08:0009:0010:0011:00

13、12:0013:0014:0015:0016:0017:004.35.16.06.77.58.08.58.88.98.7K3.26F72CLQ1010119714081573176018781995206620892042表3-6 東外窗冷負荷時間08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:004.35.16.06.77.58.08.58.88.98.7K3.26F14.4CLQ202239282315352376399413418408表3-7 南外窗日射得熱形成的冷負荷時間08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:

14、0015:0016:0017:003750729410810896796653xg0.85xd0.97Cn0.5Cs0.93F120CLQ1702230033124324496849684416363430362438表3-8 北外窗日射得熱形成的冷負荷時間08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:0046536371767674696366xg0.85xd0.97Cn0.5Cs0.93F72CLQ10041157137615501659165916161507137614413.2人員散熱引起的冷負荷從性別來看人體散熱與性別、年齡、衣著、

15、勞動強度以及環(huán)境條件（溫、濕度）等多種因素有關。，可認為成年女子總散熱量約為男子的85%、兒童則約為75%。由于性質不同的建筑物中有不同比例的成年男子、女子和兒童數(shù)量，而成年女子和兒童的散熱量低于成年男子。為實際計算方便，可以成年男子為基礎，乘以考慮了各類人員組成比例系數(shù)，稱群集系數(shù)。表2-17給出了一些數(shù)據(jù)，可作參考。于是人體散熱量則為：CLQ=qn n （W） （3.4）式中：q不同室溫和勞動性質時成年男子散熱量，W，本設計中q取47；n室內全部人數(shù)，本設計中總人數(shù)為73；n群集系數(shù)，本設計中取0.9；表3-9 群集系數(shù)n工作場所n工作場所n影劇院0.89圖書閱覽室0.96百貨商店0.89

16、工廠輕勞動0.90旅館0.93銀行1.00體育館0.92工廠重勞動1.00綜上可知，人體散熱量為：CLQ=qnn=73×47×0.9=3087.9W3.3 照明散熱形成的冷負荷根據(jù)照明燈具的類型和安裝方式的不同，其冷負荷計算式分別為：白熾燈：CLQ =1000·N (3.5)熒光燈：CLQ=1000·n1·n2 ·N (3.6)式中：CLQ燈具散熱形成的冷負荷，W； N照明燈具所需功率，KW；n1鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，當明裝熒光燈的鎮(zhèn)流器裝在空調房間內時，取n11.2；當暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器裝設在頂棚內時，可取n11.0； n2燈罩隔熱系數(shù)

17、，當熒光燈上部穿有小孔（下部為玻璃板），可利用自然通風散熱與頂棚內時，取n20.50.8；而熒光燈罩無通風孔時，取n20.60.8； 本設計照明設備為明裝熒光燈，鎮(zhèn)流器設置在房間內，故鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)n1取1.2，燈罩隔熱系數(shù)n2取1.0。熒光燈照明散熱引起的冷負荷：CLQ=1000·n1·n2 ·N式中：Q燈具散熱形成的冷負荷，W； N照明燈具所需功率，KW；n1鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，本設計取n11.2；n2燈罩隔熱系數(shù)，本設計取n21.0；CLQ=1000·n1·n2 ·N= 1000×1.2×1.0×

18、;5.6=6720W3.4大樓冷負荷匯總表3-10 大樓冷負荷匯總時間08:0009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00屋頂負荷(W)3780351032402970324032403780432048605670外墻負荷(W)307337337337337337337337337307窗傳熱負荷(W)1682199523472621293431303325344334823403窗日射負荷(W)1702230033124324496849684416363430362438總計747181429236102521147911675118581

19、17341171511818根據(jù)匯總情況可知，負荷最大值出現(xiàn)在14:00，因此選此時作為計算依據(jù)。根據(jù)本設計總負荷21665.9(11858+3087.9+6720)W，總面積280m2,求得此設計冷指標：q= CLQ/F=21665.9/280=77.38W/m2 (3.7)3.5房間散濕量表3-131房間濕負荷計算人數(shù)群集系數(shù)每人散濕量人體濕負荷人g/hg/s730.91090.0002734.新風負荷最小新風量的確定：新風量多少的矛盾問題：從改善室內空氣品質角度，新風量應多，但耗能，從節(jié)能角度，新風量宜少。最小新風量及應滿足的要求，系統(tǒng)設計時，一般必須確定最小新風量。此新風量通常應滿足三

20、個要求：（1）稀釋人群本身和活動產生的污染物，保證人群對空氣品質的要求；（2）補充室內燃燒所耗的空氣和局部排風量；（3）保證房間正壓。在全空氣系統(tǒng)中，通常取上述要求計算出新風量的最大值作為最小新風量。如果計算新風量不足送風量的10%，則取送風量的10%。目前，我國空調設計中對新風量的確定原則，仍采用現(xiàn)行規(guī)范、設計手冊中規(guī)定或推薦的原則,負荷計算公式如下：Q=Gw(hWhN) (kW) (4.1)式中：Q夏季新風冷負荷，KW；Gw新風量，kg/s；hW室外空氣的焓值，kJ/kg；hN室內空氣的焓值，kJ/kg。表4-1 房間的新風負荷人數(shù)每人新風量總新風量室外空氣室外焓值室內空氣室外焓值新風冷負

21、荷個m3/(r·h)kg/(s·r)m3/hkg/skJ/kgkJ/kgkW73300.01328500.9388.0150.7134.695.空調系統(tǒng)的方案確定及風量計算5.1送風量及送風狀態(tài)的確定全空氣一次回風系統(tǒng)：全空氣系統(tǒng)以二層進行計算，房間冷負荷21665.9W，濕負荷32.15kg/s，室內設計溫度25，相對濕度50%。夏季：tW=35.7，kJ/kg，tn=25，=50.71kJ/kg，=50%，冷負荷：Q=21665.9W，濕負荷：W= 0.024924kg/s 圖5-1 全空氣一次回風系統(tǒng)焓濕圖（夏季）(1) 計算熱濕比kJ/kg (5.1)在h-d圖上根

22、據(jù)室內tn=25及相對濕度確定N點，得 kJ/kg，過N點作 kJ/kg線與相對濕度線相交得送風狀態(tài)點O；取送風溫差to=8，則送風溫度to=25-8=17，kJ/kg。(2) 總送風量kg/s=3616m3/h (5.2)新風量：Gw=1770m3/h(3) 新風量的確定 (5.3)系統(tǒng)的新風量不應小于其總風量的10%，所以新風滿足要求；GW=1770m3/h(4) 確定新、回風混合狀態(tài)點 (5.4) kJ/kg 作的等焓線，交線為M點。(5) 系統(tǒng)的冷量 (5.5)5.2 風機盤管加新風系統(tǒng)由以上說明可知，此辦公大樓采用風機盤管加新風系統(tǒng)，風機盤管的新風供給方式用單設新風系統(tǒng)，獨立供給室內

23、。風機盤管加新風系統(tǒng)的空氣處理方式有：(1)新風處理到室內狀態(tài)的等焓線，不承擔室內冷負荷；(2)新風處理到室內狀態(tài)的等含濕量線，新風機組承擔部分室內冷負荷；(3)新風處理到焓值小于室內狀態(tài)點焓值,新風機組不僅承擔新風冷負荷，還承擔部分室內顯熱冷負荷和全部潛熱冷負荷，風機盤管僅承擔一部分室內顯熱冷負荷，可實現(xiàn)等濕冷卻，可改善室內衛(wèi)生和防止水患；(4)新風處理到室內狀態(tài)的等溫線風機盤管承擔的負荷很大，特別是濕負荷很大，造成衛(wèi)生問題和水患； (5)新風處理到室內狀態(tài)的等焓線，并與室內狀態(tài)點直接混合進入風機盤管處理。風機盤管處理的風量比其它方式大，不易選型。所以本設計選擇新風處理到室內狀態(tài)的等焓線，不

24、承擔室內冷負荷方案。對本設計進行計算：房間冷負荷21.67kW，濕負荷0.024924kg/s。 回風口口 圖5-2 風機盤管側送風示意圖夏季：， kJ/kg，tn=25，kJ/kg，=50%，冷負荷 Q=21.67kW，濕負荷：W=0.024924kg/s 采用將新風處理到室內空氣焓值的方案，空氣處理過程如圖3-3。 圖6-3 風機盤管加新風系統(tǒng)焓濕圖（夏季）(1) 計算熱濕比：kJ/kg在h-d圖上根據(jù)室內及相對濕度確定N點，得kJ/kg， 過N點作 kJ/kg線與相對濕度線相交得送風狀態(tài)點O； kJ/kg，送風量為：新風量：Gw=1770m3/h>10%連接L、O兩點并延長與OM相

25、交得M點。新風冷量：kW5.3空調系統(tǒng)的運行調節(jié)綜合考慮，本設計空調運行節(jié)能可由以下幾個方面著手：(1) 一次回風空調系統(tǒng)的全年運行調節(jié)在本設計中，采用“露點控制”調節(jié)法對空調系統(tǒng)進行運行調節(jié)。即通過控制空氣冷卻器后的露點狀態(tài)來調節(jié)送風狀態(tài)參數(shù)。(2) 風機盤管機組的調節(jié)室內冷、熱負荷一般分為瞬變和漸變負荷兩部分。瞬變負荷是指由瞬時變化的室內照明、設備和人員以及太陽輻射熱和使用情況等而發(fā)生變化，使各個房間產生大小不一的瞬變冷負荷。漸變負荷是指通過房間的外維護結構的室外溫差傳熱所引起的負荷。一般，瞬變負荷可以靠風機盤管系統(tǒng)中的盤管來負擔。在本系統(tǒng)中，風機盤管機組采用水量調節(jié)、風量調節(jié)的方法來適應

26、瞬變負荷的變化。 水量調節(jié) 當室內負荷減少時，調節(jié)兩通調節(jié)閥減少進入盤管中的水量，使盤管中的冷卻水平均溫度上升，送風含使量增大，房間的相對濕度將增加。這種調節(jié)方法負荷的調節(jié)范圍是100%75%。 風量調節(jié) 因為風機盤管機組上都設有高、中、低三檔風量調節(jié)，配有三速開關，所以用戶可根據(jù)需求手動選擇風量檔次，改變風機轉速以調節(jié)通過盤管的風量。 6.空調設備的選擇6.1風機盤管的選型(1) 風機盤管選型依據(jù)：風機盤管的選型應根據(jù)風機盤管所能提供的顯熱和全熱冷負荷能滿足房間所需顯熱和全熱負荷的原則選型。(2) 風機盤管所需冷量本設計中：QF=5.5kw(3) 風機盤管所需風量LF=250m³/

27、h(4) 選擇風機盤管根據(jù)所需冷量及中等風速選型原則，選擇4-F2-11型離心風機盤管一臺，其額定風量為250 m³/h，取最小水量L=0.93T/h，進水溫度為7時查得風機盤管的冷量為5.52kW，滿足要求。故選的標準型4-F2-11型離心風機盤管一臺。6.2 新風機組選型 總的新風量為不同房間單位時間新風量乘以不同房間的人員數(shù)量，并由此得出每層所須新風機組的負荷，再根據(jù)風量與冷量選擇新風機組。 (6-1)式中：Gw新風量m3/h ； n人數(shù) ；gw每人每小時新風量m3/h 。6.3空調機組選型 在本設計中，房間的冷負荷為13.2kW，新風負荷為13.2 kW，送風量為3616m&

28、#179;/h，新風量為1770m³/h，空調機組的總耗冷量為21.67kw。表6-1 房間機組參數(shù)機組型號風量機組外形盤管列數(shù)冷量熱量水阻高度寬度m3/hmmmm排kWkWkPaMDW60HB6000800132043760300表6-2 空氣處理機組參數(shù)空氣處理機組額定風量外型尺寸風機數(shù)量電機數(shù)量機組全壓供冷量供熱量型號臺數(shù)m³/hmm臺數(shù)臺數(shù)kpakwkwMDW60HB16000800×1320×1150213003760MDW80HB 88000800×1680×11502830049817.房間氣流組織的確定和計算7.1空調

29、房間氣流組織介紹氣流組織設計的任務是合理地組織室內空氣的流動，使室內工作區(qū)空氣的溫度、濕度、速度和潔凈度能更好地滿足工藝要求及人們的舒適感要求?？照{房間氣流組織是否合理，不僅直接影響房間的空調效果，而且也影響空調系統(tǒng)的能耗量。影響氣流組織的因素很多，如送風口位置及形式，回風口位置，房間幾何形狀及室內的各種擾動等。其中以送風口的空氣射流及氣流組織的影響最為重要。以本設計為例，房間的風機盤管送風口及新風均采用側送側回的氣流組織方式。圖8-1 側送氣流組織形式7.2 空調系統(tǒng)的風管布置風管是中央空調系統(tǒng)必不可少的重要組成?？照{送風和回風、排風、新風供給，正壓防煙送風，機械排煙系統(tǒng)均要用到風管。風管系

30、統(tǒng)的設計正確與否，關系到整個空調系統(tǒng)的造價、運行的經(jīng)濟性以及運行效果。風管系統(tǒng)的設計的基本任務是：布置合理的管線；經(jīng)濟合理的確定風管的形狀及各段截面的尺寸，以保證實際風量符合設計得要求。風管用鍍鋅鋼板制作，布置時應注意整齊，美觀和便于維修、測試，應與其他管道統(tǒng)一考慮，以防止冷熱源管道之間的不利影響，設計時應考慮各管道的裝拆方便；布置時應還盡量使排（回）風口與送風口遠離，送風口應盡量放在排風口的上風側；為避免吸入室外地面灰塵，送風口底部應距地面不宜低于2m。根據(jù)室內允許噪聲的要求，風管干管流速取58m/s，支管取35m/s來確定管徑(具體尺寸見圖紙)。圓形風管強度大耗材小，但是占用有效空間大，其

31、彎頭與三通需較長距離。矩形風管占用的有效空間小，易于布置，明裝美觀等優(yōu)點，故本設計空調系統(tǒng)中采用矩形風管?？照{系統(tǒng)的風管(對于本設計主要新風管）、水管的布置見圖，設計時遵循以下要點：(1) 風管斷面與建筑結構配合，做到與建筑空間完美統(tǒng)一。(2) 風管布置盡量短，避免復雜的局部構件。彎頭，三通等管件安排得當，與風管的連接合理，以減少阻力噪聲，(3) 新風入口應選在室外空氣較潔凈的地點，為避免吸入灰塵，盡風口底部距室外地面不宜低于2m。本設計中采用鍍鋅薄鋼板，該種材料做成的風管使用壽命長，摩擦阻力小，風道制作快速方便，通?？稍诠S預制后送至工地，也可在施工現(xiàn)場臨時制作。風管的形狀一般為圓形和矩形，

32、圓形風管強度大，耗材量少，但占有效空間大，其彎頭與三通需較長距離，矩形風管占由空間較小，易于布置、明裝較美觀的特點。綜上所述，本設計采用矩形風管。風管布置形式見附圖2。8. 確定管道的消聲、減振的措施8.1 空調系統(tǒng)的消聲空調系統(tǒng)的消聲和減振是空調設計中的重要一環(huán)，它對于減小噪聲和振動，提高人們大額舒適感和工作效率，延長建筑物的使用年限有著極其重要的意義。 對于設有空調等建筑設備的現(xiàn)代建筑，都可能室外及室內兩個方面受到噪聲和振動源的影響。一般而言室外噪聲源是經(jīng)過圍護結構穿透進入的，而建筑物內部的噪聲、振動源主要是由于設置空調、給排水、電氣設備后產生的，其中以空調制冷設備產生的噪聲影響最大。包括

33、其中的冷卻塔、空調制冷機組、通風機、風管、風閥等產生的噪聲。其中主要的噪聲源是通風機。風機噪聲是由于葉片驅動空氣產生的紊流引起的寬頻帶氣流噪聲以及相應的旋轉噪聲所組成，后者由轉數(shù)和葉片數(shù)確定其噪聲頻率?？照{系統(tǒng)消聲設計應考慮噪聲的頻譜特性、室內允許的噪聲標準、通風機噪聲、風管中產生的氣流噪聲和從風管管壁傳入風管內的噪聲、風管系統(tǒng)噪聲的自然衰減、消聲器的聲衰減量以及隔聲室的隔聲量等。為減少空調系統(tǒng)消聲和隔振處理及降低被空氣調節(jié)房間噪聲的困難，應盡可能的減少噪聲源的噪聲。為此，在進行空氣調節(jié)系統(tǒng)設計及選擇通風設備時應注意：(1)應將風量大的系統(tǒng)分成若干小系統(tǒng)。(2)選用高效率、低噪聲的通風機。(3

34、)風量一定時，盡量降低風管系統(tǒng)的壓力損失及選用轉速低的風機。必要時可用雙風機。(4)閥門、分支管三通等部件需采用較厚的鋼板。彎頭及分支管三通等氣流急劇轉彎處，宜裝設導流葉片。對于消聲要求嚴格的房間，連接風口的支管上最好不設調節(jié)閥。通風空調系統(tǒng)中，影響空調房間的主要噪聲源是通風機。其他噪聲源，如水泵，制冷壓縮機等，也是很強的，但它們不與送排風系統(tǒng)直接接通，不會直接以空氣噪聲的形式影響空調房間的。通風機噪聲由空氣動力噪聲，機械噪聲和電磁噪聲組成。通常以空氣動力噪聲為主要成分?？諝鈩恿υ肼曈袣饬鳒u旋噪聲，撞擊噪聲和回轉噪聲組成。控制空調通風系統(tǒng)中噪聲的最有效的措施是降低通風機的噪聲。首先要選擇高效節(jié)

35、能，低噪聲性的通風機，在滿足風量風壓的前提下，適當選擇轉數(shù)低的風機，降低其空氣動力噪聲。其次是選用合理的軸承，提高裝備精度，嚴格檢驗葉輪的動平衡和靜平衡，降低風機的機械噪聲。再次，通風機進出口的管道不得急劇轉彎，通風機進出口處的管道應裝柔性接管，其長度為150250mm，一般不宜超過350mm。降低噪聲一般應注意到聲源，傳聲途徑和工作場所的吸聲處理三個方面，上面講到了在聲源處的一些措施，除此之外，就是在通風管道上暗裝消聲器了，這樣也可以起到很大的效果.主要操作如下：(1)在空調裝置的送風口處,裝設柔性軟接管以減少通風機對風管系統(tǒng)的震動；(2)送風管的系統(tǒng)氣流穩(wěn)定的管段上裝設微孔板消聲器，消聲彎

36、頭，消聲箱；(3)風管管路急劇轉彎處裝設帶導流葉片的風管彎頭；(4)穿墻的風管周圍，必須用麻絲等纖維材料填充密實，然后在外表面用水泥沙漿抹平；(5)管道的吊架與樓板之間應該設防振橡膠等隔震連接；(6)垂直與水平風管的防震，對于低速風管且出口有良好防震軟接管者，可以不考慮風管吊架與支撐的防震，當風速較大而建筑噪聲控制嚴格的場合，應考慮風管防震；(7)風機出口應設軟接頭，出口調節(jié)閥應在軟接頭后，以免風機振動使風門產生附加振動；其中消聲器的選擇也應考慮如下情況：(1)消聲器所能提供的頻帶衰減量；(2)系統(tǒng)允許消聲器的壓力損失；(3)消聲器本底噪聲包括氣流本身湍流產生的再生噪聲和氣流激發(fā)消聲器構件、管

37、壁等的輻射噪聲的大小；(4)安裝消聲器所需位置和空間的大??； (5)防火、防塵、防脆、防毒、防蛀等方面的性能；(6)單位消聲量的投資費用。阻性消聲器對中高頻噪聲具有良好的消聲性能，抗性消聲器對低中頻噪聲具有較好的消聲性能，通風與空調系統(tǒng)噪聲的頻率分布范圍較寬，一服宜選擇具有寬頻帶噪聲衰減量的阻抗復合式消聲器。消聲器應設于風管系統(tǒng)中氣流乎穩(wěn)的管段上。當風管內的氣流速度p8ms時，消聲器應設于接近通風饑處的主風管上。當p8ms時，消聲器宜分別裝置在各分支風管上。對聲學要求較嚴格的系統(tǒng)，消聲器不宜集中安裝在一起，一肢應在干管、各層支管、風口前等處分別設置消聲器；同一管段上的消聲器，有條件時也宜分段安裝，以便根據(jù)氣流速度的大小選用相應的消聲器。8.2 空調系統(tǒng)的減振空調系統(tǒng)的噪聲除了通過空氣傳播到室內外，還能通過建筑物的結構和基礎傳播，例如：轉動的風機，和壓縮機所產生的振動可以直接傳給基礎，并以彈簧性波的形式從機器基礎沿房屋結構傳到其它房間,又以噪聲的形式出現(xiàn)，因此，對空調系統(tǒng)振動機構削弱將能有效的降低噪聲。削弱由機器傳給基礎的振動是用消除它們之間的剛性連接來實現(xiàn)的，即在振源的和它的基礎之間安設避振構件（如彈簧減振器或橡皮軟木等），可以使從振源傳到的振動得到一定程度的頭減弱。 在振源