普碳圓鋼孔型設計

1、1 概述鋼坯在軋機上通過軋輥的孔槽經過若干道次，被軋成所需斷面形狀和尺寸。這些軋輥孔槽的設計稱為孔型設計?？仔驮O計在型鋼中的作用不僅是將鋼錠或鋼坯在所設計的軋輥孔型中經過若干道次軋制變形，獲得所要求的斷面形狀、尺寸和性能的產品，同時它對產品質量、軋機生產能力、金屬消耗、能耗、產品成本和勞動條件等都有直接至關重要的作用1。型鋼是經各種塑性加工成形的具有一定斷面形狀和尺寸的直條實心鋼材，是重要的鋼材產品之一，它被廣泛的應用于國民經濟的各個部門。圓鋼屬于簡單斷面型鋼的一種，在工業(yè)生產中，自然缺少不了孔型設計這一步驟。軋制圓鋼的孔型系統(tǒng)有多種，應根據直徑、用途、鋼號及軋機形式來選用。圓鋼規(guī)格以直徑表示

2、，直徑在85160mm的圓鋼屬于大型型鋼；直徑在3880mm的圓鋼屬中型型鋼；直徑在1036mm的圓鋼屬小型型鋼。2 原料的選擇2.1 原料種類的選擇型鋼原料分為鋼錠、鋼坯和連鑄鋼坯三種。鋼錠由于鑄造工藝的限制，一般斷面較大，而且為了脫模不可避免地在鋼錠長度方向帶有錐度，這就造成以鋼錠為原料生產線材時的軋制道次多，軋制過程中溫降大。目前，用鋼錠作原料直接軋成線材的生產方式已被淘汰。鋼坯經粗軋機開坯軋制而成，其規(guī)格范圍廣、鋼種多但并不能消除偏析、縮孔等缺陷且再生產過程中要發(fā)生燒損、切頭、切尾等。故軋制鋼坯很少用。采用連鑄坯為原料，與采用軋坯相比，金屬收得率提高、能耗低、勞動條件改善、生產率提高。

3、因此本設計原料選用連鑄坯2。2.2 原料尺寸的選擇坯重一定情況下，選擇大斷面坯可以縮短坯料長度，但斷面過大使軋制道次增加，機架數增加，投資加大。斷面小則長度大。此次設計的斷面尺寸為150mm2。坯料長受加熱爐寬度限制，一般不超過12m的加熱爐技術較為成熟，加熱上限溫度較高。另外從連軋出入口速度考慮，由連軋關系式中：坯料、成品斷面積；坯料、成品軋制速度。軋線出口速度對車間生產能力和技術水平起決定作用，出口速度高，可以增大盤重，提高產量。而且相應提高了入口速度，避免粗軋輥速度低，產生嚴重熱龜裂。但控制水平要求也相應提高?？紤]先進性和經濟性，采用坯料長12m。故最終選擇150方長12m的方坯3。3

4、孔型系統(tǒng)的選擇 為達到孔型設計的要求，獲得最佳的效果，應掌握金屬在孔型中的變形規(guī)律和孔型設計的方法步驟外，還必須熟悉軋機設備工藝特點和操作習慣，針對具體軋機工藝特點和操作條件進行相應的孔型設計，并在實踐中不斷改進和完善4。圓鋼孔型系統(tǒng)一般由延伸孔型系統(tǒng)和精軋孔型系統(tǒng)兩部分組成。延伸孔型的作用是壓縮軋件斷面，為成品孔型系統(tǒng)提供合適的紅坯。它對鋼材軋制的產量、質量有很大的影響，但對產品最后的形狀尺寸影響不大。常用的延伸孔型系統(tǒng)一般有箱形、菱方、菱菱、橢方、六角方、橢圓圓、橢圓立橢圓等；精軋孔型系統(tǒng)一般是方橢圓螺或圓橢圓螺孔型5。同時應注意軋輥輔件的設計6。本設計采用無孔型和橢圓圓孔型系統(tǒng)。3.1

5、無孔型軋制法優(yōu)點：（1） 由于軋輥無孔型，改軋產品時，可通過調節(jié)輥縫改變壓下規(guī)程。因此，換輥、換孔型的次數減少了，提高了軋機作業(yè)率。（2） 由于軋輥不刻軋槽，軋輥輥身能充分利用；由于軋件變形均勻，軋輥磨損量少且均勻，軋輥壽命提高了24倍。（3） 軋輥車削量少且車削簡單，節(jié)省了車削工時，可減少軋輥加工車床。（4） 由于軋件是在平輥上軋制，所以不會出現耳子、充不滿、孔型錯位等孔型軋制中的缺陷。（5） 軋件沿寬度方向壓下均勻，故使軋件兩端的舌頭、魚尾區(qū)域短，切頭、切尾小，成材率高。（6） 由于減小了孔型側壁的限制作用，沿寬度方向變形均勻，因此降低了變形抗力，故可節(jié)約電耗7%。3.2 橢圓圓孔型系統(tǒng)優(yōu)

6、點：（1） 孔型形狀能使軋件從一種斷面平滑的過渡到另一種斷面，從而避免由于劇烈不均勻變形而產生的局部應力。（2） 孔型中軋出的軋件斷面圓滑無棱、冷卻均勻，從而消除了因斷面溫度分布不均而引起軋制裂紋的因素。（3） 孔型形狀有利于去除軋件表面氧化鐵皮，改善軋件的表面質量。（4） 需要時可在延伸孔型中生產成品圓鋼，從而減少換輥。缺點：（1） 延伸系數小。通常延伸系數不超過1.301.40，使軋制道次增加。（2） 變形不太均勻，但比橢圓方孔型要好一些。（3） 軋件在圓孔型中穩(wěn)定性差，需要借助于導衛(wèi)裝置來提高軋件在孔型中的穩(wěn)定性，因而對導衛(wèi)裝置的設計、安裝及調整要求嚴格。（4） 圓孔型對來料尺寸波動適應

7、能力差，容易出耳子，故對調整要求高。4 延伸系數的分配4.1 總的延伸系數 =(1.012140)-0.86(0.11.012140)/0.253.14(161.012)=96.69mm 式中：Fo紅坯斷面面積，mm2;Fn成品于熱狀態(tài)斷面面積，mm2;熱脹系數，取=1.012；鋼坯邊長，mm; d成品直徑，mm; 軋制道次數n=18道次4.2 延伸系數的初步分配 分配原則：初軋道次小，以便取出氧化鐵皮，保證產品質量；隨后加大，以利用軋件在高溫下塑性好，產生大的變形；精軋道次延伸系數小，以保證成品質量及孔型的耐磨性和成品尺寸精度。 將12道次的總延伸系數根據經驗（如考慮咬入、摩擦等因素）具體分

8、配如下： 1=1.250 2= 1.249 3=1.287 4=1.339 5= 1.431 6=1.292 7=1.394 8=1.255 9= 1. 354 10=1.339 11=1.276 12=1.250 5 各孔型中軋件尺寸的確定及強度校核5.1 計算各等軸孔的軋件尺寸（1）各等軸孔軋件的橫截面積 （2）確定各等軸孔尺寸 由圓面積公式F=R2得： d=2 各道次的軋件參數列于表1。表1 等軸孔軋件尺寸道次681012141618軋件高/寬（mm）71.4453.3038.9331.3923.8420.0316.20軋件面積（mm2）4006.62231.231190.31773.8

9、8446.38315.10206.125.2 計算平輥出口軋件的斷面積前幾個道次軋件表面氧化鐵皮較多，摩擦系數較小，影響咬入。根據現場經驗，無孔型軋制時既要防止產生軋件歪扭脫方現象，又要保證軋件在平輥上軋制的穩(wěn)定性，故平輥出口軋件斷面尺寸初步設計如下：由筱倉公式： =1+0.82Lc/(Ho+2Bo)(Ho-h)/Ho 式中：Lc平均接觸弧長度， Ho軋前軋件平均高度； h軋后軋件平均高度； Bo軋前軋件寬度； D軋輥直徑.（1）（第一道次）來料：BoHo =141.60141.60mm初設：h1=108.00mm; =91.65mm1=1+0.8291.65/(141.60+2141.60)

10、(141.60-108.00)/141.60 =1.082 則b1=1 Bo=1.082141.60=153.20mm F1= h1 b1=108.00153.20=16545.6mm2校核：（1）Bo/ Ho0.60.7 保證少產生歪扭脫方； （2）h1/ b11.2 保證軋制狀態(tài)穩(wěn)定。 本道次中：Bo/ Ho=1，h1/ b1=0.7 符合要求（2）（第二道次）來料：B1H1=108.00153.20mm 初設：h2=108.00mm; =106.30mm 2=1+0.82106.30/(153.20+2108.00)(153.20-108.00)/153.20 =1.136 則 b2=2

11、B1=1.136108.00=122.70mm F2= b2h2=122.70108.00=13251.6mm2 校核： B1/ H1=0.7 h2/ b2=0.88 符合要求（3）（第三道次）來料：B2H2=108.00122.70mm 初設：h3=82.00mm; =103.81mm 3=1+0.82103.81/(122.70+2108.00)(122.70-108.00)/122.70=1.160則 b3=3B2=1.160108.00=125.60mm F3= b3h3=125.6082.00=10299.2mm2校核： B2/ H2=0.88 h3/ b3=0.65 符合要求（4）

12、（第四道次）來料：B3H3=82.00125.60mm 初設：h4=75.00mm; =115.96mm4=1+0.82115.96/(125.60+282.00)(125.60-75.00)/125.60 =1.258則 b4=4B3=1.25882.00=103.20mm F4= b4h4=75.00103.20=7737.3 mm2校核： B3/ H3=0.65 h4/ b4=0.73 符合要求將前面四道次的出口軋件的有關尺寸列成表格見表2 表2 平輥出口軋件尺寸道次延伸系數橫截面積軋件高度mm軋件寬度mm11.25016545.6108.0153.2021.24913251.6108.

13、0122.7031.28710299.282.0125.6041.3397737.375.0103.205.3 橢圓孔型中軋件尺寸的確定具體方法是兩個等軸孔夾一個非等軸孔，以兩圓夾一橢為例，根據經驗理論確定軋件在橢孔中的延伸系數t，軋件在圓孔中的延伸系數y,來料尺寸為Bi-1Hi-1,經橢孔后軋件尺寸為hibi,經過下一道次后軋件尺寸為 di+1,則由寬展系數的定義便可求得中間非等軸孔軋件的尺寸hi、bi，即：t= y= 聯(lián)立兩式得： bi= hi= 軋件在橢孔中的寬展系數0.50.95，在圓孔中是寬展系數為0.30.4。軋件尺寸偏大時，偏大取值，尺寸較小時，應偏小取值。具體計算過程如下：（5

14、）（第五道次橢圓孔）來料：B4H4=75.00103.20mm 軋件經第六道次后的尺寸為71.44mm;?。?.5, =0.4可算得第五道次橢圓后軋件的尺寸：（6）校核第六道次圓孔中軋件的充滿度：第六道次后軋件的寬度 (（為寬展留的余量，取1 mm）則=符合要求，校核通過。（7）（第七道次橢圓孔）來料：B6H6=71.4471.44mm 軋件經第八道次后的尺寸為53.30mm;?。?.8, =0.4可算得第七道次橢圓后軋件的尺寸：（8）校核第八道次圓孔中軋件的充滿度：第八道次后軋件的寬度 (（為寬展留的余量，取1 mm）則=符合要求，校核通過。（9）（第九道次橢圓孔）來料：B8H8=53.30

15、53.30mm 軋件經第十道次后的尺寸為38.93mm;?。?.7, =0.4可算得第九道次橢圓后軋件的尺寸：（10）校核第十道次圓孔中軋件的充滿度：第十道次后軋件的寬度 (（為寬展留的余量，取1 mm）則=符合要求，校核通過。（11）（第十一道次橢圓孔）來料：B10H10=38.9338.93mm 軋件經第十二道次后的尺寸為31.39mm;?。?.7, =0.4可算得第十一道次橢圓后軋件的尺寸：（12）校核第十二道次圓孔中軋件的充滿度：第十二道次后軋件的寬度 (（為寬展留的余量，取1 mm）則=符合要求，校核通過。（13）(第十三道次橢圓孔)來料：B12H12=31.3931.39mm 軋件

16、經第十四道次后的尺寸為23.84mm;?。?.7, =0.4可算得第十三道次橢圓后軋件的尺寸：（14）校核第十四道次圓孔中軋件的充滿度：第十四道次后軋件的寬度 (（為寬展留的余量，取1 mm）則=符合要求，校核通過。（15）(第十五道次橢圓孔)來料：B14H14=23.8423.84mm 軋件經第十六道次后的尺寸為20.03mm;?。?.7, =0.4可算得第十五道次橢圓后軋件的尺寸：（16）校核第十六道次圓孔中軋件的充滿度：第十六道次后軋件的寬度 (（為寬展留的余量，取1 mm）則=符合要求，校核通過。（17）(第十七道次橢圓孔)來料：B16H16=20.0320.03mm 軋件經第十八道次

17、后的尺寸為16.20mm;?。?.7, =0.4可算得第十七道次橢圓后軋件的尺寸：（18）校核第十八道次圓孔中軋件的充滿度：第十八道次后軋件的寬度 (（因為成品為圓鋼，故成品孔的=0）則=符合要求，校核通過。5.4 各孔型尺寸參數的確定5.4.1 精軋孔型設計（1）成品孔（K1孔）設計目前廣泛采用的成品孔構成方法有兩種，一種是雙半徑圓弧法，另一種是由孔型兩側用切線連結的擴張角法。雙半徑圓弧法長期以來是圓鋼成品孔慣用的設計方法，但隨著對圓鋼產品質量要求的提高，這種方法不適應高精度圓鋼的生產，因為這種成品孔的設計造成公差帶減少，調整范圍變窄，成品尺寸難以控制7。由孔型兩側用切線連結的擴張角法具有的

18、優(yōu)點是：作圖簡單，便于制作軋槽樣板；其中心張角比較小，使軋件的真圓度提高，軋制時金屬超出標準圓的部位比較少；增大了測壓作用，使限制軋件寬展的作用加強，更有利于控制成品寬度方向的尺寸；軋件充滿孔型時，輥縫斜線直徑仍不會超出公差范圍；可以減少因孔型磨損后在中心張角30對應的圓周上直徑超出公差范圍的現象。 因此本設計中采用由孔型兩側用切線連結的擴張角法。（2）確定尺寸 成品孔內徑dd=d0-(01.0) -（1.0071.02） 式中：-內徑允許最大負偏差，mm按GB715-89,取-=0.35mm d0成品內徑的公稱直徑，mm d=160.80.351.011=15.89mm 成品孔內徑開口寬度B

19、kBk=d0+(0.51.0)（1.0071.02 ） 式中：內徑允許最大正偏差，mm按GB715-89,取=0.3516+0.80.351.011=16.46mm內徑開口處圓角RR的設計參考值一般為1025mm,R=11.5mm2840mm,R=22.5mm設計16，取R=1mm成品孔內徑的擴張角R取=30o,輥縫s=2mm則側角 =符合要求。R= =21.01 （3）成品前孔（K2孔）設計成品前孔高度=（0.780.86）=0.8216=13.12mm成品前孔寬度=（1.421.70）=1.616=25.6mm橢圓圓弧半徑R 取輥縫s=3mm,則R=驗算軋件在K2孔中的充滿度：已知K2孔中

20、軋件的尺寸為， 則=25.24/25.6=98.6%，充滿度太大。取該橢孔中的充滿度為0.9，則=25.24/0.9=28.04mm橢圓圓弧半徑R=（4）平輥設計 平輥設計，只需確定輥縫值，其與軋后高度h一致，在前面軋件尺寸確定時已經計算過。具體見孔型尺寸表3。（5）橢圓孔尺寸設計=(1.0881.11)b， 本設計取孔高：輥縫：s=(0.20.3)h圓弧半徑：外圓角半徑：r=(0.080.12)軋件斷面積：充滿度：則各橢圓孔型的計算尺寸見孔型尺寸表3（6）圓孔型設計孔高：槽口寬： 30，常取擴張角：輥縫：s=(0.100.15)d外圓角半徑：r=(0.20.3)d內圓角半徑：R=d/2軋件面

21、積：則圓孔型尺寸見表3。根據前面的配輥情況可知，每架軋機的軋輥都有多個軋槽，由各個軋槽過鋼時，軋制壓力及軋制力矩均相同，且根據材料力學的有關知識可知：當中間軋槽過鋼時，軋輥危險面的彎矩最大，軋輥最危險。在型鋼生產中，通常把軋輥上的軋制力當成是集中力來看待8。表3 孔型參數尺寸表道次孔型孔高 mm槽口寬mm內圓半徑R mm外圓半徑r mm輥縫 smm擴張角充滿度%1平輥108.00153.20108.002平輥108.00122.70108.003平輥82.00125.6082.004平輥75.00103.2075.005橢圓61.72105.3169.639.8413.5890.96圓71.4

22、474.4935.7217.149.293098.67橢圓34.09111.45123.4310.03 7.5090.98圓53.3055.5826.6512.796.933098.29橢圓25.3680.1586.147.215.5890.910圓38.9340.0119.209.345.063097.511橢圓24.2754.1143.404.875.34 90.912圓31.3932.7415.707.534.0830 96.913橢圓16.7145.8443.574.133.6890.914圓23.8424.8611.925.723.103095.915橢圓16.4331.9323.0

23、92.873.6190.916圓20.0321.0910.024.812.203095.217橢圓13.1228.0422.002.002.0090.018圓15.8916.467.951.002.00100表4 16mm圓鋼軋制程序表架次孔型形狀軋件尺寸延伸系數軋輥直徑mm工作輥徑mm出口速度m/s軋件長度mm軋制溫度oc壓下量mm軋輥轉速r/min軋制時間高mm寬mm面積mm2純軋s間隔s1H平輥108.00153.2016545.61.250 5005000.2120.397733.68.596.752V平輥108.00122.7013251.61.2495005000.2625.496

24、545.210.697.753H平輥82.00125.6010299.21.2875005000.3332.795940.713.799.154V平輥75.00103.207737.31.3395005000.4243.895550.618.3104.355H平橢61.7295.744471.21.431600553.30.5762.795241.4828.6110.056V圓71.4471.444006.61.292600543.90.8181.095924.332.5100.057H平橢34.09101.322638.01.394420394.01.05112.995437.3568.21

25、07.558V圓53.3053.302231.21.255420378.11.46141.796248.0283.997.159H平橢25.3672.861394.01.354420400.91.83191.996927.94126.8104.9510V圓38.9338.931190.31. 339420389.42.48256.998233.93152.8103.6511H平橢24.2749.19905.01.276420401.63.33327.898614.66194.998.4512V圓31.3931.39773.91.250420395.34.24409.899817.8231.69

26、6.7513H平橢16.7141.67526.01.287365352.45.30527.4100314.68382.299.5514V圓23.8423.84446.41.260365346.36.83664.5100117.83458.497.3515H平橢16.4329.03361.01.258365352.68.60835.99997.41556.797.2516V圓20.0320.03315.11.202365349.310.821004.810079.00643.892.9517H平橢12.5825.24249.21.384365355.113.001390.610117.45800

27、.7101.0518V圓16.2016.20206.11.132365352.318.001574.110189.04975.887.555.5 產品孔型圖本設計代表產品共18道孔型。各道孔型圖如下（平輥略）： 第5孔 第6孔 第7孔 第8孔 第9孔 第10孔 第11孔 第12孔 第13孔第14孔第15孔第16孔第17孔第18孔1 第 4 章 軋制力計算1.1 4.1軋件接觸面積一個輥上的接觸面積可按下式近似地計算：（1）平輥：式中變形區(qū)長度， ； 在變形區(qū)軋件的平均速度 。又可寫成 （2）方軋件在橢圓孔中：（3）橢圓軋件在圓孔中：（4）圓形軋件在橢圓中：平輥中，第一道次：=方軋件在橢圓孔中，

28、第五道次=橢圓軋件在圓孔中，第六道次=圓形軋件在橢圓中，第七道次=上述計算過程就是各個孔型中接觸面積的計算方法，具體接觸面積見表7表5 各道次接觸面積機架號123456789接觸面積13436.6612279.119828.336927.615779.484722.174708.564317.893254.66機架號101112131415161718接觸面積2950.261814.081704.471283.231177.88762.44695.44572.55491.131.2 4.2各道次軋制速度的確定已知終軋速度是根據連軋過程中各機架之間的秒流量，即 可以求出各機架的軋制速度，表6 各

29、道次軋制速度機架號123456789軋制速度（m/s）0.570.620.881.251.511.861.872.042.71機架號101112131415161718軋制速度（m/s）2.994.875.186.887.511.5912.7115.4418.01.3 4.3開終軋溫度的確定確定開軋溫度時，由于棒材最后幾道次是升溫軋制，故從開軋到終軋總溫降不會太大，根據鐵碳相圖，可確定開軋溫度在950。1150左右。取開軋溫度是1150。根據經驗，軋制的數值對溫降影響不是很大，得到各道次溫降和溫度，表7 各道次溫降和溫度機架號123456789溫降24.722.823.318.013.310.

30、39.69.49.7軋制溫度1150.01125.31102.51079.21061.21047.91037.61028.01018.6機架號101112131415161718溫降9.58.57.46.35.25.04.94.7軋制溫度1008.9999.4990.9983.5977.2972.2967.2962.3957.61.4 4.4計算軋制力4.4.1軋制壓力的計算公式： 4.4.2平均單位壓力： 式中： 1.4.1 4.4.3軋制力矩的計算 根據大量實驗數據統(tǒng)計=0.55-0.60（1）第一道次： 平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（2）第二道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：

31、（3）第三道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（4）第四道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：(5) 第五道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（6） 第六道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（7） 第七道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（8）第八道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：(9) 第九道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（10） 第十道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（11） 第十一道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（12） 第12道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（13） 第13道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（14） 第14道次

32、：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（15） 第十五道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（16） 第16道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：(17) 第17道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：（18） 第18道次：平均單位壓力：軋制壓力：軋制力矩：4.5數據統(tǒng)計：表8 各道次平均單位壓力、軋制力、軋制力矩機架號123456789平均單位壓力56.6563.7170.7578.3285.6189.1393.1899.39105.74軋制壓力761.26782.23695.35542.91494.79420.93438.78429.15344.15軋制力矩77.1179.2464.49

33、38.8835.5225.1032.8029.0223.274機架號101112131415161718平均單位壓力113.15116.71121.14130.05129.46133.32133.73137.75144.24軋制壓力333.82211.73206.82166.88162.48101.6593.0078.8670.84軋制力矩19.1810.679.327.845.993.702.762.621.822 第 五 章 軋機的選擇5.1連續(xù)式小型軋機連續(xù)式小型軋機式當今世界上最為流行，用的最多的一種小型軋機。單線全連續(xù)小型軋機具有以下優(yōu)點：（1）可顯著降低能耗，節(jié)約能源；（2）有利于

34、提高產品的質量。（連軋能保證各道次軋制速度隨軋件延伸系數按比例增加，實現了粗軋時低速咬入的微張力軋制和精軋時的活套高速軋制。同時出現的平立交替布置的小型軋機可以實現最佳的無扭軋制，從而使產品質量獲得一個飛躍）（3）可顯著提高生產率.（軋件在連軋過程中，前一架對后一架軋機產生推力，可以改善咬入，有利于延伸和順利軋制，為提高生產效率創(chuàng)造條件）；（4）易于連軋工藝系統(tǒng)的優(yōu)化，為實現自動控制和開發(fā)新技術創(chuàng)造條件；（5）為實現最佳工藝無頭軋制奠定了工藝技術和設備基礎；（6）具有軋制速度高，產量高的特點，同時從根本上解決了在小型型鋼生產中軋件頭尾溫差大的問題，也使坯料重量得以增大，使軋件產量和金屬收得率均有很大提高?？傊?，選擇連續(xù)式小型軋機是經濟技術發(fā)展的需要，也是優(yōu)化產業(yè)結構的需要，也是市場經濟競爭下的必然結果。本設計選用全連續(xù)式小型軋機2.1 5.2軋機組成的基本原則（1）在滿足產品方案的前提下，使軋機組成合理，布置緊湊。（2）有較高的生產效率和設備利用率。（3）保證獲得質量較好的產品，并考慮到生產新產品的可能。（4）